JP6902821B2 - アルミニウム合金箔およびアルミニウム合金箔の製造方法 - Google Patents
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Description
箔の高強度化は、組成中にCuやMg、Mn等を添加すれば容易に達成できるが、伸びを上げる手法は公知とはいえず、未だ研究・開発が行われている段階である。
また、特許文献2では、Si:0.01%以上0.4%以下、Fe:0.01%以上0.9%以下、Mg:0.1%以上1.5%未満を含有し、残部がAlおよび不可避的不純物からなり、厚みが20μm以下であり、引張強さが190MPa以上である集電体用アルミニウム合金箔が提案されている。
他の形態のアルミニウム合金箔の発明は、前記形態の発明において、FeとCrの含有比率:Fe/Crが4.0以上であることを特徴とする。
本発明のアルミニウム合金箔の製造方法は、前記形態のアルミニウム合金箔を製造する方法であって、冷間圧延における冷間圧延率が98.0%以上であることを特徴とする。
Feは材料の結晶粒組織を微細化し、伸びを向上させることのできる元素である。0.7%未満では微細化による伸びの向上効果が低く、1.5%超ではAl−Fe−Si系の晶出物が粗大化し、圧延性や機械的性質を低下させてしまう。このため、Feを上記範囲で含有する。同様の理由で、下限を1.0%とするのが望ましく、上限を1.4%とするのが望ましい。
CrはFeと共に添加することで、伸びを向上させる元素である。0.1%未満では伸びへの影響が明瞭でなく、上限理由としては導電率の低下、晶出物の粗大化、また均質化処理が不十分な場合には中間焼鈍時の再結晶を抑制してしまう等がある。またCrを添加しないAl−Fe−Si合金箔は、圧延後に室温で強度を生じてしまう。このため、Crを上記範囲で含有する。同様の理由で、下限を0.1%とするのが望ましく、上限を0.3%とするのが望ましい。
Siは箔の強度を向上させる以外に、材量の回復挙動に寄与し、室温で強度を低下させ伸びを向上させる効果がある(室温での軟化)。一方、高い冷間圧延率で作製されたAl−Fe−Cr合金箔は、室温で強度の増加と伸びの低下を生じる(焼鈍硬化)場合があり、そこへSiを添加することでこの経時変化を抑制することが出来る。0.15%未満では効果が不十分であり、0.5%を超えるとAl−Fe−Si系晶出物の粗大化や、Si単体の析出により圧延と機械的性質が低下する。またCrを含まないAl−Fe合金においては、0.5%を超えるSiの添加は室温での材料の軟化を生じる。
本合金の高延性は結晶粒の微細化による影響が大きく、その結晶粒の微細化にはFeとCrの添加比率が重要である。Fe/Cr比率4.0未満でも、FeとCrの成分範囲を厳守すれば経時変化の少ない高延性箔を得ることは出来るが、結晶粒径がやや粗大化してしまう。本合金系の特性をより発揮するにはFe/Cr比率を4.0以上にすることが必要である。これにより経時変化の少ない高延性箔と呼べる。
我々は箔において厚さ方向の結晶粒界が多くなることで、延性が向上することを見出している。尚、ここでいう結晶粒とはサブグレインではなく、結晶粒間の方位差が15°以上の大傾角粒である。厚さ方向の結晶粒の直径が0.5μm以下であることで、従来品より明確に高い延性が確認される。
アルミニウムは冷間圧延を行うことで、結晶粒が微細化されることが知られている。その為、箔においては圧延率が高い程伸びが向上する。尚、ここでいう冷間圧延率とは熱処理工程後から最終の箔までの圧延率を指す。つまり中間焼鈍を行うのであれば中間焼鈍時の板厚が、行わないのであれば熱間圧延時の板厚が出発材となる。例えばリチウムイオン電池の集電体のように特に高い伸びが必要な場合は98.0%以上が必要である。上限は特に規定しないが、圧延性を考慮すると99.8%以下が現実的であろう。
Cuは箔の強度を向上させることのできる元素であり、所望により含有することができる。高強度を必要とする場合は添加することで高強度化を達成出来るが、伸びはやや低下してしまう。0.05%未満では強度向上の効果はなく、0.20%を超えると、強度向上による圧延性の低下、伸びの低下が顕著となり薄箔の圧延が困難となる。なお、Cuは、不可避不純物として0.05%未満含有していてもよい。
高伸びが得られるAl−Fe、Al−Fe−Cr、Al−Fe−Si合金箔はいずれも圧延後に室温で強度や伸びが変化する。だが、本発明のAl−Fe−Cr−Si合金とすることで、この経時変化を抑制することが出来る。
本発明の組成としたアルミニウム合金は常法により溶製することができ、既知の半連続鋳造法や連続鋳造圧延法を採用することができる。
半連続鋳造により得られる鋳塊は、所望により均質化処理を行うことができる。均質化処理をする場合、均質温度420〜620℃、保持時間1〜12時間に制御することが望ましい。これにより、鋳造時の合金元素の偏析を解消し、組織を均一化することで薄箔の圧延により好適な状態とすることができる。
均質温度が420℃未満であると、局部的な偏析を解消しきれない恐れがあり、不均一な加工硬化により圧延が困難になる。一方、均質温度が620℃を超えると、局部溶解が起こる場合がある。このため、均質温度は420〜620℃が望ましい。均質時間は、1時間未満ではその効果が十分でなく、やはり不均一な加工硬化により圧延が困難になる。一方、12時間を超えると、析出物が肥大化し、圧延時に破断しやすくなる。このため、均質時間は、1〜12時間とするのが望ましい。
上記アルミニウム合金材は、冷間圧延に供され、中間焼鈍を経て、再度冷間圧延、最終冷間圧延が行われる。中間焼鈍は、バッチ式焼鈍炉または連続焼鈍炉を使用し常法により行うことができる。
また、本実施形態では、中間焼鈍は行わないものとしてもよい。
冷間圧延、最終冷間圧延を経て、厚さが5〜20μmであるアルミニウム合金硬質箔を得ることができる。該アルミニウム合金硬質箔は、Cuを積極添加しない場合、引張強度が180MPa以上である。また、箔の厚さ12μmにおいて伸びが5.0%以上である。また、Cuを積極添加する場合、引張強度が220MPa以上であり、箔の厚さ12μmにおいて4.0%以上が一層望ましい。
半連続鋳造により、表1に示す成分(残部がAlと不可避不純物)で材料を鋳造した。
鋳塊には、550℃で4時間の均質化処理した後に、仕上がり温度260℃での熱間圧延にて4.5mmの板材とした。その後、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延を経て、厚み12μm、幅1200mmのアルミニウム合金箔の試料を作製した。中間焼鈍は連続焼鈍ライン(CAL)を用いて行った。CALの条件は昇温速度:70℃/秒、加熱温度:500℃、保持時間:3秒、冷却速度:50℃/秒とした。
引張り強度と伸び率は、JIS Z2241に準拠し、試料からJIS5号試験片を採取し、万能引張試験機(島津製作所製)で引張り速度2mm/秒にて測定を行った。
箔の平行断面をCP(Cross section polisher)にて切断し、SEM−EBSDにて方位マッピングを実施した。結晶粒間の角度差が15°以上である粒界を表示し、高倍の像から線分法で箔の厚み方向における結晶粒径を算出した。
圧延性は、幅1200mmを超える広幅の圧延において、最終パス(圧下率)で破断することなく圧延できたものを○、最終パスで1コイル(約10000m)につき3回以下の破断が生じた場合は△、3回を超える破断もしくは硬過ぎる等の理由で圧延継続が難しいと判断されたものについては×とした。○が好ましいが、△以上(約10000mの最終パスで破断が3回以内)であれば製造上は問題ない。 測定結果を表1に示す。
Claims (7)
- Si:0.15質量%以上0.5質量%以下、Fe:0.7質量%以上1.5質量%以下、Cr:0.1質量%以上0.5質量%以下を含有し、残部がAlと不可避不純物からなる組成を有し、FeとCrの含有比率:Fe/Crが4.0以上であることを特徴とするアルミニウム合金箔。
- Si:0.15質量%以上0.5質量%以下、Fe:0.7質量%以上1.5質量%以下、Cr:0.1質量%以上0.5質量%以下を含有し、残部がAlと不可避不純物からなる組成を有し、箔の厚さ方向における結晶粒の直径が0.5μm以下であることを特徴とするアルミニウム合金箔。
- FeとCrの含有比率:Fe/Crが4.0以上であることを特徴とする請求項2記載のアルミニウム合金箔。
- 厚さ5〜20μmのアルミニウム合金箔であって、引張強さ180MPa以上、伸びが5.0%以上であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載のアルミニウム合金箔。
- 厚さ5〜20μmのアルミニウム合金箔であって、組成として、さらに Cu:0.05質量%以上0.20質量%以下を含有し、引張強さ220MPa以上、伸び4.0%以上であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載のアルミニウム合金箔。
- 厚さ5〜20μmのアルミニウム合金箔であって、圧延後の室温での機械的性質の変化について、圧延直後、箔が室温に至ってからの性質に対し、室温到達から60日経過後の引張強さの変化が±5%、伸びの変化が±10%以内に抑えられていることを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項に記載のアルミニウム合金箔。
- 請求項1〜6のいずれか1項に記載のアルミニウム合金箔を製造する方法であって、冷間圧延における冷間圧延率が98.0%以上であることを特徴とするアルミニウム合金箔の製造方法。
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