JPS6160141B2 - - Google Patents
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- JPS6160141B2 JPS6160141B2 JP58031469A JP3146983A JPS6160141B2 JP S6160141 B2 JPS6160141 B2 JP S6160141B2 JP 58031469 A JP58031469 A JP 58031469A JP 3146983 A JP3146983 A JP 3146983A JP S6160141 B2 JPS6160141 B2 JP S6160141B2
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- Japan
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- ratio
- selvage
- alloy
- cold rolling
- annealing
- Prior art date
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- Expired
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Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
この発明は、キヤツプ、器物等の成形に用いら
れる成形用、特に深絞り用のアルミニウム合金薄
板の製造法に関する。 従来、この種の成形用アルミニウム板の製造に
は、A1100合金や1030合金等の1000番系アルミニ
ウム合金や、Al−Fe−Si系合金が多く用いら
れ、その鋳塊を熱間圧延、冷間圧延、焼鈍して製
品とする方法が採られている。このようなアルミ
ニウム板は半硬質材や軟質材として使用される例
が多く、従つて耳率が低いこと、肌荒れしないこ
と、成形性、特に絞り、張出し、しごき等の成形
加工が容易であること等の性能が要求される。し
かし、従来の上記の如き成形用材料の場合、例え
ば1100合金からなるものに於てはその合金組成上
耳率が高くなり易く、そのため製造条件で耳率を
コントロールしなけばならず、更にその場合でも
安定性に欠けるというような難点があつた。ま
た、耳率を調整するために、Fe/Si比を1にし
たAl−Fe−Si系合金材料を用いたものに於て
は、肌荒れを生じ易く、成形性に劣るというよう
な難点があつた。 この発明は、上記のような技術的背景におい
て、耳率が低いこと、成形性が良く限界絞り比が
大きいこと、肌荒れを生じないこと、強度に優れ
ていること等の諸性能の点で更に一段と改善され
た成形用アルミニウム合金板の製造方法を提供し
ようとするものであり、特定な合金組成と、製造
工程での特定な熱処理との組合わせに特徴を有す
るものである。 即ち、この発明は、Mn0.05〜0.5%、Fe0.2〜
0.8%、Si0.05〜0.3%を含有し、かつFe/Si比が
1.5以上のアルミニウム合金鋳塊を用い、該鋳塊
を520〜610℃×5〜24hrで均質化処理する工程
と、その後に於て冷間圧延を施すに際し該冷間圧
延途中に450〜580℃で中間焼鈍する工程とを包含
することを特徴とする成形用アルミニウム合金板
の製造方法を要旨とする。 なお、この明細書における「%」は、いずれも
「重量%」を示すものである。 この発明に用いる上記アルミニウム合金は、要
するところ1100合金、1050合金等の1000番系合金
(但しFe/Si比は1.5以上)をベースに、Mn0.05
〜0.5%を強制添加必須成分として含有せしめた
ものであり、更に任意添加成分として、Cu0.3%
以下の範囲で含有することが許容されるものであ
る。 Mnは、深絞り成形後の45゜耳を低下させ、深
絞り性及び張出し性などの成形性を向上させると
共に、耐食性の向上に効果がある。0.05%より少
ないとその効果が小さく、0.5%をこえると粗大
化合物を生成したり、肌荒れを生じ易く、成形性
が低下する。 Fe及びSiは、共存して再結晶粒を微細にし、
耳高の改善、耳率のばらつきの減少、強度の向上
に効果を示すが、Fe0.2%未満、Si0.05%未満で
は上記の効果が小さく、Feが0.8%をこえ、Siが
0.3%をこえるときは、耐食性、成形性が低下す
る。また、上記の範囲内でも、Fe/Si比が1.5未
満では、深絞り成形後の耳が0〜90゜方向に高く
なり過ぎる欠点を派生する。 Cuは、強度、成形性の改善に効果があるが、
0.3%をこえると耐食性を阻害する。 一方、製造工程において、一般的な既知の製造
方法は、アルミニウム合金鋳塊に熱間圧延、冷間
圧延、最終焼鈍の各必須工程を順次的に施行する
が、この発明においては、上記熱間圧延工程の前
に、520℃〜610℃×5〜24hrの均質化処理を行な
い、また冷間圧延工程の途中で450〜580℃の中間
焼鈍を施すことを条件とする。従つて、この発明
における製造工程は、基本的には、均質化処理、
熱間圧延、1次冷間圧延、中間焼鈍、2次冷間圧
延、軟質焼鈍の一連の工程によつて実施される。
もつとも、ロールテンパーの半硬質材の場合に
は、更に15〜35%の冷間圧延が行われる。 上記の均質化処理は、溶質原子、特にMnを均
質に分散させる効果があり、520℃未満、又は5
時間未満であるとその効果がなく、従つて結晶粒
が大きいものとなつて肌荒れし、延性、成形性い
劣るものとなる。610℃×24hrをこえる処理とし
ても、上記効果に変りはなく、作業上無意味であ
る。 冷間圧延途中で行う高温での中間焼鈍は、板材
を再結晶化し、最終製品の耳率を低くするととも
に、溶質原子の固溶量の増加と、析出物の安定化
で最終製品の結晶粒の微細化に寄与する。中間焼
鈍を行わない場合には、製品の耳率は45゜方向に
強くなり、450℃未満での焼鈍、特に400℃付近で
の中間焼鈍では、Fe、Si、Mnの析出量が多くな
り、最終製品の結晶粒が粗大化して肌荒れを生
じ、成形性が損なわれる。580℃をこえる高温で
の中間焼鈍は、上記の効果の増大に寄与せず、作
業上無意味である。 なお、中間焼鈍前後の冷延圧下率は50%以上で
あることが望ましい。50%以下であると、最終製
品の結晶粒が大きくなり易いため、最終の焼鈍時
昇温速度を大きくする必要がある。 次のこの発明の実施例を比較例との対比におい
て示す。 実施例 第1表に示す組成の2種類のアルミニウム合金
鋳塊を用い、該鋳塊を各種の処理条件で均質化処
理したのち、熱間圧延を行い、厚さ4.0mmの板材
とした。ここに熱間圧延は、開始温度520℃、終
了温度320〜350℃とした。
れる成形用、特に深絞り用のアルミニウム合金薄
板の製造法に関する。 従来、この種の成形用アルミニウム板の製造に
は、A1100合金や1030合金等の1000番系アルミニ
ウム合金や、Al−Fe−Si系合金が多く用いら
れ、その鋳塊を熱間圧延、冷間圧延、焼鈍して製
品とする方法が採られている。このようなアルミ
ニウム板は半硬質材や軟質材として使用される例
が多く、従つて耳率が低いこと、肌荒れしないこ
と、成形性、特に絞り、張出し、しごき等の成形
加工が容易であること等の性能が要求される。し
かし、従来の上記の如き成形用材料の場合、例え
ば1100合金からなるものに於てはその合金組成上
耳率が高くなり易く、そのため製造条件で耳率を
コントロールしなけばならず、更にその場合でも
安定性に欠けるというような難点があつた。ま
た、耳率を調整するために、Fe/Si比を1にし
たAl−Fe−Si系合金材料を用いたものに於て
は、肌荒れを生じ易く、成形性に劣るというよう
な難点があつた。 この発明は、上記のような技術的背景におい
て、耳率が低いこと、成形性が良く限界絞り比が
大きいこと、肌荒れを生じないこと、強度に優れ
ていること等の諸性能の点で更に一段と改善され
た成形用アルミニウム合金板の製造方法を提供し
ようとするものであり、特定な合金組成と、製造
工程での特定な熱処理との組合わせに特徴を有す
るものである。 即ち、この発明は、Mn0.05〜0.5%、Fe0.2〜
0.8%、Si0.05〜0.3%を含有し、かつFe/Si比が
1.5以上のアルミニウム合金鋳塊を用い、該鋳塊
を520〜610℃×5〜24hrで均質化処理する工程
と、その後に於て冷間圧延を施すに際し該冷間圧
延途中に450〜580℃で中間焼鈍する工程とを包含
することを特徴とする成形用アルミニウム合金板
の製造方法を要旨とする。 なお、この明細書における「%」は、いずれも
「重量%」を示すものである。 この発明に用いる上記アルミニウム合金は、要
するところ1100合金、1050合金等の1000番系合金
(但しFe/Si比は1.5以上)をベースに、Mn0.05
〜0.5%を強制添加必須成分として含有せしめた
ものであり、更に任意添加成分として、Cu0.3%
以下の範囲で含有することが許容されるものであ
る。 Mnは、深絞り成形後の45゜耳を低下させ、深
絞り性及び張出し性などの成形性を向上させると
共に、耐食性の向上に効果がある。0.05%より少
ないとその効果が小さく、0.5%をこえると粗大
化合物を生成したり、肌荒れを生じ易く、成形性
が低下する。 Fe及びSiは、共存して再結晶粒を微細にし、
耳高の改善、耳率のばらつきの減少、強度の向上
に効果を示すが、Fe0.2%未満、Si0.05%未満で
は上記の効果が小さく、Feが0.8%をこえ、Siが
0.3%をこえるときは、耐食性、成形性が低下す
る。また、上記の範囲内でも、Fe/Si比が1.5未
満では、深絞り成形後の耳が0〜90゜方向に高く
なり過ぎる欠点を派生する。 Cuは、強度、成形性の改善に効果があるが、
0.3%をこえると耐食性を阻害する。 一方、製造工程において、一般的な既知の製造
方法は、アルミニウム合金鋳塊に熱間圧延、冷間
圧延、最終焼鈍の各必須工程を順次的に施行する
が、この発明においては、上記熱間圧延工程の前
に、520℃〜610℃×5〜24hrの均質化処理を行な
い、また冷間圧延工程の途中で450〜580℃の中間
焼鈍を施すことを条件とする。従つて、この発明
における製造工程は、基本的には、均質化処理、
熱間圧延、1次冷間圧延、中間焼鈍、2次冷間圧
延、軟質焼鈍の一連の工程によつて実施される。
もつとも、ロールテンパーの半硬質材の場合に
は、更に15〜35%の冷間圧延が行われる。 上記の均質化処理は、溶質原子、特にMnを均
質に分散させる効果があり、520℃未満、又は5
時間未満であるとその効果がなく、従つて結晶粒
が大きいものとなつて肌荒れし、延性、成形性い
劣るものとなる。610℃×24hrをこえる処理とし
ても、上記効果に変りはなく、作業上無意味であ
る。 冷間圧延途中で行う高温での中間焼鈍は、板材
を再結晶化し、最終製品の耳率を低くするととも
に、溶質原子の固溶量の増加と、析出物の安定化
で最終製品の結晶粒の微細化に寄与する。中間焼
鈍を行わない場合には、製品の耳率は45゜方向に
強くなり、450℃未満での焼鈍、特に400℃付近で
の中間焼鈍では、Fe、Si、Mnの析出量が多くな
り、最終製品の結晶粒が粗大化して肌荒れを生
じ、成形性が損なわれる。580℃をこえる高温で
の中間焼鈍は、上記の効果の増大に寄与せず、作
業上無意味である。 なお、中間焼鈍前後の冷延圧下率は50%以上で
あることが望ましい。50%以下であると、最終製
品の結晶粒が大きくなり易いため、最終の焼鈍時
昇温速度を大きくする必要がある。 次のこの発明の実施例を比較例との対比におい
て示す。 実施例 第1表に示す組成の2種類のアルミニウム合金
鋳塊を用い、該鋳塊を各種の処理条件で均質化処
理したのち、熱間圧延を行い、厚さ4.0mmの板材
とした。ここに熱間圧延は、開始温度520℃、終
了温度320〜350℃とした。
【表】
次いで、上記板材を厚さ0.5mmまで1次冷間圧
延したのち、処理温度を各種に変えて中間焼鈍
し、更に厚さ0.15mmまで2次冷間圧延し、次いで
370℃で最終焼鈍して各種の試料をつくつた。別
に、上記均質化処理および中間焼鈍を行わないも
のもつくつて比較試料とした。 そして、上記により得られた各試料につき、そ
の引張性能を、引張り強さ(σB)、耐力(σ
0.2)、伸び(δ)、肌荒れについて調べた。ま
た、各試料を、ポンチ直径32mm、ブランク直径62
mmで深絞り加工し、その耳率、耳方向、成形性
(LDR)を調べると共に、エリクセン値を測定し
た。 結果は第2表に示すとおりであり、この発明に
よるアルミニウム板は、成形用材料として優れた
諸特性を有するものである。
延したのち、処理温度を各種に変えて中間焼鈍
し、更に厚さ0.15mmまで2次冷間圧延し、次いで
370℃で最終焼鈍して各種の試料をつくつた。別
に、上記均質化処理および中間焼鈍を行わないも
のもつくつて比較試料とした。 そして、上記により得られた各試料につき、そ
の引張性能を、引張り強さ(σB)、耐力(σ
0.2)、伸び(δ)、肌荒れについて調べた。ま
た、各試料を、ポンチ直径32mm、ブランク直径62
mmで深絞り加工し、その耳率、耳方向、成形性
(LDR)を調べると共に、エリクセン値を測定し
た。 結果は第2表に示すとおりであり、この発明に
よるアルミニウム板は、成形用材料として優れた
諸特性を有するものである。
Claims (1)
- 1 Mn0.05〜0.5%、Fe0.2〜0.8%、Si0.05〜0.3
%を含有し、かつFe/Si比が1.5以上のアルミニ
ウム合金鋳塊を用い、該鋳塊を520〜610℃×5〜
24hrで均質化処理する工程と、その後に於て冷間
圧延を施すに際し該冷間圧延途中に450〜580℃で
中間焼鈍する工程とを包含することを特徴とする
成形用アルミニウム合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3146983A JPS59157265A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 成形用アルミニウム合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3146983A JPS59157265A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 成形用アルミニウム合金板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59157265A JPS59157265A (ja) | 1984-09-06 |
JPS6160141B2 true JPS6160141B2 (ja) | 1986-12-19 |
Family
ID=12332116
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3146983A Granted JPS59157265A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 成形用アルミニウム合金板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59157265A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07820B2 (ja) * | 1986-04-21 | 1995-01-11 | 昭和アルミニウム株式会社 | 成形後のスプリングバックの少ない包装用アルミニウム合金箔 |
JPH01123045A (ja) * | 1987-11-06 | 1989-05-16 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形加工性に優れたアルミニウム板材およびその製造方法 |
JP5675447B2 (ja) | 2011-03-10 | 2015-02-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 樹脂被覆缶胴用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5282445A (en) * | 1975-12-29 | 1977-07-09 | Seiko Epson Corp | Preparation of display unit |
JPS5425207A (en) * | 1977-07-29 | 1979-02-26 | Mitsubishi Aluminium | Aluminum alloy for thin sheet having good moldability and corrosion resistivity and method of making aluminum alloy thin sheets |
-
1983
- 1983-02-25 JP JP3146983A patent/JPS59157265A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5282445A (en) * | 1975-12-29 | 1977-07-09 | Seiko Epson Corp | Preparation of display unit |
JPS5425207A (en) * | 1977-07-29 | 1979-02-26 | Mitsubishi Aluminium | Aluminum alloy for thin sheet having good moldability and corrosion resistivity and method of making aluminum alloy thin sheets |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59157265A (ja) | 1984-09-06 |
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