JPH07820B2 - 成形後のスプリングバックの少ない包装用アルミニウム合金箔 - Google Patents
成形後のスプリングバックの少ない包装用アルミニウム合金箔Info
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- JPH07820B2 JPH07820B2 JP61092842A JP9284286A JPH07820B2 JP H07820 B2 JPH07820 B2 JP H07820B2 JP 61092842 A JP61092842 A JP 61092842A JP 9284286 A JP9284286 A JP 9284286A JP H07820 B2 JPH07820 B2 JP H07820B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は飲食容器のキャップシール等に使用される包
装用アルミニウム合金箔、特に成形後のスプリングバッ
クの少ない包装用アルミニウム合金箔に関する。
装用アルミニウム合金箔、特に成形後のスプリングバッ
クの少ない包装用アルミニウム合金箔に関する。
従来技術及び解決しようとする課題 この種包装用のアルミニウム箔には、その性質として、
破裂強度が高く容易に破断しないこと、及びせん断成形
（打抜き）後や絞り成形後の弾性変形（いわゆるスプリ
ングバック）が少ないことなどが特に要求される。
破裂強度が高く容易に破断しないこと、及びせん断成形
（打抜き）後や絞り成形後の弾性変形（いわゆるスプリ
ングバック）が少ないことなどが特に要求される。
而して、従来かかる包装用アルミニウム箔には1N30合金
等の純アルミニウム系合金を焼鈍した軟質状態の箔（い
わゆるＯ材）が用いられていた。ところがこのような従
来箔はスプリングバックは小さい反面破裂強度が低いた
め、必然的に箔厚を30〜100μｍ程度の厚いものにせざ
るを得ず、コストアップの原因となっていた。もっと
も、最近ではアルミニウム箔自体を薄肉化してコスト低
減を図るとともに、該箔の薄肉化に伴う強度低下を補う
包装用素材として、アルミニウム箔にポリエチレン等の
合成樹脂フィルムを積層貼合したアルミニウムラミネー
ト材も使用されている。しかしかかるアルミニウムラミ
ネート材では、合成樹脂フィルムの弾性係数が低いため
成形後のスプリングバックが概して大きいものとなり、
次工程における処理上問題を生ずる虞れがあるという欠
点を派生するものであった。
等の純アルミニウム系合金を焼鈍した軟質状態の箔（い
わゆるＯ材）が用いられていた。ところがこのような従
来箔はスプリングバックは小さい反面破裂強度が低いた
め、必然的に箔厚を30〜100μｍ程度の厚いものにせざ
るを得ず、コストアップの原因となっていた。もっと
も、最近ではアルミニウム箔自体を薄肉化してコスト低
減を図るとともに、該箔の薄肉化に伴う強度低下を補う
包装用素材として、アルミニウム箔にポリエチレン等の
合成樹脂フィルムを積層貼合したアルミニウムラミネー
ト材も使用されている。しかしかかるアルミニウムラミ
ネート材では、合成樹脂フィルムの弾性係数が低いため
成形後のスプリングバックが概して大きいものとなり、
次工程における処理上問題を生ずる虞れがあるという欠
点を派生するものであった。
この発明はこのような事情に鑑みてなされたものであっ
て、破裂強度が高くかつ成形後のスプリングバックが少
ない包装用アルミニウム合金箔の提供を目的とするもの
である。
て、破裂強度が高くかつ成形後のスプリングバックが少
ない包装用アルミニウム合金箔の提供を目的とするもの
である。
課題を解決するための手段 この目的において発明者は種々実験と研究を重ねた結
果、破裂強度向上のためには引張り強度及び伸びを大き
くする必要があり、かつ成形後のスプリングバックを少
なくするためには降伏強度（0.2％耐力）が低い方が好
ましいことを知見し、この観点から合金組成について更
なる研究の結果完成したものである。
果、破裂強度向上のためには引張り強度及び伸びを大き
くする必要があり、かつ成形後のスプリングバックを少
なくするためには降伏強度（0.2％耐力）が低い方が好
ましいことを知見し、この観点から合金組成について更
なる研究の結果完成したものである。
即ちこの発明は、Fe:0.7〜1.8wt％、Mn:0.8wt％を超え
1.5wt％以下、Si:0.2〜0.5wt％を含み、残部アルミニウ
ム及び不可避不純物からなり、かつ厚さ30μｍ未満に規
定されていることを特徴とする、成形後のスプリングバ
ックの少ない包装用アルミニウム合金箔を要旨とするも
のである。
1.5wt％以下、Si:0.2〜0.5wt％を含み、残部アルミニウ
ム及び不可避不純物からなり、かつ厚さ30μｍ未満に規
定されていることを特徴とする、成形後のスプリングバ
ックの少ない包装用アルミニウム合金箔を要旨とするも
のである。
アルミニウム合金箔の組成において、Feは箔の結晶粒を
小さくし強度、伸びを向上させるものである。しかし0.
7wt％未満ではその効果に乏しく、逆に1.8wt％を超えて
含有されてもAl-Fe-Si-Mnの粗大化合物を形成し、強
度、伸び、箔圧延性の低下を来たす。好適には1.0〜1.6
wt％の範囲の含有量とするのが良い。
小さくし強度、伸びを向上させるものである。しかし0.
7wt％未満ではその効果に乏しく、逆に1.8wt％を超えて
含有されてもAl-Fe-Si-Mnの粗大化合物を形成し、強
度、伸び、箔圧延性の低下を来たす。好適には1.0〜1.6
wt％の範囲の含有量とするのが良い。
MnはFeの固溶量を減少させ、再結晶核となるAl-Fe-Mn化
合物の数を増加させ、箔の結晶粒微細化を助長するとと
もに、微細析出物および固溶Mnによる強度の向上に寄与
するものである。しかし0.8wt％以下ではこれらの効果
に乏しく、逆に1.5wt％を超えて含有されると粗大化合
物を生成するとともに、加工硬化が大きくなり箔圧延性
が低下し、かつ降伏強度が高くなり過ぎてスプリングバ
ックが大となる欠点を派生する。好適には0.8wt％を超
え1.0wt％以下の範囲の含有量とするのが良い。
合物の数を増加させ、箔の結晶粒微細化を助長するとと
もに、微細析出物および固溶Mnによる強度の向上に寄与
するものである。しかし0.8wt％以下ではこれらの効果
に乏しく、逆に1.5wt％を超えて含有されると粗大化合
物を生成するとともに、加工硬化が大きくなり箔圧延性
が低下し、かつ降伏強度が高くなり過ぎてスプリングバ
ックが大となる欠点を派生する。好適には0.8wt％を超
え1.0wt％以下の範囲の含有量とするのが良い。
Siは箔の強度向上に寄与するものである。しかし0.2wt
％未満ではその効果に乏しく、逆に0.5wt％を超えて含
有されると加工硬度が大きくなり箔圧延性を低下させる
とともに、降伏強度が高くなり過ぎスプリングバックが
大となる欠点を派生する。好適には0.2〜0.35wt％の範
囲の含有量とするのが良い。
％未満ではその効果に乏しく、逆に0.5wt％を超えて含
有されると加工硬度が大きくなり箔圧延性を低下させる
とともに、降伏強度が高くなり過ぎスプリングバックが
大となる欠点を派生する。好適には0.2〜0.35wt％の範
囲の含有量とするのが良い。
上記成分のほか、好ましくは鋳造時の凝固結晶粒微細化
のために、Ti:0.005〜0.05wt％程度、B:0.005〜0.05wt
％程度の含有が許容される。
のために、Ti:0.005〜0.05wt％程度、B:0.005〜0.05wt
％程度の含有が許容される。
ところでアルミニウム合金箔の一般的な既知の製造方法
は、アルミニウム合金鋳塊に熱間圧延、冷間圧延、箔圧
延、最終焼鈍の各必須工程を順次的に実施するが、この
発明に係るアルミニウム合金箔は、最終焼鈍後の平均結
晶粒径が15〜60μｍの範囲に規定されてなるものである
ことが望ましい。すなわち平均結晶粒径が15μｍ未満で
は、箔の降伏強度が高くなり過ぎ、成形後のスプリング
バックが大となる虞れがある。また結晶粒径が60μｍを
超えて大きくなると、引張り強度、伸びが低下し破裂強
度が低くなるのみならず、成形加工後表面荒れが大きく
なり、外観上問題となる虞れがある。より好ましくは15
〜40μｍとするのが良い。なお、最終焼鈍後の平均結晶
粒径は、前述した既知の製造工程における各種条件、例
えば熱間圧延温度、冷間圧延や箔圧延の圧延率、最終焼
鈍の温度、時間、昇温速度などを変えることにより多様
に変化させることができ、またスラブの均質化処理の有
無や、熱間圧延後あるいは冷間圧延途中や箔圧延前に中
間焼鈍を施すことによっても変化させることができる。
は、アルミニウム合金鋳塊に熱間圧延、冷間圧延、箔圧
延、最終焼鈍の各必須工程を順次的に実施するが、この
発明に係るアルミニウム合金箔は、最終焼鈍後の平均結
晶粒径が15〜60μｍの範囲に規定されてなるものである
ことが望ましい。すなわち平均結晶粒径が15μｍ未満で
は、箔の降伏強度が高くなり過ぎ、成形後のスプリング
バックが大となる虞れがある。また結晶粒径が60μｍを
超えて大きくなると、引張り強度、伸びが低下し破裂強
度が低くなるのみならず、成形加工後表面荒れが大きく
なり、外観上問題となる虞れがある。より好ましくは15
〜40μｍとするのが良い。なお、最終焼鈍後の平均結晶
粒径は、前述した既知の製造工程における各種条件、例
えば熱間圧延温度、冷間圧延や箔圧延の圧延率、最終焼
鈍の温度、時間、昇温速度などを変えることにより多様
に変化させることができ、またスラブの均質化処理の有
無や、熱間圧延後あるいは冷間圧延途中や箔圧延前に中
間焼鈍を施すことによっても変化させることができる。
発明の効果 この発明に係る特定組成のアルミニウム合金箔は実施例
の参酌によっても明らかなように、30μｍ未満の薄肉で
ありながら、破裂強度が高くしかも成形後のスプリング
バックの少ないものとなしうる。従って箔の薄肉化によ
るコストダウンを実現しうるとともに、成形後の次工程
での処理に際しても問題を生じることがなく、包装用箔
として好適なものとなしうる。
の参酌によっても明らかなように、30μｍ未満の薄肉で
ありながら、破裂強度が高くしかも成形後のスプリング
バックの少ないものとなしうる。従って箔の薄肉化によ
るコストダウンを実現しうるとともに、成形後の次工程
での処理に際しても問題を生じることがなく、包装用箔
として好適なものとなしうる。
実施例 次にこの発明の実施例を説明する。
第１表に示す組成のAl-Fe-Mn-Si合金と、下記〜に
示す製造方法とを組合わせて各種のアルミニウム合金箔
を製作した。
示す製造方法とを組合わせて各種のアルミニウム合金箔
を製作した。
アルミニウム合金スラブに610℃×20時間の均質化処
理を施したのち、530℃で厚さ4mmまで熱間圧延し、続い
て0.6mmまで冷間圧延したのち厚さ25μｍまで箔圧延を
施し、その後370℃×２時間の最終焼鈍を施したもの。
理を施したのち、530℃で厚さ4mmまで熱間圧延し、続い
て0.6mmまで冷間圧延したのち厚さ25μｍまで箔圧延を
施し、その後370℃×２時間の最終焼鈍を施したもの。
上記の工程において、冷間圧延後箔圧延前に400℃
×１時間の中間焼鈍を施したもの。
×１時間の中間焼鈍を施したもの。
上記の工程において、熱間圧延後400℃×１時間の
１次中間焼鈍を施し、さらに冷間圧延後400℃×１時間
の２次中間焼鈍を施したもの。
１次中間焼鈍を施し、さらに冷間圧延後400℃×１時間
の２次中間焼鈍を施したもの。
上記の工程において、２次中間焼鈍を20℃/secの昇
温速度にて400℃×20秒行ったもの。
温速度にて400℃×20秒行ったもの。
そして上記により得られたアルミニウム合金箔の平均結
晶粒径を測定した。
晶粒径を測定した。
次に上記各箔の破裂強度を測定するとともに、ポンチ径
33mm、ブランク径49mmで浅絞り成形して成形後のスプリ
ングバックの量を測定した。なおスプリングバック量
は、成形後における成形体の最大外径とポンチ径の差で
評価した。その結果を第２表に示す。
33mm、ブランク径49mmで浅絞り成形して成形後のスプリ
ングバックの量を測定した。なおスプリングバック量
は、成形後における成形体の最大外径とポンチ径の差で
評価した。その結果を第２表に示す。
第２表の結果から明らかなように、本発明に係るアルミ
ニウム合金箔は、破裂強度がいずれも2.9kg/cm2以上の
高いものであるとともに、成形後のスプリングバックが
少ないものであることを確認しえた。
ニウム合金箔は、破裂強度がいずれも2.9kg/cm2以上の
高いものであるとともに、成形後のスプリングバックが
少ないものであることを確認しえた。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−200943（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−145346（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−157265（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−224142（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】Fe:0.7〜1.8wt％、Mn:0.8wt％を超え1.5wt
％以下、Si:0.2〜0.5wt％を含み、残部アルミニウム及
び不可避不純物からなり、かつ厚さ30μｍ未満に規定さ
れていることを特徴とする、成形後のスプリングバック
の少ない包装用アルミニウム合金箔。 - 【請求項２】最終焼鈍後の平均結晶粒径が15〜60μｍの
範囲に規定されてなる特許請求の範囲第１項記載の成形
後のスプリングバックの少ない包装用アルミニウム合金
箔。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61092842A JPH07820B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | 成形後のスプリングバックの少ない包装用アルミニウム合金箔 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61092842A JPH07820B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | 成形後のスプリングバックの少ない包装用アルミニウム合金箔 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62250144A JPS62250144A (ja) | 1987-10-31 |
| JPH07820B2 true JPH07820B2 (ja) | 1995-01-11 |
Family
ID=14065686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61092842A Expired - Fee Related JPH07820B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | 成形後のスプリングバックの少ない包装用アルミニウム合金箔 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07820B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2686093B2 (ja) * | 1988-05-06 | 1997-12-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形性に優れたアルミニウム合金箔及びその製造方法 |
| US6531006B2 (en) | 2001-02-13 | 2003-03-11 | Alcan International Limited | Production of high strength aluminum alloy foils |
| EP1902149B2 (en) † | 2005-06-29 | 2019-05-22 | Eurofoil Luxembourg S.A. | Process of producing a foil of an al-fe-si type aluminium alloy and foil thereof |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58224142A (ja) * | 1982-06-22 | 1983-12-26 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性のすぐれたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPS59157265A (ja) * | 1983-02-25 | 1984-09-06 | Showa Alum Corp | 成形用アルミニウム合金板の製造方法 |
| JPS60145346A (ja) * | 1984-01-09 | 1985-07-31 | Kobe Steel Ltd | 引裂き強度の低いアルミニウム合金薄板 |
| JPS60200943A (ja) * | 1984-03-23 | 1985-10-11 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 強度と加工性のすぐれたアルミニウム合金 |
-
1986
- 1986-04-21 JP JP61092842A patent/JPH07820B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62250144A (ja) | 1987-10-31 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |