JP2579865B2 - 負圧缶ステイオンタブ式エンド用Ａｌ合金板及びその製造方法 - Google Patents
負圧缶ステイオンタブ式エンド用Ａｌ合金板及びその製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、果汁、コーヒー等の炭
酸を含まない負圧缶のステイオンタブ(以下、「ＳＯ
Ｔ」という)式エンド材に係り、更に詳細には、開缶性
及び耐落下衝撃性に優れた負圧缶ＳＯＴ式エンド用Ａl
合金板及びその製造方法に関するものである。
酸を含まない負圧缶のステイオンタブ(以下、「ＳＯ
Ｔ」という)式エンド材に係り、更に詳細には、開缶性
及び耐落下衝撃性に優れた負圧缶ＳＯＴ式エンド用Ａl
合金板及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】負圧缶
とは、果汁、コーヒー等の炭酸を含まない内容物が高温
にて充填された後、室温にて缶内部が負の圧力を受ける
容器である。
とは、果汁、コーヒー等の炭酸を含まない内容物が高温
にて充填された後、室温にて缶内部が負の圧力を受ける
容器である。
【０００３】近年、地球環境問題の観点からＳＯＴ式エ
ンドが普及しつつあるが、ＳＯＴ式エンドは、従来のリ
ングプル式エンドとは開缶方式が異なり、開缶荷重が大
きく、開缶に影響を及ぼす主要な要素であるスコアーの
引き裂き性の改善が必要とされる。更に、このＳＯＴ式
エンドを負圧缶に用いるには、負圧によるエンド形状
(凸→凹)の変化が引き裂き性に影響を及ぼし、荷重を大
きくする傾向が認められる。
ンドが普及しつつあるが、ＳＯＴ式エンドは、従来のリ
ングプル式エンドとは開缶方式が異なり、開缶荷重が大
きく、開缶に影響を及ぼす主要な要素であるスコアーの
引き裂き性の改善が必要とされる。更に、このＳＯＴ式
エンドを負圧缶に用いるには、負圧によるエンド形状
(凸→凹)の変化が引き裂き性に影響を及ぼし、荷重を大
きくする傾向が認められる。
【０００４】従来より、負圧缶エンド材としては、ＡＡ
５０５２等の成分を有するＡl合金鋳塊に熱間圧延後、
比較的高い圧延率で冷間圧延された材料が用いられてい
るが、ＡＡ５０５２合金を用いた場合では、開缶時のス
コアー引き裂き荷重が高く、引き裂きの進展性が悪いた
め、スコアー以外の箇所に亀裂が生じ、飲み口全面が開
口されない場合がある。また、引き裂き荷重は高強度化
によって軽減されるものの、前記ＡＡ５０５２で強度を
向上させるためには、更に高冷間圧延する必要があり、
高冷間圧延した場合には結晶粒が偏平伸長粒となり、エ
ンドの重要な特性の１つであるリベット加工性が低下す
る。
５０５２等の成分を有するＡl合金鋳塊に熱間圧延後、
比較的高い圧延率で冷間圧延された材料が用いられてい
るが、ＡＡ５０５２合金を用いた場合では、開缶時のス
コアー引き裂き荷重が高く、引き裂きの進展性が悪いた
め、スコアー以外の箇所に亀裂が生じ、飲み口全面が開
口されない場合がある。また、引き裂き荷重は高強度化
によって軽減されるものの、前記ＡＡ５０５２で強度を
向上させるためには、更に高冷間圧延する必要があり、
高冷間圧延した場合には結晶粒が偏平伸長粒となり、エ
ンドの重要な特性の１つであるリベット加工性が低下す
る。
【０００５】これに対して、陽圧缶エンド等にもよく用
いられているＡＡ５１８２合金では強度が高くなり、充
分な強度を得ることが可能なものの、ＳＯＴ式エンド
は、従来のエンドに比べ、スコアー加工率が大きいた
め、落下衝撃をうけた際、スコアー割れが生じ易くな
る。
いられているＡＡ５１８２合金では強度が高くなり、充
分な強度を得ることが可能なものの、ＳＯＴ式エンド
は、従来のエンドに比べ、スコアー加工率が大きいた
め、落下衝撃をうけた際、スコアー割れが生じ易くな
る。
【０００６】また、特開昭６３−２８６５４６号に提案
されている製造方法は、従来のキャンエンド材の製造方
法であるが、この方法では、最終板厚に冷間加工した
後、１００〜２５０℃の温度で仕上げ焼鈍を施すが、仕
上げ焼鈍を施した材料は開缶時の変形量が大きくなり、
開缶荷重を増加させることになる。
されている製造方法は、従来のキャンエンド材の製造方
法であるが、この方法では、最終板厚に冷間加工した
後、１００〜２５０℃の温度で仕上げ焼鈍を施すが、仕
上げ焼鈍を施した材料は開缶時の変形量が大きくなり、
開缶荷重を増加させることになる。
【０００７】したがって、従来の材料及び製造方法で
は、負圧缶用ＳＯＴエンド材としての必要特性を満足す
ることができないため、開缶性を向上させる十分な強
度、特性を有し、耐落下衝撃性を併せ持つ材料が必要と
なってくる。
は、負圧缶用ＳＯＴエンド材としての必要特性を満足す
ることができないため、開缶性を向上させる十分な強
度、特性を有し、耐落下衝撃性を併せ持つ材料が必要と
なってくる。
【０００８】本発明は、上記従来技術の問題点を解決し
て、前記要望に応えるべくなされたものであって、特に
開缶性及び耐落下衝撃性に優れた負圧缶ＳＯＴ式エンド
用Ａl合金板及びその製造方法を提供することを目的と
するものである。
て、前記要望に応えるべくなされたものであって、特に
開缶性及び耐落下衝撃性に優れた負圧缶ＳＯＴ式エンド
用Ａl合金板及びその製造方法を提供することを目的と
するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者らは、現有材料を用いて強度増加させた場
合の引き裂き性の向上に着目し、高強度且つ開缶性に優
れた負圧缶ＳＯＴ式エンド用Ａl合金材料の開発を目的
として、鋭意研究を重ねた。
め、本発明者らは、現有材料を用いて強度増加させた場
合の引き裂き性の向上に着目し、高強度且つ開缶性に優
れた負圧缶ＳＯＴ式エンド用Ａl合金材料の開発を目的
として、鋭意研究を重ねた。
【００１０】まず、本発明者らは強度と引き裂き荷重の
関係について調査した結果、強度が高いほど引き裂き荷
重が低く、一定の変位量における引き裂きの進展する距
離が長くなることが判明した。そこで、中間焼鈍後の圧
延率を適度にコントロールすることにより、比較的高強
度で引き裂き性に優れた負圧缶ＳＯＴ式エンド用材料が
安定化焼鈍なしで得られることを見い出した。
関係について調査した結果、強度が高いほど引き裂き荷
重が低く、一定の変位量における引き裂きの進展する距
離が長くなることが判明した。そこで、中間焼鈍後の圧
延率を適度にコントロールすることにより、比較的高強
度で引き裂き性に優れた負圧缶ＳＯＴ式エンド用材料が
安定化焼鈍なしで得られることを見い出した。
【００１１】また、晶出物径が比較的大きい方が開缶性
及び引き裂き性の向上に寄与することも判明した。特に
Ａl−Ｆe−Ｍn系の晶出物は開缶性の向上に大きく寄与
し、その効果は晶出物径で５μm以上から顕著に現れる
ことが認められた。しかし、晶出物の増大はエンドの重
要な特性でもある成形性に影響を及ぼすため慎重な調整
が必要であり、３０μm以下に制御する必要がある。
及び引き裂き性の向上に寄与することも判明した。特に
Ａl−Ｆe−Ｍn系の晶出物は開缶性の向上に大きく寄与
し、その効果は晶出物径で５μm以上から顕著に現れる
ことが認められた。しかし、晶出物の増大はエンドの重
要な特性でもある成形性に影響を及ぼすため慎重な調整
が必要であり、３０μm以下に制御する必要がある。
【００１２】そこで、かゝる知見に基づき更に実験研究
を重ねた結果、Ａl合金の化学成分を調整すると共に、
冷間圧延工程の条件を規制することにより、初期の目的
が達成可能であることを見い出した。
を重ねた結果、Ａl合金の化学成分を調整すると共に、
冷間圧延工程の条件を規制することにより、初期の目的
が達成可能であることを見い出した。
【００１３】すなわち、本発明は、化学成分として、Ｍ
g:２.８〜４.２％、Ｍn:０.２０〜０.５０％、Ｆe:０.
１０〜０.４０％を必須成分として含み、必要に応じ
て、更にＳi≦０.２０％、Ｃr≦０.４０％、Ｔi≦０.２
０％の１種又は２種以上を含有し、残部がＡl及び不可
避的不純物からなる組成を有し、製品板表面から見た
際、５〜２０μmのＡl−Ｆe−Ｍn系晶出物が面積占有率
で０.３〜１.０％であることを特徴とする開缶性及び耐
落下衝撃性に優れた負圧缶ステイオンタブ式エンド用Ａ
l合金板を要旨とするものである。
g:２.８〜４.２％、Ｍn:０.２０〜０.５０％、Ｆe:０.
１０〜０.４０％を必須成分として含み、必要に応じ
て、更にＳi≦０.２０％、Ｃr≦０.４０％、Ｔi≦０.２
０％の１種又は２種以上を含有し、残部がＡl及び不可
避的不純物からなる組成を有し、製品板表面から見た
際、５〜２０μmのＡl−Ｆe−Ｍn系晶出物が面積占有率
で０.３〜１.０％であることを特徴とする開缶性及び耐
落下衝撃性に優れた負圧缶ステイオンタブ式エンド用Ａ
l合金板を要旨とするものである。
【００１４】また、その製造方法は、前記化学成分を有
するＡl合金鋳塊を均質化熱処理した後、熱間圧延を施
し、６０％以上の冷間圧延し、３２０〜５２０℃の範囲
で中間焼鈍を施した後、圧延率４０〜８０％で冷間圧延
することにより、仕上げ焼鈍を施さずに強度を調整する
ことを特徴としている。
するＡl合金鋳塊を均質化熱処理した後、熱間圧延を施
し、６０％以上の冷間圧延し、３２０〜５２０℃の範囲
で中間焼鈍を施した後、圧延率４０〜８０％で冷間圧延
することにより、仕上げ焼鈍を施さずに強度を調整する
ことを特徴としている。
【００１５】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１６】
【００１７】まず、本発明におけるＡl合金の化学成分
の限定理由について説明する。
の限定理由について説明する。
【００１８】Ｍg：Ｍgは強度を付与するために重要な元
素であり、本発明では必須成分とするものである。負圧
缶ＳＯＴ式エンド材として少なくとも２.８％以上を添
加しないと十分な強度を得ることができない。しかし、
過多に添加すると強度が高すぎることから落下時の衝撃
によってスコアーに割れを生じる可能性があり、また、
成形性の低下を招くため、添加量の上限は４.２％であ
る。したがって、Ｍgの添加量は２.８〜４.２％の範囲
とする。
素であり、本発明では必須成分とするものである。負圧
缶ＳＯＴ式エンド材として少なくとも２.８％以上を添
加しないと十分な強度を得ることができない。しかし、
過多に添加すると強度が高すぎることから落下時の衝撃
によってスコアーに割れを生じる可能性があり、また、
成形性の低下を招くため、添加量の上限は４.２％であ
る。したがって、Ｍgの添加量は２.８〜４.２％の範囲
とする。
【００１９】Ｍn：Ｍnの添加は強度向上及び引き裂き性
を向上させるＡl−Ｆe−Ｍn系晶出物の生成に大きな効
果を示すため、Ｍnも本発明では必須成分とするもので
ある。強度向上の効果が現れるには少なくとも０.２０
％以上を添加しなければならない。しかし、０.５０％
より過多に添加すると巨大晶出物の生成及び晶出物の生
成の数が多くなり、エンドとしての重要な特性の一つで
ある曲げ性の低下を招く。したがって、Ｍnの添加量は
０.２０〜０.５０％の範囲とする。
を向上させるＡl−Ｆe−Ｍn系晶出物の生成に大きな効
果を示すため、Ｍnも本発明では必須成分とするもので
ある。強度向上の効果が現れるには少なくとも０.２０
％以上を添加しなければならない。しかし、０.５０％
より過多に添加すると巨大晶出物の生成及び晶出物の生
成の数が多くなり、エンドとしての重要な特性の一つで
ある曲げ性の低下を招く。したがって、Ｍnの添加量は
０.２０〜０.５０％の範囲とする。
【００２０】Ｆe：Ｆeの添加は開缶性を向上させるＡl
−Ｆe−Ｍn系晶出物の生成及びエンド材として必要な特
性である成形性を向上させる結晶粒微細化に大きな効果
を示し、その添加量が多いほど微細化される。しかし、
０.１０％未満ではその効果が認められず、また０.４０
％を超えて添加すると晶出物の生成数が多くなり過ぎ、
エンドの重要な特性である成形性の低下を招く。したが
って、Ｆeの添加量は０.１０〜０.４０％の範囲とす
る。
−Ｆe−Ｍn系晶出物の生成及びエンド材として必要な特
性である成形性を向上させる結晶粒微細化に大きな効果
を示し、その添加量が多いほど微細化される。しかし、
０.１０％未満ではその効果が認められず、また０.４０
％を超えて添加すると晶出物の生成数が多くなり過ぎ、
エンドの重要な特性である成形性の低下を招く。したが
って、Ｆeの添加量は０.１０〜０.４０％の範囲とす
る。
【００２１】本発明では、上記Ｍg、Ｍn及びＦeを必須
成分とするが、以下の元素の１種又は２種以上を必要に
応じて含有させることが可能である。
成分とするが、以下の元素の１種又は２種以上を必要に
応じて含有させることが可能である。
【００２２】Ｓi：Ｓiの添加は引き裂き性を向上させる
晶出物の増大を招き、０.２０％を超えて添加すると曲
げ性の低下を招く。したがって、Ｓiの添加量は０.２０
％以下とする。
晶出物の増大を招き、０.２０％を超えて添加すると曲
げ性の低下を招く。したがって、Ｓiの添加量は０.２０
％以下とする。
【００２３】Ｃr：Ｃrの添加は強度向上に効果を示す。
しかし、過多に添加すると巨大晶出物の生成及び晶出物
の生成の数が多くなり成形性の低下を招く。したがっ
て、Ｃrの添加量は０.４０％以下とする。
しかし、過多に添加すると巨大晶出物の生成及び晶出物
の生成の数が多くなり成形性の低下を招く。したがっ
て、Ｃrの添加量は０.４０％以下とする。
【００２４】Ｔi：Ｔiは組織を安定化させるために有効
な元素であるものの、その添加量が多いと巨大晶出物を
生成して成形性を低下させる。したがって、Ｔiの添加
量は０.２０％以下とする。
な元素であるものの、その添加量が多いと巨大晶出物を
生成して成形性を低下させる。したがって、Ｔiの添加
量は０.２０％以下とする。
【００２５】上述のＦeとＭnの添加により(Ｆe、Ｍn)Ａ
l6等の晶出物が生成されるが、開缶性の向上に寄与する
のは５μm以上の晶出物であり、これを製造条件によっ
て調整する必要がある。また、巨大晶出物の生成は、成
形性の低下を招くため、２０μm以下に制御する必要が
ある。
l6等の晶出物が生成されるが、開缶性の向上に寄与する
のは５μm以上の晶出物であり、これを製造条件によっ
て調整する必要がある。また、巨大晶出物の生成は、成
形性の低下を招くため、２０μm以下に制御する必要が
ある。
【００２６】また、５〜２０μmの上記Ａl−Ｆe−Ｍn系
晶出物は、単位面積当たりの占有率が大きくなると、開
缶性の向上には寄与するものの、大きすぎると耐落下衝
撃性の低下、成形性の低下を招くために、その面積率で
０.３〜１.０％の範囲とする必要がある。０.３％未満
では開缶性向上には殆ど寄与しないため好ましくなく、
また、１.０％を超えると耐落下衝撃性、成形性が著し
く低下するため好ましくない。
晶出物は、単位面積当たりの占有率が大きくなると、開
缶性の向上には寄与するものの、大きすぎると耐落下衝
撃性の低下、成形性の低下を招くために、その面積率で
０.３〜１.０％の範囲とする必要がある。０.３％未満
では開缶性向上には殆ど寄与しないため好ましくなく、
また、１.０％を超えると耐落下衝撃性、成形性が著し
く低下するため好ましくない。
【００２７】次に本発明の製造工程について説明する。
【００２８】上記化学成分を有するＡl合金は、溶解、
鋳造、均質化熱処理の段階で製品板の表面に見られるＡ
l−Ｆe−Ｍn系の晶出物が５〜２０μm以下になるような
条件で実施された後、熱間圧延が行われる。
鋳造、均質化熱処理の段階で製品板の表面に見られるＡ
l−Ｆe−Ｍn系の晶出物が５〜２０μm以下になるような
条件で実施された後、熱間圧延が行われる。
【００２９】そして熱間圧延後、冷間圧延を行うが、本
発明では、以下に示すような中間焼鈍を含む冷間圧延工
程を行うことによって、開缶性の向上に有効な強度レベ
ルを設定することができる。
発明では、以下に示すような中間焼鈍を含む冷間圧延工
程を行うことによって、開缶性の向上に有効な強度レベ
ルを設定することができる。
【００３０】中間焼鈍前の冷間圧延率は、６０％未満で
は中間焼鈍後の結晶粒が大きくなり、エンドの必要特性
である成形性に影響を及ぼすため、製品厚での成形性を
考慮すると、６０％以上が必要である。
は中間焼鈍後の結晶粒が大きくなり、エンドの必要特性
である成形性に影響を及ぼすため、製品厚での成形性を
考慮すると、６０％以上が必要である。
【００３１】次いで中間焼鈍を行うが、中間焼鈍の温度
は３２０〜５２０℃の範囲とする。その理由は、３２０
℃未満ではＭgが充分に固溶せず開缶性を向上させる強
度増加に寄与せず、また５２０℃を超える温度では結晶
粒が粗大化して製品厚での成形性に影響を及ぼす。
は３２０〜５２０℃の範囲とする。その理由は、３２０
℃未満ではＭgが充分に固溶せず開缶性を向上させる強
度増加に寄与せず、また５２０℃を超える温度では結晶
粒が粗大化して製品厚での成形性に影響を及ぼす。
【００３２】中間焼鈍後の冷間圧延は、強度に大きく影
響する条件であり、圧延率が４０％未満では必要な強度
が得られない。また、強度向上には圧延率の増大が有効
なものの、圧延率が８０％を超えると耳の発生及び成形
性の低下が顕著に現れる。したがって、中間焼鈍後の冷
間圧延率は４０〜８０％の範囲とする。これにより、仕
上げ焼鈍を施さずに強度を調整することができる。
響する条件であり、圧延率が４０％未満では必要な強度
が得られない。また、強度向上には圧延率の増大が有効
なものの、圧延率が８０％を超えると耳の発生及び成形
性の低下が顕著に現れる。したがって、中間焼鈍後の冷
間圧延率は４０〜８０％の範囲とする。これにより、仕
上げ焼鈍を施さずに強度を調整することができる。
【００３３】次に本発明の実施例を示す。
【００３４】
【実施例１】
【表１】 に示す化学成分を有するＡl合金の鋳塊を、均質化熱処
理として５１０℃の温度で４時間保持し、その後、熱間
圧延にて板厚を２.５mmとした。
理として５１０℃の温度で４時間保持し、その後、熱間
圧延にて板厚を２.５mmとした。
【００３５】次いで、冷間圧延により各供試材とも０.
６３mmの板厚にした後、連続加熱焼鈍炉において到達温
度４２０℃、保持時間０秒の熱処理を施し、更に冷間圧
延により板厚０.２５mmとした。また、エンド材は、塗
装後成形加工されるため、２００℃×２０分のベーキン
グ処理を行い、塗装した場合と同じ条件とした。
６３mmの板厚にした後、連続加熱焼鈍炉において到達温
度４２０℃、保持時間０秒の熱処理を施し、更に冷間圧
延により板厚０.２５mmとした。また、エンド材は、塗
装後成形加工されるため、２００℃×２０分のベーキン
グ処理を行い、塗装した場合と同じ条件とした。
【００３６】製品板厚０.２５mmの供試材のベーキング
処理後の材料特性(機械的性質、引き裂き荷重、落下時
のスコアー割れ率、リベット張出し性)を
処理後の材料特性(機械的性質、引き裂き荷重、落下時
のスコアー割れ率、リベット張出し性)を
【表２】 に示す。表２より、以下の如く考察される。
【００３７】なお、引き裂き試験方法は図１に示す通り
である。まず、４０〜４０(mm)の板にハの字のスコアー
を加工する。スコアーの加工後の残厚は一般的なＳＯＴ
式エンド(９０〜１００μm)とほぼ同等にした。その
後、板を固定しスコアー加工面と反対の方向へ引上げ、
引き裂き時の最大荷重を測定した。
である。まず、４０〜４０(mm)の板にハの字のスコアー
を加工する。スコアーの加工後の残厚は一般的なＳＯＴ
式エンド(９０〜１００μm)とほぼ同等にした。その
後、板を固定しスコアー加工面と反対の方向へ引上げ、
引き裂き時の最大荷重を測定した。
【００３８】また、落下試験方法は図２に示す通りであ
る。供試材をエンドに加工し、一定の高さ(７００mm)か
らエンドを下にして垂直に落下させ、スコアーに割れが
生じる確率を測定した。
る。供試材をエンドに加工し、一定の高さ(７００mm)か
らエンドを下にして垂直に落下させ、スコアーに割れが
生じる確率を測定した。
【００３９】本発明例のＮo.１〜Ｎo.４は比較的強度レ
ベルの高い材料であるが、いずれも開缶性に優れ(引き
裂き荷重が低い)、また耐落下衝撃性に優れていること
がわかる。エンド材の必要特性であるリベット張り出し
成形性も充分兼備している。
ベルの高い材料であるが、いずれも開缶性に優れ(引き
裂き荷重が低い)、また耐落下衝撃性に優れていること
がわかる。エンド材の必要特性であるリベット張り出し
成形性も充分兼備している。
【００４０】一方、比較例のＮo.５、Ｎo.７、Ｎo.９
は、開缶性を向上させるための充分な強度及び晶出物面
積占有率を有していないため、引き裂き荷重の増加が認
められる。また、比較例Ｎo.６、Ｎo.８においては、晶
出物が過剰に増加したため、成形性の劣化を生じ、Ｎo.
１０は強度が高すぎるため、耐落下衝撃性の低下が認め
られた。
は、開缶性を向上させるための充分な強度及び晶出物面
積占有率を有していないため、引き裂き荷重の増加が認
められる。また、比較例Ｎo.６、Ｎo.８においては、晶
出物が過剰に増加したため、成形性の劣化を生じ、Ｎo.
１０は強度が高すぎるため、耐落下衝撃性の低下が認め
られた。
【００４１】
【実施例２】表１のＮo.２(本発明例)と同じ組成のＡl
合金鋳塊に実施例１と同様に均質化処理を行い、熱間圧
延後、
合金鋳塊に実施例１と同様に均質化処理を行い、熱間圧
延後、
【表３】 に示すような製造条件で板を製造し、耐力、引き裂き荷
重、耐落下衝撃性、リベット張り出し限界高さについて
求めた。それらの結果を表３に示す。
重、耐落下衝撃性、リベット張り出し限界高さについて
求めた。それらの結果を表３に示す。
【００４２】表３から明らかなように、本発明の製造工
程及び条件により得られたＡl合金板Ｎo.１１〜Ｎo.１
５は良好な引き裂き性、耐落下衝撃性及び成形性を示す
ことがわかる。
程及び条件により得られたＡl合金板Ｎo.１１〜Ｎo.１
５は良好な引き裂き性、耐落下衝撃性及び成形性を示す
ことがわかる。
【００４３】これに対して、比較例Ｎo.１６〜Ｎo.２０
は、それぞれ本発明の製造条件を外れているため、強度
不足、強度が高すぎることによって引き裂き荷重の増
加、耐落下衝撃税の低下、成形性の低下を生じているこ
とがわかる。また、比較例Ｎo.２１は冷間圧延後に仕上
げ焼鈍を施し、本発明例Ｎo.１３と同等の耐力に調整し
たものであるが、耐落下衝撃性は向上するものの、引き
裂き荷重が増加していることがわかる。これは、仕上げ
焼鈍を施したことによって伸びが増加したため、引き裂
きの破断時に破断部の変形を促し、変形に要する荷重が
大きくなるためである。
は、それぞれ本発明の製造条件を外れているため、強度
不足、強度が高すぎることによって引き裂き荷重の増
加、耐落下衝撃税の低下、成形性の低下を生じているこ
とがわかる。また、比較例Ｎo.２１は冷間圧延後に仕上
げ焼鈍を施し、本発明例Ｎo.１３と同等の耐力に調整し
たものであるが、耐落下衝撃性は向上するものの、引き
裂き荷重が増加していることがわかる。これは、仕上げ
焼鈍を施したことによって伸びが増加したため、引き裂
きの破断時に破断部の変形を促し、変形に要する荷重が
大きくなるためである。
【００４４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
果汁、コーヒー缶等の負圧缶用ＳＯＴ式エンド材におい
て、開缶時の引き裂き荷重が比較的低く落下時衝撃によ
るスコアーの割れを押さえることが可能であり、高強度
化にも充分に対応できる。また、製造面(安定性、コス
ト)でも優れている。
果汁、コーヒー缶等の負圧缶用ＳＯＴ式エンド材におい
て、開缶時の引き裂き荷重が比較的低く落下時衝撃によ
るスコアーの割れを押さえることが可能であり、高強度
化にも充分に対応できる。また、製造面(安定性、コス
ト)でも優れている。
【図１】引き裂き試験方法を説明する図である。
【図２】落下試験方法を説明する図である。
Claims (5)
- 【請求項１】 化学成分として、重量％で（以下、同
じ）、Ｍｇ：２．８〜４．２％、Ｍｎ：０．２０〜０．
５０％、Ｆｅ：０．１０〜０．４０％を必須成分として
含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成を有
し、製品板表面から見た際、５〜２０μｍのＡｌ−Ｆｅ
−Ｍｎ系晶出物が面積占有率で０．３〜１．０％である
ことを特徴とする開缶性及び耐落下衝撃性に優れた負圧
缶ステイオンタブ式エンド用Ａｌ合金板。 - 【請求項２】 前記Ａｌ合金が、更にＳｉ≦０．２０％
を含有することを特徴とする請求項１記載の開缶性及び
耐落下衝撃性に優れた負圧缶ステイオンタブ式エンド用
Ａｌ合金板。 - 【請求項３】 前記Ａｌ合金が、更にＣｒ≦０．４０％
を含有することを特徴とする請求項１又は２記載の開缶
性及び耐落下衝撃性に優れた負圧缶ステイオンタブ式エ
ンド用Ａｌ合金板。 - 【請求項４】 前記Ａｌ合金が、更にＴｉ≦０．２０％
を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに
記載の開缶性及び耐落下衝撃性に優れた負圧缶ステイオ
ンタブ式エンド用Ａｌ合金板。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか に記載の化学成
分を有するＡｌ合金鋳塊を均質化処理した後、熱間圧延
を施し、６０％以上の冷間圧延し、３２０〜５２０℃の
範囲で中間焼鈍を施した後、圧延率４０〜８０％で冷間
圧延することにより、仕上げ焼鈍を施さずに強度を調整
することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の
開缶性及び耐落下衝撃性に優れた負圧缶ステイオンタブ
式エンド用Ａｌ合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4139911A JP2579865B2 (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 負圧缶ステイオンタブ式エンド用Ａｌ合金板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4139911A JP2579865B2 (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 負圧缶ステイオンタブ式エンド用Ａｌ合金板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05311308A JPH05311308A (ja) | 1993-11-22 |
| JP2579865B2 true JP2579865B2 (ja) | 1997-02-12 |
Family
ID=15256512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4139911A Expired - Fee Related JP2579865B2 (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 負圧缶ステイオンタブ式エンド用Ａｌ合金板及びその製造方法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP2579865B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
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Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4906096A (en) * | 1988-03-14 | 1990-03-06 | Litton Systems, Inc. | Apparatus and method for phase modulating optical signals in a fiber optic rotation sensor |
| JPH01247544A (ja) * | 1988-03-29 | 1989-10-03 | Furukawa Alum Co Ltd | リングプルキャップ用アルミニウム合金板 |
| JPH0273940A (ja) * | 1988-09-09 | 1990-03-13 | Kobe Steel Ltd | 非炭酸缶エンド用Ａｌ合金板 |
| JPH02254143A (ja) * | 1989-03-29 | 1990-10-12 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金硬質板の製造方法 |
-
1992
- 1992-05-01 JP JP4139911A patent/JP2579865B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05311308A (ja) | 1993-11-22 |
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