JPS627831A - 永久磁石材料の製造方法 - Google Patents
永久磁石材料の製造方法Info
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- JPS627831A JPS627831A JP60147774A JP14777485A JPS627831A JP S627831 A JPS627831 A JP S627831A JP 60147774 A JP60147774 A JP 60147774A JP 14777485 A JP14777485 A JP 14777485A JP S627831 A JPS627831 A JP S627831A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
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- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
利用産業分野
この発明は、Fe −B −R系永久磁石材料の製造方
法に係り、溶解1機械的粉砕なしで、所定の粒度が得ら
れ、かつ容易に製造できるCa還元法で得られ、かつ、
最終成品の磁気特性を劣化させる酸素などの不純物の少
ない原料粉末により、すぐれた磁気特性を有する永久m
石材料の製造方法に関する。
法に係り、溶解1機械的粉砕なしで、所定の粒度が得ら
れ、かつ容易に製造できるCa還元法で得られ、かつ、
最終成品の磁気特性を劣化させる酸素などの不純物の少
ない原料粉末により、すぐれた磁気特性を有する永久m
石材料の製造方法に関する。
背景技術
現在の代表的な永久磁石材料は、アルニコ、ハードフェ
ライトおよび希土類コバルト磁石である。
ライトおよび希土類コバルト磁石である。
このうち希土類コバルト磁石は、磁気特性が格段にすぐ
れているため、多種用途に利用されているが、主成分の
SNd、Coは共に資源的に不足し、かつ高価であり、
今後長期間にわたって、安定して多量に供給されること
は困難である。そのため、磁気特性がすぐれ、かつ安価
で、さらに資源的に豊富で今後の安定供給が可能な組成
元素からなる永久磁石材料が切望されてきた。
れているため、多種用途に利用されているが、主成分の
SNd、Coは共に資源的に不足し、かつ高価であり、
今後長期間にわたって、安定して多量に供給されること
は困難である。そのため、磁気特性がすぐれ、かつ安価
で、さらに資源的に豊富で今後の安定供給が可能な組成
元素からなる永久磁石材料が切望されてきた。
本出願人は先に、高価なSmやらを含有しない新しい高
性能永久磁石としてFa−B−R系(RはYを含む希土
類元素のうち少なくとも1種)永久磁石を提案した(特
開昭59−46008号、特開昭59−64733号、
特開昭59−89401号、特開昭59−132104
号)。
性能永久磁石としてFa−B−R系(RはYを含む希土
類元素のうち少なくとも1種)永久磁石を提案した(特
開昭59−46008号、特開昭59−64733号、
特開昭59−89401号、特開昭59−132104
号)。
この永久磁石は、Rとして陶や円を中心とする資源的に
豊富な軽希土類を用い、Feを主成分として25MGO
8以上の極めて高いエネルギー積を示すすぐれた永久v
i!i石である。
豊富な軽希土類を用い、Feを主成分として25MGO
8以上の極めて高いエネルギー積を示すすぐれた永久v
i!i石である。
一般に、Fs B R系永久磁石は、出発原料とし
て、電解法あるいは熱還元法で得られた純度99.5%
以上の希土類金属、純度99.9%以上の電界鉄。
て、電解法あるいは熱還元法で得られた純度99.5%
以上の希土類金属、純度99.9%以上の電界鉄。
ボロン等の不純物の少ない高価な金属塊が使用されてい
る。
る。
上記の出発原料として使用される、純度99.9%の電
解鉄、純度99,7%以上の希土類金属等は、予め鉱石
から精製された不純物の少ない高品質のもので、これを
高周波溶解し、その後鋳造し、鋳塊を粗粉砕し、次にボ
ールミル等により微粉砕し、例えば磁界中配向しながら
プレス成形し、さらに焼結、時効処理し、磁石化する方
法が取られていた。
解鉄、純度99,7%以上の希土類金属等は、予め鉱石
から精製された不純物の少ない高品質のもので、これを
高周波溶解し、その後鋳造し、鋳塊を粗粉砕し、次にボ
ールミル等により微粉砕し、例えば磁界中配向しながら
プレス成形し、さらに焼結、時効処理し、磁石化する方
法が取られていた。
従って、原料の希土類金属の製造には、高度な分離精製
技術を要し、高価になり、また、1″7の鋳塊粉砕法に
よる磁石の製造には、多工程を要し、永久磁石の価格を
高くする問題があった。
技術を要し、高価になり、また、1″7の鋳塊粉砕法に
よる磁石の製造には、多工程を要し、永久磁石の価格を
高くする問題があった。
一方、このFe B R系永久磁石に、なお一層の
高磁石特性を与え、かつ安価に製造するための希土類磁
石用合金粉末の製造方法として、出願人は、先に、Ca
還元法による製造方法を提案(特開昭59−21940
4@) t、、、さらに、酸素、炭素、カルシウム含有
伍を低減したCa還元による希土類磁石用合金粉末の製
造方法を提案(特願昭59−182574号、特願昭5
9−248798号)した。
高磁石特性を与え、かつ安価に製造するための希土類磁
石用合金粉末の製造方法として、出願人は、先に、Ca
還元法による製造方法を提案(特開昭59−21940
4@) t、、、さらに、酸素、炭素、カルシウム含有
伍を低減したCa還元による希土類磁石用合金粉末の製
造方法を提案(特願昭59−182574号、特願昭5
9−248798号)した。
その要旨は、R(RはNd、 Pr、 Dy、 Ho、
Tbのうち少なくとも1種あるいはさらに、Li、
Co、 Sm。
Tbのうち少なくとも1種あるいはさらに、Li、
Co、 Sm。
Cd、 Er、 Eu、丁Nd、 Yb、 La、 Y
のうち少なくとも1種からなる)12.5原子%〜20
原子%、B4原子%〜20原子%、Fe80原子%〜8
3原子%となるように、希土類酸化物のうち少なくとも
1種と、鉄粉。
のうち少なくとも1種からなる)12.5原子%〜20
原子%、B4原子%〜20原子%、Fe80原子%〜8
3原子%となるように、希土類酸化物のうち少なくとも
1種と、鉄粉。
純ボロン粉、フェロボロン粉および硼素酸化物のうち少
なくとも1種、あるいは上記構成元素の合金粉または混
合酸化物を上記組成に配合した混合粉に、上記希土類酸
化物などの原料粉末に含まれる酸素量に対して、化学量
論的必要量の1.5〜3.5倍(重量比〉の金RCaと
希土類酸化物の1wt%〜15wt%のCaCl2を混
合し、不活性ガス雰囲気中で900℃〜1200℃で還
元拡散を行ない、得られた反応生成物を水中に入れてス
ラリー化し、さらに該スラリーを水処理する希土類磁石
用合金粉末の製造方法である。
なくとも1種、あるいは上記構成元素の合金粉または混
合酸化物を上記組成に配合した混合粉に、上記希土類酸
化物などの原料粉末に含まれる酸素量に対して、化学量
論的必要量の1.5〜3.5倍(重量比〉の金RCaと
希土類酸化物の1wt%〜15wt%のCaCl2を混
合し、不活性ガス雰囲気中で900℃〜1200℃で還
元拡散を行ない、得られた反応生成物を水中に入れてス
ラリー化し、さらに該スラリーを水処理する希土類磁石
用合金粉末の製造方法である。
上記の方法によって、酸素量 6000ppm以下、炭
素1 11000pp以下、Caff1 2000pp
m以下のFa−B−R系永久磁石合金粉末が得られ、す
ぐれた磁石特性のFe −B −R系永久磁石が得られ
るが、従来の鋳塊粉砕法によって得られる合金粉末を用
いて製造した永久磁石と比較して、Ca還元による合金
粉末を用いて製造した永久磁石の場合は、焼結中に結晶
粒の生長が起りやすく、すぐれた保磁力rl−1cが得
難い問題があった。
素1 11000pp以下、Caff1 2000pp
m以下のFa−B−R系永久磁石合金粉末が得られ、す
ぐれた磁石特性のFe −B −R系永久磁石が得られ
るが、従来の鋳塊粉砕法によって得られる合金粉末を用
いて製造した永久磁石と比較して、Ca還元による合金
粉末を用いて製造した永久磁石の場合は、焼結中に結晶
粒の生長が起りやすく、すぐれた保磁力rl−1cが得
難い問題があった。
発明の目的
この発明は、Fa−B−R系永久磁石の低価格化と磁石
特性を向上させることができるCa還元法による希土類
磁石用合金粉末を用いたFa−B−R系永久磁石の製造
方法を目的とし、焼結中の結晶粒の成長を防止し、すぐ
れた磁石特性を有するFs −El−R系永久磁石材料
が得られる製造方法を目的としている。
特性を向上させることができるCa還元法による希土類
磁石用合金粉末を用いたFa−B−R系永久磁石の製造
方法を目的とし、焼結中の結晶粒の成長を防止し、すぐ
れた磁石特性を有するFs −El−R系永久磁石材料
が得られる製造方法を目的としている。
発明の構成と効果
Ca還元による合金粉末を用いて製造した永久磁石が、
焼結中に結晶粒の生長が起りやすく、すぐれた保磁力I
HCが得難い理由は、該合金粉末表面には非磁性のMリ
ッチ相が生成しやすく、そのため磁石化した場合に磁石
体中の結晶粒の成長が起りやすくなり、保磁力iHcの
劣化を招来するものと考えられる。
焼結中に結晶粒の生長が起りやすく、すぐれた保磁力I
HCが得難い理由は、該合金粉末表面には非磁性のMリ
ッチ相が生成しやすく、そのため磁石化した場合に磁石
体中の結晶粒の成長が起りやすくなり、保磁力iHcの
劣化を招来するものと考えられる。
発明者らは、焼結中の結晶粒の生長を防止し、すぐれた
磁石特性が得られるFs−BR系永久磁石材料の製造方
法について種々検討した結果、Ca還元による処理原料
に、TiB2やBN等の硼化物を、少なくとも1種、特
定量含有させることにより、その後の磁石化工程におい
て、焼結磁石体の結晶粒の成長を防止し得ることを知見
し、この発明を完成したものである。
磁石特性が得られるFs−BR系永久磁石材料の製造方
法について種々検討した結果、Ca還元による処理原料
に、TiB2やBN等の硼化物を、少なくとも1種、特
定量含有させることにより、その後の磁石化工程におい
て、焼結磁石体の結晶粒の成長を防止し得ることを知見
し、この発明を完成したものである。
すなわち、この発明は、
R(RはNa、 Pr、 D!、=、 HO,Thのう
ち少なくとも1種あるいはさらに、La、 Ce、 S
Nd、 Gd、 Er、 Eu、 rmYb、 La、
Yのうち少なくとも1種からなる)12原子%〜20
原子%、 B44原子〜20原子%、 Fe65原子%〜81原子%が主成分となるように、該
希土類酸化物のうち少なくとも1種と、鉄粉と純ポロン
粉、フェロポロン粉および硼素酸化物のうち少なくとも
1種、及び硼化物のうち少なくとも1種、あるいはさら
に上記構成元素の合金粉または混合酸化物を上記組成に
配合し、 この混合粉を、不活性ガス雰囲気中で900℃〜120
0’Cに加熱して、Ca還元拡散を行ない、得られた反
応生成物を、水中に投入してスラリー化し、さらに該ス
ラリーを水により処理し、得られた処理原料にミ硼化物
のうち少なくとも1種を0.05原子%〜3.0原子%
、配合混合し、該混合原料感微粉砕後、プレス、焼結、
時効処理し、 前記組成を主成分とし、主相が正方晶相からなる永久磁
石材料を得ることを特徴とする永久磁石材、 料の製
造方法である。
ち少なくとも1種あるいはさらに、La、 Ce、 S
Nd、 Gd、 Er、 Eu、 rmYb、 La、
Yのうち少なくとも1種からなる)12原子%〜20
原子%、 B44原子〜20原子%、 Fe65原子%〜81原子%が主成分となるように、該
希土類酸化物のうち少なくとも1種と、鉄粉と純ポロン
粉、フェロポロン粉および硼素酸化物のうち少なくとも
1種、及び硼化物のうち少なくとも1種、あるいはさら
に上記構成元素の合金粉または混合酸化物を上記組成に
配合し、 この混合粉を、不活性ガス雰囲気中で900℃〜120
0’Cに加熱して、Ca還元拡散を行ない、得られた反
応生成物を、水中に投入してスラリー化し、さらに該ス
ラリーを水により処理し、得られた処理原料にミ硼化物
のうち少なくとも1種を0.05原子%〜3.0原子%
、配合混合し、該混合原料感微粉砕後、プレス、焼結、
時効処理し、 前記組成を主成分とし、主相が正方晶相からなる永久磁
石材料を得ることを特徴とする永久磁石材、 料の製
造方法である。
また、Ca還元拡散は、望ましくは、上記希土類酸化物
などの原料粉末に含まれる酸素担に対して、化学量論的
必要量の1.5〜3.5倍の金属Caと希土類酸化物の
iwt%〜15wt%のCaCbを混合し、不活性ガス
雰囲気中で900℃〜1200℃に加熱して還元拡散を
行ない、得られた反応生成物を、水中に投入してスラリ
ー化し、さらに該スラリーを水により処理し、得られた
処理原料を微粉砕後、プレス、焼結、時効処理し、永久
磁石化するのがよい。
などの原料粉末に含まれる酸素担に対して、化学量論的
必要量の1.5〜3.5倍の金属Caと希土類酸化物の
iwt%〜15wt%のCaCbを混合し、不活性ガス
雰囲気中で900℃〜1200℃に加熱して還元拡散を
行ない、得られた反応生成物を、水中に投入してスラリ
ー化し、さらに該スラリーを水により処理し、得られた
処理原料を微粉砕後、プレス、焼結、時効処理し、永久
磁石化するのがよい。
この発明による合金粉末は、希土類金属を製造する前段
階における中間原料、すなわち、安(1なNd2o3や
Pr6011などの軽希土類酸化物及びTb304や〜
203などの重希土類酸化物と、Fa粉。
階における中間原料、すなわち、安(1なNd2o3や
Pr6011などの軽希土類酸化物及びTb304や〜
203などの重希土類酸化物と、Fa粉。
純ボロン粉(納品性あるいはアモルファスのいずれでも
よい)、のFa−B粉またはB 203粉末などの硼素
酸化物を出発原料とし、還元剤として金居Ca、還元反
応生成物の崩壊を容易にするCaCj2を用い、Ca還
元拡散させる工程、並びに処理原料に硼化物のうち少な
くとも1種を特定因添加して製造するため、種々の金属
塊原料を用いるよりも安価に高品質であり、Fa B
R系永久磁石の磁石特性を向上させることができ、
また、工業的量産に最適である。
よい)、のFa−B粉またはB 203粉末などの硼素
酸化物を出発原料とし、還元剤として金居Ca、還元反
応生成物の崩壊を容易にするCaCj2を用い、Ca還
元拡散させる工程、並びに処理原料に硼化物のうち少な
くとも1種を特定因添加して製造するため、種々の金属
塊原料を用いるよりも安価に高品質であり、Fa B
R系永久磁石の磁石特性を向上させることができ、
また、工業的量産に最適である。
この発明による希土類合金粉末は、Fe −B −R系
永久la石の製造に際して、そのまま微粉砕し、プレス
成形、焼結1時効処理する粉末冶金製造方法により、永
久磁石を得ることができ、希土類金属塊、鉄およびボロ
ン等の原料塊を原料として製造する鋳塊粉砕法に比較し
て、原料溶解、鋳造。
永久la石の製造に際して、そのまま微粉砕し、プレス
成形、焼結1時効処理する粉末冶金製造方法により、永
久磁石を得ることができ、希土類金属塊、鉄およびボロ
ン等の原料塊を原料として製造する鋳塊粉砕法に比較し
て、原料溶解、鋳造。
粗粉砕などの手間とコストを要する製造工程を省略する
ことができ、また上記した如く、安価な希土類酸化物な
どの出発原料を用いるため、永久磁石価格を安価にし、
かつ硼化物を添加することで、鋳塊粉砕法と同等以上の
すぐれた磁石特性のFa−B−R系永久磁石を安価に量
産できる利点を有する。
ことができ、また上記した如く、安価な希土類酸化物な
どの出発原料を用いるため、永久磁石価格を安価にし、
かつ硼化物を添加することで、鋳塊粉砕法と同等以上の
すぐれた磁石特性のFa−B−R系永久磁石を安価に量
産できる利点を有する。
この発明によるF@−B−R系永久磁石は、(BH)m
ax 20)fGOa以上、iHC10koe以上の
磁石特性を有し、かつ該特性を維持しながら室温以上の
温度雰囲気中でも十分に安定した使用が可能となる。
ax 20)fGOa以上、iHC10koe以上の
磁石特性を有し、かつ該特性を維持しながら室温以上の
温度雰囲気中でも十分に安定した使用が可能となる。
発明の限定理由
この発明によるFe−B−R系永久fji石の製造工程
は以下のとおりでおり、限定理由を合せて説明する。
は以下のとおりでおり、限定理由を合せて説明する。
まず、Nd酸化物(t!1203 )やPrM化物(P
rsO+t>などの軽希土類酸化物の少なくとも1種、 あるいはさらに、Tb酸化物(To304>ヤDy酸化
物(〜203)などの重希土類酸化物の少なくとも一種
と、 Fe粉と純ボロン粉、フェロボロン粉(Fe B)9
J)。
rsO+t>などの軽希土類酸化物の少なくとも1種、 あるいはさらに、Tb酸化物(To304>ヤDy酸化
物(〜203)などの重希土類酸化物の少なくとも一種
と、 Fe粉と純ボロン粉、フェロボロン粉(Fe B)9
J)。
B2O3粉末などの硼素酸化物のうち少なくとも1種の
原料粉末を、 R12原子%〜20原子%、 B4原子%〜20原子%、 Fe65原子%〜81原子% (ここで、RはNd、 Pr、 [)y、 Ho、 T
bのうら少なくとも1種あるいはさらに、La、 Ce
、 SNd、 Gd、 Er。
原料粉末を、 R12原子%〜20原子%、 B4原子%〜20原子%、 Fe65原子%〜81原子% (ここで、RはNd、 Pr、 [)y、 Ho、 T
bのうら少なくとも1種あるいはさらに、La、 Ce
、 SNd、 Gd、 Er。
Eu、 TNd、 Yb、 La、 Yのうち少なくと
も1種からなる)の組成となるように配合し、 必要に応じて、金属粉、酸化物粉(構成元素との混合酸
化物も含む)2合金粉(MA構成元素の混合酸化物も含
む)あるいはその他のCa還元可能な化合物粉末として
添加元素を加えて原料混合粉末とする。
も1種からなる)の組成となるように配合し、 必要に応じて、金属粉、酸化物粉(構成元素との混合酸
化物も含む)2合金粉(MA構成元素の混合酸化物も含
む)あるいはその他のCa還元可能な化合物粉末として
添加元素を加えて原料混合粉末とする。
この発明において、希土類酸化物との還元反応を促進さ
せ、上記原料粉との拡散反応を均−kかつ充分に進行さ
せ、均質・単相でかつ含有酸素量・の少ない合金粉末を
得るためには、Fe粉、純ボロン粉、フェロボロン粉、
B2O3粉末などの硼素酸化物のうち少なくとも1種
の原料粉末あるいは種々の添加元素は、粒度が150B
m以下、好ましくは15βm以下の粒度であってもよい
。
せ、上記原料粉との拡散反応を均−kかつ充分に進行さ
せ、均質・単相でかつ含有酸素量・の少ない合金粉末を
得るためには、Fe粉、純ボロン粉、フェロボロン粉、
B2O3粉末などの硼素酸化物のうち少なくとも1種
の原料粉末あるいは種々の添加元素は、粒度が150B
m以下、好ましくは15βm以下の粒度であってもよい
。
同様に、混合粉の希土類酸化物の平均粒度は1〜10m
で、さらには2〜5f、原料粉の平均粒度は1〜150
通でさらに2〜50Jであることが好ましい。
で、さらには2〜5f、原料粉の平均粒度は1〜150
通でさらに2〜50Jであることが好ましい。
さらに、上記原料混合粉末に、希土類元素の還元剤とし
て金属Ca粉末、還元反応生成物の崩壊を容易にするた
めのCaCb粉末を添加する。金属Caの必要量は、希
土類酸化物などの原料粉末に含まれる酸素量に対して、
化学量論的必要量の1.5〜3゜5倍であり、CaCR
2は希土類酸化物のIwt%〜i swt%とする。
て金属Ca粉末、還元反応生成物の崩壊を容易にするた
めのCaCb粉末を添加する。金属Caの必要量は、希
土類酸化物などの原料粉末に含まれる酸素量に対して、
化学量論的必要量の1.5〜3゜5倍であり、CaCR
2は希土類酸化物のIwt%〜i swt%とする。
この発明による合金粉末には、必須元素として、日を含
有するため、例えば、原おl粉のフェロボロン粉の融点
は、鉄粉に比較して、100℃〜400℃低いため、還
元反応時の希土類元素とフェロポロンとの拡散が速(有
利であるが、Caの配合量が、使用した希土類酸化物を
還元するのに必要な化学量論的必要量の1.5倍未満で
は、希土類酸化物が十分に還元されないため、合金粉末
中には含有酸素量が多く、所定の合金粉末組成が得られ
ない。
有するため、例えば、原おl粉のフェロボロン粉の融点
は、鉄粉に比較して、100℃〜400℃低いため、還
元反応時の希土類元素とフェロポロンとの拡散が速(有
利であるが、Caの配合量が、使用した希土類酸化物を
還元するのに必要な化学量論的必要量の1.5倍未満で
は、希土類酸化物が十分に還元されないため、合金粉末
中には含有酸素量が多く、所定の合金粉末組成が得られ
ない。
一方、還元反応時に生成される反応副生成物であるCa
Oは、合金粉末の還元反応時の精品粒成長を抑止し、所
定の平均粒度を有する合金粉末を得ることができる。し
かし、希土類酸化物を還元するのに必要な化学量論的必
要量の3.5倍を越える過剰のCa還元剤は、工程のコ
ストを上昇させるだけでなく、還元反応後に水中に投入
する際、CaOとR20の過激な発熱反応を生ぜしめ、
得られる合金粉末の酸素量は増加するので、好ましくな
く、また、得られる合金粉末中の残存Caが多くなり、
このため製造する永久磁石の磁気特性は低くなるため、
3.5倍を上限とする。
Oは、合金粉末の還元反応時の精品粒成長を抑止し、所
定の平均粒度を有する合金粉末を得ることができる。し
かし、希土類酸化物を還元するのに必要な化学量論的必
要量の3.5倍を越える過剰のCa還元剤は、工程のコ
ストを上昇させるだけでなく、還元反応後に水中に投入
する際、CaOとR20の過激な発熱反応を生ぜしめ、
得られる合金粉末の酸素量は増加するので、好ましくな
く、また、得られる合金粉末中の残存Caが多くなり、
このため製造する永久磁石の磁気特性は低くなるため、
3.5倍を上限とする。
また、希土類酸化物を十分還元し、所定の平均粒度を有
し、低い酸素含有量並びに残存Catが少なくて、かつ
所定の組成を有する磁石用合金粉末を、歩留よく得るた
めに、必要な還元剤の量は、化学量論的必要量の2.0
〜2.5倍の場合が最も好ましい。
し、低い酸素含有量並びに残存Catが少なくて、かつ
所定の組成を有する磁石用合金粉末を、歩留よく得るた
めに、必要な還元剤の量は、化学量論的必要量の2.0
〜2.5倍の場合が最も好ましい。
CaCf2量は、希土類元素量の15wt%を越えると
、還元・拡散反応物を、特定温度の水で処理する際に、
その水中のCI−が著しく増大し、生成した希土類合金
粉末と反応して粉末の酸素量が6000ppm以上とな
り、Fe B R系永久磁石用合金粉末として使用
できず、また、1wt%未満では、還元・拡散反応物を
前記水中に投入しても、崩壊せず水により処理できない
ため、1wt%〜15wt%とする。
、還元・拡散反応物を、特定温度の水で処理する際に、
その水中のCI−が著しく増大し、生成した希土類合金
粉末と反応して粉末の酸素量が6000ppm以上とな
り、Fe B R系永久磁石用合金粉末として使用
できず、また、1wt%未満では、還元・拡散反応物を
前記水中に投入しても、崩壊せず水により処理できない
ため、1wt%〜15wt%とする。
上述した希土類酸化物及びFe粉等の原F!l粉、還元
剤を所定量配合したのち、例えば■型混合機等を使用し
、不活性ガス雰囲気中で、混合を行なう。
剤を所定量配合したのち、例えば■型混合機等を使用し
、不活性ガス雰囲気中で、混合を行なう。
ついで、混合した粉末を不活性ガス流気雰囲気で、90
0℃〜1200℃の温度範囲で、0.5時間から5時間
、還元・拡散反応を行なわせる。このとき、昇温速度は
、出発原料粉末に含有される吸着水分ガス成分を除去す
るため、5℃/min以下が好ましい。
0℃〜1200℃の温度範囲で、0.5時間から5時間
、還元・拡散反応を行なわせる。このとき、昇温速度は
、出発原料粉末に含有される吸着水分ガス成分を除去す
るため、5℃/min以下が好ましい。
ここで、還元温度を900°C〜1200’Cに限定し
たのは、900’C未満では、希土類酸化物のCaによ
る還元が不十分となり、所定の組成を有する合金粉末が
得られず、また、合金粉末の含有酸素量が増大するため
、好ましくないためであり、また、還元温度が1200
℃を越えると、還元時の拡散反応が促進されすぎて、結
晶粒成長を起し、所定の平均粒度を有する合金粉末が得
られず、また、反応生成物中のCaの残存量が多くなり
、永久磁石用合金粉末として好ましくないためである。
たのは、900’C未満では、希土類酸化物のCaによ
る還元が不十分となり、所定の組成を有する合金粉末が
得られず、また、合金粉末の含有酸素量が増大するため
、好ましくないためであり、また、還元温度が1200
℃を越えると、還元時の拡散反応が促進されすぎて、結
晶粒成長を起し、所定の平均粒度を有する合金粉末が得
られず、また、反応生成物中のCaの残存量が多くなり
、永久磁石用合金粉末として好ましくないためである。
また、所定の平均粒度及び成分組成を有し、かつ低い含
有酸素量並びに残存Calを有する高性能永久磁石用合
金粉末を得るためには、950℃〜1100℃の還元温
度が最も望ましい。
有酸素量並びに残存Calを有する高性能永久磁石用合
金粉末を得るためには、950℃〜1100℃の還元温
度が最も望ましい。
還元・拡散反応終了後は、室温まで炉冷あるいは急速冷
却してもよいが、冷却雰囲気は、得られた合金粉末を酸
化させないように、不活性ガス中が望ましい。
却してもよいが、冷却雰囲気は、得られた合金粉末を酸
化させないように、不活性ガス中が望ましい。
得られた還元反応生成物を、水中に投入し、反応副生成
物のCaOを)laoと反応させて、Ca(OH)2と
なす、すなわち、化学口論的必要量の1.5〜3.5倍
の還元剤を配合して得られた還元反応生成物は、水中に
おいて、発熱、自然崩壊してスラリー状態となるので、
特別に機械的粉砕を必要としない利点がある。このとき
還元反応生成物を予め粉砕し、水中に投入してもよい。
物のCaOを)laoと反応させて、Ca(OH)2と
なす、すなわち、化学口論的必要量の1.5〜3.5倍
の還元剤を配合して得られた還元反応生成物は、水中に
おいて、発熱、自然崩壊してスラリー状態となるので、
特別に機械的粉砕を必要としない利点がある。このとき
還元反応生成物を予め粉砕し、水中に投入してもよい。
このスラリーをさらに、水を用いて、充分にCa分を除
去処理して、さらに、室温で真空乾燥し、10〜500
左のFa−B−R系永久磁石用の原料粉末を得る。
去処理して、さらに、室温で真空乾燥し、10〜500
左のFa−B−R系永久磁石用の原料粉末を得る。
さらに、上記の処理原料粉末に、TiB2、BN、Zr
B2、ZrB+2、HfB2 、VB2 、NbB、N
bE32、TaB、TaBz 、CrB2、MoB、
MOBz 、NO2B。
B2、ZrB+2、HfB2 、VB2 、NbB、N
bE32、TaB、TaBz 、CrB2、MoB、
MOBz 、NO2B。
WB1W2 B等の硼化物のうち少なくとも1種の硼化
物粉末を、磁石体組成で、0.05原子%〜3、O原子
%含有するように配合し、混合する。
物粉末を、磁石体組成で、0.05原子%〜3、O原子
%含有するように配合し、混合する。
この発明において、Fa−B−R系永久磁石を製造する
際、Ca還元後の原料粉末に、0.05原子%〜3.O
原子%のTiB2 、BN 、ZrB2、ZrBIz、
)IFB2 、V Bz 、NbB、 陽B2 、Ta
B 、 TaB、+、CrB2 、t’bB、 MOB
z、NO2B、 WB、 W2 B等の硼化物のうち少
なくとも1種の原料粉末を配合、混合して、Ca還元・
拡散を行なうが、硼化物の量が0.05原子%未満では
、磁石体の焼結時の結晶粒成長の抑制効果が得られず、
また、3.0原子%を越えると、上記の効果が飽和する
ため、0.05原子%〜3.0原子%とする。
際、Ca還元後の原料粉末に、0.05原子%〜3.O
原子%のTiB2 、BN 、ZrB2、ZrBIz、
)IFB2 、V Bz 、NbB、 陽B2 、Ta
B 、 TaB、+、CrB2 、t’bB、 MOB
z、NO2B、 WB、 W2 B等の硼化物のうち少
なくとも1種の原料粉末を配合、混合して、Ca還元・
拡散を行なうが、硼化物の量が0.05原子%未満では
、磁石体の焼結時の結晶粒成長の抑制効果が得られず、
また、3.0原子%を越えると、上記の効果が飽和する
ため、0.05原子%〜3.0原子%とする。
ついで、上記の希土類合金粉末を、そのまま微粉砕し、
プレス成形、焼結1時効処理する粉末冶金製造方法によ
り、Fs−BR系永久磁石を得る。
プレス成形、焼結1時効処理する粉末冶金製造方法によ
り、Fs−BR系永久磁石を得る。
また、この発明において、還元・拡散後の反応生成物を
スラリー化し、水処理する処理水に、希土類磁石に有害
な合金粉末中の01′″、 NO3−。
スラリー化し、水処理する処理水に、希土類磁石に有害
な合金粉末中の01′″、 NO3−。
CO3−一、 5O4−一等の陰イオンを除去し、粉末
の酸化を防止し、さらに難溶性のCa塩の生成を防止す
るため、イオン交換水を用いることが好ましく、さらに
、原料粉末中の02濃度、 Ca濃度を低減するために
、イオン交換水を15°C以下に冷却することが好まし
い。
の酸化を防止し、さらに難溶性のCa塩の生成を防止す
るため、イオン交換水を用いることが好ましく、さらに
、原料粉末中の02濃度、 Ca濃度を低減するために
、イオン交換水を15°C以下に冷却することが好まし
い。
以上に詳述した製造方法で得られるこの発明による合金
粉末は、 R(RはNd、 Pr、 [)y、 Ho、 Thのう
ち少なくとも1種あるいはさらに、La、 Co、 S
Nd、 (A、 Er、 Eu、 Tm。
粉末は、 R(RはNd、 Pr、 [)y、 Ho、 Thのう
ち少なくとも1種あるいはさらに、La、 Co、 S
Nd、 (A、 Er、 Eu、 Tm。
Yb、 La、 Yのうち少なくとも1種からなる)1
2原子%〜20原子%、 B44原子〜20原子%、 硼化物 0.05原子%〜3.0原子%Fe65原子%
〜81原子%を主成分とし、主相が正方晶相で、含有酸
素量が6oooppm以下、含有炭素量が11000p
p以下、含有Ca量が20001)l)m以下である。
2原子%〜20原子%、 B44原子〜20原子%、 硼化物 0.05原子%〜3.0原子%Fe65原子%
〜81原子%を主成分とし、主相が正方晶相で、含有酸
素量が6oooppm以下、含有炭素量が11000p
p以下、含有Ca量が20001)l)m以下である。
上記合金粉末に含まれる酸素は、最も酸化しやすい希土
類元素と結合して希土類酸化物となり、永久磁石中に酸
化物R2O3として残留するため好ましくなく、酸素量
が6000ppmを越えると、保磁力iHcが10 k
oe以下となる。
類元素と結合して希土類酸化物となり、永久磁石中に酸
化物R2O3として残留するため好ましくなく、酸素量
が6000ppmを越えると、保磁力iHcが10 k
oe以下となる。
また、含有炭素量が、11000ppを越えると、著し
い保磁力の劣化を生じ、好ましくない。
い保磁力の劣化を生じ、好ましくない。
また、含有Caff1が、2000ppmを越えると、
後続のこの合金粉末を用いて磁石化する途中の焼結工程
において、還元性の極めて高いCa蒸気を多足に発生し
、熱処理炉を著しく損傷し、工業的生産にあける安定性
に欠け、また、永久磁石中の残存Ca量が増えて、磁石
特性を劣化させるため好ましくない。
後続のこの合金粉末を用いて磁石化する途中の焼結工程
において、還元性の極めて高いCa蒸気を多足に発生し
、熱処理炉を著しく損傷し、工業的生産にあける安定性
に欠け、また、永久磁石中の残存Ca量が増えて、磁石
特性を劣化させるため好ましくない。
永久磁石の成分限定理由
この発明の希土類合金粉末中の希土類元素Rは、組成の
12原子%〜20原子%を占めるが、Nd、h。
12原子%〜20原子%を占めるが、Nd、h。
Dy、1−1o、Tbのうち少なくとも1種、あるいは
さらに、La、 Ce、 SNd、 (A、 Er、
Eu、 TNd、 Yt)、 Li、 Yのうち少なく
とも1種を含むものからなる。
さらに、La、 Ce、 SNd、 (A、 Er、
Eu、 TNd、 Yt)、 Li、 Yのうち少なく
とも1種を含むものからなる。
また、通常Rのうち1種をもって足りるが、実用上は2
種以上の混合物(ミツシュメタル、ジジム等)を入手上
の便宜等の理由により用いることができる。
種以上の混合物(ミツシュメタル、ジジム等)を入手上
の便宜等の理由により用いることができる。
なお、このRは純希土類元素でなくてもよく、工業上入
手可能な範囲で製造上不可避な不純物を含有するもので
も差支えない。
手可能な範囲で製造上不可避な不純物を含有するもので
も差支えない。
Rは、新規なFe B R系永久磁石における、必
須元素であって、12原子%未満では、結晶構造がα−
鉄と同一構造の立方晶組織となるため、高磁気特性、特
に高保磁力が得られず、20原子%を越えると、Rリッ
チな非磁性相が多くなり、保磁力は10 kos以上で
あるが、残留磁束密度Srが低下して、すぐれた特性の
永久磁石が得られない。
須元素であって、12原子%未満では、結晶構造がα−
鉄と同一構造の立方晶組織となるため、高磁気特性、特
に高保磁力が得られず、20原子%を越えると、Rリッ
チな非磁性相が多くなり、保磁力は10 kos以上で
あるが、残留磁束密度Srが低下して、すぐれた特性の
永久磁石が得られない。
よって、希土類元素は、12原子%〜20原子%の範囲
とする。
とする。
Bは、Fe B R系永久磁石における、必須元素
であって、4原子%未満では、菱面体構造が主相となり
、高い保磁力iHcは得られず、10 kOe以下とな
り、20原子%を越えると、8リツチな非磁性相が多く
なり、残留磁束密度Brが低下し、(B H)maX
20HGOa未満となり、すクレタ永久磁石が得られ
ない。よって、Bは、4原子%〜20原子%の範囲とす
る。
であって、4原子%未満では、菱面体構造が主相となり
、高い保磁力iHcは得られず、10 kOe以下とな
り、20原子%を越えると、8リツチな非磁性相が多く
なり、残留磁束密度Brが低下し、(B H)maX
20HGOa未満となり、すクレタ永久磁石が得られ
ない。よって、Bは、4原子%〜20原子%の範囲とす
る。
硼化物のうち少なくとも1種を0.05原子%〜3.0
原子%含有させるのは、前記した如く、磁石体の焼結時
の結晶粒の成長を抑制させるためである。
原子%含有させるのは、前記した如く、磁石体の焼結時
の結晶粒の成長を抑制させるためである。
Feは、新規な上記系永久磁石において、必須元素であ
り、65原子%未満では残留磁束密度(Br)が低下し
、81原子%を越えると、高い保磁力が得られないので
、Feは65原子%〜81原子%の含有とする。
り、65原子%未満では残留磁束密度(Br)が低下し
、81原子%を越えると、高い保磁力が得られないので
、Feは65原子%〜81原子%の含有とする。
また、この発明による永久磁石材料において、Feの一
部をらで置換することは、得られる磁石の磁気特性を損
うことなく、温度特性讐改善することができるが、Co
置換量がFeの30%を越えると、逆に磁気特性が劣化
するため、好ましくなく、さらに置換量の好ましい量は
20%以下である。
部をらで置換することは、得られる磁石の磁気特性を損
うことなく、温度特性讐改善することができるが、Co
置換量がFeの30%を越えると、逆に磁気特性が劣化
するため、好ましくなく、さらに置換量の好ましい量は
20%以下である。
また、この発明による永久磁石は、R,B、Feの伯、
工業的生産上不可避的不純物の存在を許容できるが、B
の一部を4.0原子%以下のC13,5原子%以下のP
、2.5原子%以下のS、1.5原子%以下のCIL1
5原子%以下のSLのうち少なくとも1種、合計量で5
.0原子%以下で置換することにより、永久磁石の製造
性改善、低価格化が可能でおる。
工業的生産上不可避的不純物の存在を許容できるが、B
の一部を4.0原子%以下のC13,5原子%以下のP
、2.5原子%以下のS、1.5原子%以下のCIL1
5原子%以下のSLのうち少なくとも1種、合計量で5
.0原子%以下で置換することにより、永久磁石の製造
性改善、低価格化が可能でおる。
また、下記添加元素のうち少なくとも1種は、RB
Fa系永久磁石に対してその保磁力、減磁曲線の角型性
を改善あるいは製造性の改善、低価格化に効果があるた
め添加することができる。しかし、保磁力改善のための
添加に伴ない残留磁束密度(Br)の低下を招来するの
で、従来のハードフェライト磁石の残留磁束密度と同等
以上となる範囲での添加が望ましい。
Fa系永久磁石に対してその保磁力、減磁曲線の角型性
を改善あるいは製造性の改善、低価格化に効果があるた
め添加することができる。しかし、保磁力改善のための
添加に伴ない残留磁束密度(Br)の低下を招来するの
で、従来のハードフェライト磁石の残留磁束密度と同等
以上となる範囲での添加が望ましい。
5.0原子%以下の八1.3.0原子%以下の丁j、5
65原子%以下のV、4.5原子%以下のCr。
65原子%以下のV、4.5原子%以下のCr。
5.0原子%以下のMn、 5.0原子%以下の81
.9.0原子%以下のNb、 7.0原子%以下の丁
a。
.9.0原子%以下のNb、 7.0原子%以下の丁
a。
5.2原子%以下の)to、 5.0原子%以下のW
ll、0原子%以下のSb、 3.5原子%以下のG
e。
ll、0原子%以下のSb、 3.5原子%以下のG
e。
1.5原子%以下のSn、 3.3原子%以下のZr
。
。
6、D原子%以下のNi、1.1原子%以下のZn、3
.3原子%以下のHr、 のうち少なくとも1種を添加含有、但し、2種以上含有
する場合は、その最大含有量は当該添加元素のうち最大
値を有するものの原子%以下の含有させることにより、
永久磁石の高保磁力化が可能になる。また、特に好まし
い添加元素は、V 、 Nb。
.3原子%以下のHr、 のうち少なくとも1種を添加含有、但し、2種以上含有
する場合は、その最大含有量は当該添加元素のうち最大
値を有するものの原子%以下の含有させることにより、
永久磁石の高保磁力化が可能になる。また、特に好まし
い添加元素は、V 、 Nb。
和、 No、Δ、 Cr、 AIであり、含有量は少量
が好ましく、3原子%以下が有効であり、Arは0.1
〜3原子%、望ましくは0.2〜2原子%である。
が好ましく、3原子%以下が有効であり、Arは0.1
〜3原子%、望ましくは0.2〜2原子%である。
これらの添加元素は、出発原料混合粉末に、金属粉、酸
化物、あるいは構成元素との合金粉ないし混合酸化物、
あるいはCaにより還元可能な化合物として添加するこ
とができる。
化物、あるいは構成元素との合金粉ないし混合酸化物、
あるいはCaにより還元可能な化合物として添加するこ
とができる。
結晶相は主相(特定の相が80%以上)が正方品である
ことが、磁石として高い磁気特性を発現し得る微細で均
一な合金粉末を得るのに不可欠である。この磁性相はF
eBR正方品化合物結晶で構成され、非磁性層により粒
界を囲まれている。非磁性相は主としてRリッチ相から
なり、Bの多い場合、Bリッチ相も部分的に存在し得る
。非磁性層粒界域の存在は高特性に寄与するものと考え
られ、本発明合金の重要な組織上の特徴をなし、はんの
僅かな屋でも有効であり、例えば1vo1%以上は充分
な量である。
ことが、磁石として高い磁気特性を発現し得る微細で均
一な合金粉末を得るのに不可欠である。この磁性相はF
eBR正方品化合物結晶で構成され、非磁性層により粒
界を囲まれている。非磁性相は主としてRリッチ相から
なり、Bの多い場合、Bリッチ相も部分的に存在し得る
。非磁性層粒界域の存在は高特性に寄与するものと考え
られ、本発明合金の重要な組織上の特徴をなし、はんの
僅かな屋でも有効であり、例えば1vo1%以上は充分
な量である。
また、この発明の永久磁石は、磁場中プレス成型するこ
とにより磁気的異方性磁石が得られ、また、無磁界中で
プレス成型することにより、磁気的等方性磁石を得るこ
とができる。
とにより磁気的異方性磁石が得られ、また、無磁界中で
プレス成型することにより、磁気的等方性磁石を得るこ
とができる。
この発明による永久磁石は、保磁力iHc≧10kQa
、残留磁束密度Br> 9 kQ、を示し、最大エネル
ギー積(B)l )maXは、最も好ましい組成範囲で
は、(BH)max≧208GOeを示し、最大値は3
08GOe以上に達する。
、残留磁束密度Br> 9 kQ、を示し、最大エネル
ギー積(B)l )maXは、最も好ましい組成範囲で
は、(BH)max≧208GOeを示し、最大値は3
08GOe以上に達する。
また、この発明永久磁石用合金粉末のRの主成分がその
50%以上を動及び円を主とする軽希土類金属で占める
場合で、R12原子%〜20原子%、B44原子〜20
原子%、Fe 74原子%〜80原子%、を主成分と
するとき、(BH)IllaX 35HGOe以上のす
ぐれた磁気特性を示し、特に軽希土類金属が陶の場合に
は、その最大値が42HGOe以上に達する。
50%以上を動及び円を主とする軽希土類金属で占める
場合で、R12原子%〜20原子%、B44原子〜20
原子%、Fe 74原子%〜80原子%、を主成分と
するとき、(BH)IllaX 35HGOe以上のす
ぐれた磁気特性を示し、特に軽希土類金属が陶の場合に
は、その最大値が42HGOe以上に達する。
以下余白
実施例
実施例1
Nd203粉末 174゜3gDy 2
03粉末 17.3 [J、Fa粉末
(粒度150.gm以下) 216.9 f;1フ
エロボロン粉末 21.9 g(粒度150
Atm以下、19.58−Fs合金粉末)金属Ca粉末
1B2.9(J(還元に要する化学論
必要量の2.4倍)CaCb粉末 6
.7g(希土類酸化物原料の3.5wt%) 以上の原料粉末総量600gを用い、30.5Nd−3
,6Dy −1,15B−64,75Fe(wt%)を
目標に、V型混合機を使用し、Atガス雰囲気中で、混
合した。
03粉末 17.3 [J、Fa粉末
(粒度150.gm以下) 216.9 f;1フ
エロボロン粉末 21.9 g(粒度150
Atm以下、19.58−Fs合金粉末)金属Ca粉末
1B2.9(J(還元に要する化学論
必要量の2.4倍)CaCb粉末 6
.7g(希土類酸化物原料の3.5wt%) 以上の原料粉末総量600gを用い、30.5Nd−3
,6Dy −1,15B−64,75Fe(wt%)を
目標に、V型混合機を使用し、Atガス雰囲気中で、混
合した。
ついで、上記の混合粉末を、還元炉のArガス流気雰囲
気中で、1050℃、2.0時間、の条件で、還元拡散
反応を促進させたのち、室温まで炉冷した。
気中で、1050℃、2.0時間、の条件で、還元拡散
反応を促進させたのち、室温まで炉冷した。
得られた還元反応生成物600 (]を、6rlの7°
Cに冷却したイオン交換水に投入し、スラリー化した後
、さらに、スラリー状合金粉末を、7℃に冷却したイオ
ン交換水で数回洗浄し、さらに、真空乾燥し−この発明
による合金粉末を得た。
Cに冷却したイオン交換水に投入し、スラリー化した後
、さらに、スラリー状合金粉末を、7℃に冷却したイオ
ン交換水で数回洗浄し、さらに、真空乾燥し−この発明
による合金粉末を得た。
得られた合金粉末は、成分組成が、
Nd 30.4wt%、Dy 3.6wt%、B
1.10wt%、Fa 62.2wt%、02 2
4001)pIII 、 C500pI)m 、 Ca
400pDm。
1.10wt%、Fa 62.2wt%、02 2
4001)pIII 、 C500pI)m 、 Ca
400pDm。
粒度は、10〜300.であった。
この合金粉末を微粉砕して平均粒度2.75Amの微粉
砕粉を得、磁界10KOa中で配向し、1.5t4にて
加圧成型して15mmX 16mmX 10mm寸法に
成形し、その後、A「雰囲気中で1100℃、2時間、
の条件で焼結し、さらに、Ar中で810℃X 1 H
rト、600’CX i Hrの2段時効処理を行ない
、永久磁石となした。得られた永久磁石(比較1)の磁
気特性を測定し、第1表に結果を示す。
砕粉を得、磁界10KOa中で配向し、1.5t4にて
加圧成型して15mmX 16mmX 10mm寸法に
成形し、その後、A「雰囲気中で1100℃、2時間、
の条件で焼結し、さらに、Ar中で810℃X 1 H
rト、600’CX i Hrの2段時効処理を行ない
、永久磁石となした。得られた永久磁石(比較1)の磁
気特性を測定し、第1表に結果を示す。
上記の比較例磁石に対して、この発明による製造方法は
、同一のCa還元後の処理粉末中にBN粉末を0.17
wt%、配合(発明1)し、また、同一のCa還元後の
処理粉末中にTi [32粉末をo、 svt%、配合
(発明2)して、前記の条件の製造方法で磁石化した。
、同一のCa還元後の処理粉末中にBN粉末を0.17
wt%、配合(発明1)し、また、同一のCa還元後の
処理粉末中にTi [32粉末をo、 svt%、配合
(発明2)して、前記の条件の製造方法で磁石化した。
得られた永久磁5(発明1,2)の磁気特性を測定した
。結果は第1表に示すとおりである。
。結果は第1表に示すとおりである。
実施例2
1111d203粉末 178.9QD
y203粉末 5.8g、F8粉末(
粒度150AIm以下> 226.2 gフェロボ
ロン粉末 21.3 g(粒度150Am以
下、19.58−Fe合金粉末)N粉末
3.4g金属Ca粉末 157
.9 (1(還元に要する化学論必要量の2.4倍)C
a(J2粉末 6.5g(希土類酸化
物原料の3.5wt%) 以上の原料粉末総量600 gを用い、30.5Nd−
1,20Dy −1,1B −0,5M−B6.7Fa
(wt%)を目標に、V型混合機を使用し、Arガス雰
囲気中で、混合した。
y203粉末 5.8g、F8粉末(
粒度150AIm以下> 226.2 gフェロボ
ロン粉末 21.3 g(粒度150Am以
下、19.58−Fe合金粉末)N粉末
3.4g金属Ca粉末 157
.9 (1(還元に要する化学論必要量の2.4倍)C
a(J2粉末 6.5g(希土類酸化
物原料の3.5wt%) 以上の原料粉末総量600 gを用い、30.5Nd−
1,20Dy −1,1B −0,5M−B6.7Fa
(wt%)を目標に、V型混合機を使用し、Arガス雰
囲気中で、混合した。
ついで、上記の混合粉末を、還元炉のAtガス流気雰囲
気中で、1070℃、2.0時間、の条件で、還元拡散
反応を促進させたのち、室温まで炉冷した。
気中で、1070℃、2.0時間、の条件で、還元拡散
反応を促進させたのち、室温まで炉冷した。
得られた還元反応生成物600 qを、6免の7℃に冷
却したイオン交換水に投入し、スラリー化した後、さら
に、スラリー状合金粉末を、7℃に冷却したイオン交換
水で数回洗浄し、さらに、真空乾燥し、この発明による
合金粉末を得た。
却したイオン交換水に投入し、スラリー化した後、さら
に、スラリー状合金粉末を、7℃に冷却したイオン交換
水で数回洗浄し、さらに、真空乾燥し、この発明による
合金粉末を得た。
得られた合金粉末は、成分組成が、
動 30.8wt%、医 1.18 wt%、8 1.
08 wt%、MO,5wt%、Fa 63.4wt
%、0223001)l)m 、 C4901)DI
、 Ca 5ooppm 。
08 wt%、MO,5wt%、Fa 63.4wt
%、0223001)l)m 、 C4901)DI
、 Ca 5ooppm 。
粒度は、20〜300Amであった。
この合金粉末を微粉砕して平均粒度2.8Jの微粉砕粉
を得、磁界10KOa中で配向し、1.5tJにて加圧
成型して15mmX 16mmX 10mm寸法に成形
し、その後、Ar雰囲気中で1090℃、2時間、の条
件で焼結し、さらに、Ar中で800’CX 1 Hr
と、600’CX 1 Hrの2段時効処理を行ない、
永久磁石となした。得られた永久磁石(比較2)の磁気
特性を測定し、第2表に結果を示す。
を得、磁界10KOa中で配向し、1.5tJにて加圧
成型して15mmX 16mmX 10mm寸法に成形
し、その後、Ar雰囲気中で1090℃、2時間、の条
件で焼結し、さらに、Ar中で800’CX 1 Hr
と、600’CX 1 Hrの2段時効処理を行ない、
永久磁石となした。得られた永久磁石(比較2)の磁気
特性を測定し、第2表に結果を示す。
上記の比較例磁石に対して、この発明による製造方法は
、同一のCa還元後の処理粉末中にBN粉末をo、1o
vt%、配合(発明3)し、また、同一のCa還元後の
処理粉末中にTLB2粉末を0.4vt%、配合(発明
4)して、前記の条件の製造方法で磁石化した。得られ
た永久磁石(発明3,4)の磁気特性を測定した。結果
は第1表に示すとおりである。
、同一のCa還元後の処理粉末中にBN粉末をo、1o
vt%、配合(発明3)し、また、同一のCa還元後の
処理粉末中にTLB2粉末を0.4vt%、配合(発明
4)して、前記の条件の製造方法で磁石化した。得られ
た永久磁石(発明3,4)の磁気特性を測定した。結果
は第1表に示すとおりである。
また、鋳塊粉砕法により、30.8Nd−1,18Dソ
ー1.08 B −0,5AI−,4Fe(wt%)組
成の合金粉末を得、前記と同一の製造条件で磁石化(比
較3)し、その磁気特性を測定した。結果は第2表に示
すとおりである。
ー1.08 B −0,5AI−,4Fe(wt%)組
成の合金粉末を得、前記と同一の製造条件で磁石化(比
較3)し、その磁気特性を測定した。結果は第2表に示
すとおりである。
第2表
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 R(RはNd、Pr、Dy、Ho、Tbのうち少なく
とも1種あるいはさらに、La、Ce、Sm、Gd、E
r、Eu、Tm、Yb、La、Yのうち少なくとも1種
からなる)12原子%〜20原子%、 B4原子%〜20原子%、 Fe65原子%〜81原子%が主成分となるように、該
希土類酸化物のうち少なくとも1種と、鉄粉と純ボロン
粉、フェロボロン粉および硼素酸化物のうち少なくとも
1種、あるいはさらに上記構成元素の合金粉または混合
酸化物を上記組成に配合し、この混合粉を、不活性ガス
雰囲気中で900℃〜1200℃に加熱して、Ca還元
拡散を行ない、得られた反応生成物を、水中に投入して
スラリー化し、さらに該スラリーを水により処理し、得
られた処理原料に、硼化物のうち少なくとも1種を0.
05原子%〜3.0原子%、配合混合し、該混合原料を
微粉砕後、プレス、焼結、時効処理し、 前記組成を主成分とし、主相が正方晶相からなるFe−
B−R系永久磁石材料を得ることを特徴とする永久磁石
材料の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60147774A JPS627831A (ja) | 1985-07-04 | 1985-07-04 | 永久磁石材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60147774A JPS627831A (ja) | 1985-07-04 | 1985-07-04 | 永久磁石材料の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS627831A true JPS627831A (ja) | 1987-01-14 |
JPH0526858B2 JPH0526858B2 (ja) | 1993-04-19 |
Family
ID=15437872
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60147774A Granted JPS627831A (ja) | 1985-07-04 | 1985-07-04 | 永久磁石材料の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS627831A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62177147A (ja) * | 1986-01-29 | 1987-08-04 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
JPS6455359A (en) * | 1987-07-15 | 1989-03-02 | Crucible Materials Corp | Production of dysprosium-iron-boron alloy |
JPH05214462A (ja) * | 1991-10-22 | 1993-08-24 | Th Goldschmidt Ag | インコングルエントに融解する単相の金属間相の製造法 |
-
1985
- 1985-07-04 JP JP60147774A patent/JPS627831A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62177147A (ja) * | 1986-01-29 | 1987-08-04 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
JPS6455359A (en) * | 1987-07-15 | 1989-03-02 | Crucible Materials Corp | Production of dysprosium-iron-boron alloy |
JPH05214462A (ja) * | 1991-10-22 | 1993-08-24 | Th Goldschmidt Ag | インコングルエントに融解する単相の金属間相の製造法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0526858B2 (ja) | 1993-04-19 |
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