JPH0526858B2 - - Google Patents
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Description
利用産業分野
この発明は、Fe−B−R系永久磁石材料の製
造方法に係り、溶解、機械的粉砕なしで、所定の
粒度が得られ、かつ容易に製造できるCa還元法
で得られ、かつ、最終成品の磁気特性を劣化させ
る酸素などの不純物の少ない原料粉末により、す
ぐれた磁気特性を有する永久磁石材料の製造方法
に関する。 背景技術 現在の代表的な永久磁石材料は、アルニコ、ハ
ードフエライトおよび希土類コバルト磁石であ
る。このうち希土類コバルト磁石は、磁気特性が
格段にすぐれているため、多種用途に利用されて
いるが、主成分のSm、Coは共に資源的に不足
し、かつ高価であり、今後長期間にわたつて、安
定した多量に供給されることは困難である。その
ため、磁気特性がすぐれ、かつ安価で、さらに資
源的に豊富で今後の安定供給が可能な組成元素か
らなる永久磁石材料が切望されてきた。 本出願人は先に、高価なSmやCoを含有しない
新しい高性能永久磁石としてFe−B−R系(R
はYを含む希土類元素のうち少なくとも1種)永
久磁石を提案した(特開昭59−46008号、特開昭
59−64733号、特開昭59−89401号、特開昭59−
132104号)。この永久磁石は、RとしてNdやPr
を中心とする資源的に豊富な軽希土類を用い、
Feを主成分として25MGOe以上の極めて高いエ
ネルギー積を示すすぐれた永久磁石である。 一般に、Fe−B−R系永久磁石は、出発原料
として、電解法あるいは熱還元法で得られた純度
99.5%以上の希土類金属、純度99.9%以上の電界
鉄、ボロン等の不純物の少ない高価な金属塊が使
用されている。 上記の出発原料として使用される、純度99.9%
の電解鉄、純度99.7%以上の希土類金属等は、予
め鉱石から精製された不純物の少ない高品質のも
ので、これを高周波溶解し、その後鋳造し、鋳塊
を粗粉砕し、次にボールミル等により微粉砕し、
例えば磁界中配向しながらプレス成形し、さらに
焼結、時効処理し、磁石化する方法が取られてい
た。 従つて、原料の希土類金属の製造には、高度な
分離精製技術を要し、高価になり、また、上記の
鋳塊粉砕法による磁石の製造には、多工程を要
し、永久磁石の価格を高くする問題があつた。 一方、このFe−B−R系永久磁石に、なお一
層の高磁石特性を与え、かつ安価に製造するため
の希土類磁石用合金粉末の製造方法として、出願
人は、先に、Ca還元法による製造方法を提案
(特開昭59−219404号)し、さらに、酸素、炭素、
カルシウム含有量を低減したCa還元による希土
類磁石用合金粉末の製造方法を提案(特願昭59−
182574号、特願昭59−248798号)した。 その要旨は、R(RはNd、Pr、Dy、Ho、Tb
のうち少なくとも1種あるいはさらに、La、Ce、
Sm、Gd、Er、Eu、Tm、Yb、Lu、Yのうち少
なくとも1種からなる)12.5原子%〜20原子%、
B4原子%〜20原子%、Fe80原子%〜83原子%と
なるように、希土類酸化物のうち少なくとも1種
と、鉄粉、純ボロン粉、フエロボロン粉および硼
素酸化物のうち少なくとも1種、あるいは上記構
成元素の合金粉または混合酸化物を上記組成に配
合した混合粉に、上記希土類酸化物などの原料粉
末に含まれる酸素量に対して、化学量論的必要量
の1.5〜3.5倍(重量比)の金属Caと希土類酸化物
の1wt%〜15wt%のCaCl2を混合し、不活性ガス
雰囲気中で900℃〜1200℃で還元拡散を行ない、
得られた反応生成物を水中に入れてスラリー化
し、さらに該スラリーを水処理する希土類磁石用
合金粉末の製造方法である。 上記の方法によつて、酸素量6000ppm以下、炭
素量1000ppm以下、Ca量2000ppm以下のFe−B
−R系永久磁石合金粉末が得られ、すぐれた磁石
特性のFe−B−R系永久磁石が得られるが、従
来の鋳塊粉砕法によつて得られる合金粉末を用い
て製造した永久磁石と比較して、Ca還元による
合金粉末を用いて製造した永久磁石の場合は、焼
結中に結晶粒の生長が起りやすく、すぐれた保磁
力IHcが得難い問題があつた。 発明の目的 この発明は、Fe−B−R系永久磁石の低価格
化と磁石特性を向上させることができるCa還元
法による希土類磁石用合金粉末を用いたFe−B
−R系永久磁石の製造方法を目的とし、焼結中の
結晶粒の成長を防止し、すぐれた磁石特性を有す
るFe−B−R系永久磁石材料が得られる製造方
法を目的としている。 発明の構成と効果 Ca還元による合金粉末を用いて製造した永久
磁石が、焼結中に結晶粒の生長が起りやすく、す
ぐれた保磁力IHcが得難い理由は、該合金粉末表
面には非磁性のNdリツチ相が生成しやすく、そ
のため磁石化した場合に磁石体中の結晶粒の成長
が起りやすくなり、保磁力IHcの劣化を招来する
ものと考えられる。 発明者らは、焼結中の結晶粒の生長を防止し、
すぐれた磁石特性が得られるFe−B−R系永久
磁石材料の製造方法について種々検討した結果、
Ca還元による処理原料に、TiB2やBN等の硼化
物を、少なくとも1種、特定量含有させることに
より、その後の磁石化工程において、焼結磁石体
の結晶粒の成長を防止し得ることを知見し、この
発明を完成したものである。 すなわち、この発明は、 R(RはNd、Pr、Dy、Ho、Tbのうち少なく
とも1種あるいはさらに、La、Ce、Sm、Gd、
Er、Eu、Tm、Yb、Lu、Yのうち少なくとも1
種からなる)12原子%〜20原子%、B4原子%〜
20原子%、Fe65原子%〜81原子%を主成分とし、
主相が正方晶相からなるFe−B−R系永久磁石
材料を得る永久磁石材料の製造方法において、希
土類酸化物のうち少なくとも1種と、鉄粉と純ボ
ロン粉、フエロボロン粉および硼素酸化物のうち
少なくとも1種、あるいはさらに上記構成元素の
合金粉または混合酸化物を上記組成に配合し、こ
の混合粉を不活性ガス雰囲気中で900℃〜1200℃
に加熱して、Ca還元拡散を行ない、 得られた反応生成物を、水中に投入してスラリ
ー化し、さらに該スラリーを水により処理し、 得られた処理原料に硼化物のうち少なくとも1
種を0.05原子%〜3.0原子%配合混合したことを
特徴とする永久磁石材料の製造方法である。 また、Ca還元拡散は、望ましくは、上記希土
類酸化物などの原料粉末に含まれる酸素量に対し
て、化学量論的必要量の1.5〜3.5倍の金属Caと希
土類酸化物の1wt%〜15wt%のCaCl2を混合し、
不活性ガス雰囲気中で900℃〜1200℃に加熱して
還元拡散を行ない、得られた反応生成物を、水中
に投入してスラリー化し、さらに該スラリーを水
により処理し、得られた処理原料を微粉砕後、プ
レス、焼結、時効処理し、永久磁石化するのがよ
い。 この発明による合金粉末は、希土類金属を製造
する前段階における中間原料、すなわち、安価な
Nd2O3やPr6O11などの軽希土類酸化物及びTb3O4
やDy2O3などの重希土類酸化物と、Fe粉、純ボ
ロン粉(結晶性あるいはアモルフアスのいずれで
もよい)、のFe−B粉またはB2O3粉末などの硼素
酸化物を出発原料とし、還元剤として金属Ca、
還元反応生成物の崩壊を容易にするCaCl2を用
い、Ca還元拡散させる工程、並びに処理原料に
硼化物のうち少なくとも1種を特定量添加して製
造するため、種々の金属塊原料を用いるよりも安
価に高品質であり、Fe−B−R系永久磁石の磁
石特性を向上させることができ、また、工業的量
産に最適である。 この発明による希土類合金粉末は、Fe−B−
R系永久磁石の製造に際して、そのまま微粉砕
し、プレス成形、焼結、時効処理する粉末冶金製
造方法により、永久磁石を得ることができ、希土
類金属塊、鉄およびボロン等の原料塊を原料とし
て製造する鋳塊粉砕法に比較して、原料溶解、鋳
造、粗粉砕などの手間とコストを要する製造工程
を省略することができ、また上記した如く、安価
な希土類酸化物などの出発原料を用いるため、永
久磁石価格を安価にし、かつ硼化物を添加するこ
とで、鋳塊粉砕法と同等以上のすぐれた磁石特性
のFe−B−R系永久磁石を安価に量産できる利
点を有する。 この発明によるFe−B−R系永久磁石は、
(BH)max20MGOe以上、iHc10kOe以上の磁石
特性を有し、かつ該特性を維持しながら室温以上
の温度雰囲気中でも十分に安定した使用が可能と
なる。 発明の限定理由 この発明によるFe−B−R系永久磁石の製造
工程は以下のとおりであり、限定理由を合せて説
明する。 まず、Nd酸化物(Nd2O3)やPr酸化物
(Pr6O11)などの軽希土類酸化物の少なくとも1
種、 あるいはさらに、Tb酸化物(Tb3O4)やDy酸
化物(Dy2O3)などの重希土類酸化物の少なくと
も一種と、 Fe粉と純ボロン粉、フエロボロン粉(Fe−B
粉)、B2O3粉末などの硼素酸化物のうち少なくと
も1種の原料粉末を、 R12原子%〜20原子%、 B4原子%〜20原子%、 Fe65原子%〜81原子% (ここで、RはNd、Pr、Dy、Ho、Tbのうち少
なくとも1種あるいはさらに、La、Ce、Sm、
Gd、Er、Eu、Tm、Yb、Lu、Yのうち少なくと
も1種からなる)の組成となるように配合し、 必要に応じて、金属粉、酸化物粉(構成元素と
の混合酸化物も含む)、合金粉(構成元素との混
合酸化物も含む)あるいはその他のCa還元可能
な化合物粉末として添加元素を加えて原料混合粉
末とする。 この発明において、希土類酸化物との還元反応
を促進させ、上記原料粉との拡散反応を均一にか
つ充分に進行させ、均質・単相でかつ含有酸素量
の少ない合金粉末を得るためには、Fe粉、純ボ
ロン粉、フエロボロン粉、B2O3粉末などの硼素
酸化物のうち少なくとも1種の原料粉末あるいは
種々の添加元素は、粒度が150μm以下、好まし
くは75μm以下の粒度であつてもよい。 同様に、混合粉の希土類酸化物の平均粒度は1
〜10μmで、さらには2〜5μm、原料粉の平均粒
度は1〜150μmでさらに2〜50μmであることが
好ましい。 さらに、上記原料混合粉末に、希土類元素の還
元剤として金属Ca粉末、還元反応生成物の崩壊
を容易にするためのCaCl2粉末を添加する。金属
Caの必要量は、希土類酸化物などの原料粉末に
含まれる酸素量に対して、化学量論的必要量の
1.5〜3.5倍であり、CaCl2は希土類酸化物の1wt%
〜15wt%とする。 この発明による合金粉末には、必須元素とし
て、Bを含有するため、例えば、原料粉のフエロ
ボロン粉の融点は、鉄粉に比較して、100℃〜400
℃低いため、還元反応時の希土類元素とフエロボ
ロンとの拡散が速く有利であるが、Caの配合量
が、使用した希土類酸化物を還元するのに必要な
化学量論的必要量の1.5倍未満では、希土類酸化
物が十分に還元されないため、合金粉末中には含
有酸素量が多く、所定の合金粉末組成が得られな
い。 一方、還元反応時に生成される反応副生成物で
あるCaOは、合金粉末の還元反応時の結晶粒成長
を抑止し、所定の平均粒度を有する合金粉末を得
ることができる。しかし、希土類酸化物を還元す
るのに必要な化学量論的必要量の3.5倍を越える
過剰のCa還元剤は、工程のコストを上昇させる
だけでなく、還元反応後に水中に投入する際、
CaOとH2Oの過激な発熱反応を生ぜしめ、得ら
れる合金粉末の酸素量は増加するので、好ましく
なく、また、得られる合金粉末中の残存Caが多
くなり、このため製造する永久磁石の磁気特性は
低くなるため、3.5倍を上限とする。 また、希土類酸化物を十分還元し、所定の平均
粒度を有し、低い酸素含有量並びに残存Ca量が
少なくて、かつ所定の組成を有する磁石用合金粉
末を、歩留よく得るために、必要な還元剤の量
は、化学量論的必要量の2.0〜2.5倍の場合が最も
好ましい。 CaCl2量は、希土類元素量の15wt%を越える
と、還元・拡散反応物を、特定温度の水で処理す
る際に、その水中のCl-が著しく増大し、生成し
た希土類合金粉末と反応して粉末の酸素量が
6000ppm以上となり、Fe−B−R系永久磁石用
合金粉末として使用できず、また、1wt%未満で
は、還元・拡散反応物を前記水中に投入しても、
崩壊せず水により処理できないため、1wt%〜
15wt%とする。 上述した希土類酸化物及びFe粉等の原料粉、
還元剤を所定量配合したのち、例えばV型混合機
等を使用し、不活性ガス雰囲気中で、混合を行な
う。ついで、混合した粉末を不活性ガス流気雰囲
気で、900℃〜1200℃の温度範囲で、0.5時間から
5時間、還元・拡散反応を行なわせる。このと
き、昇温速度は、出発原料粉末に含有される吸着
水分ガス成分を除去するため、5℃/min以下が
好ましい。 ここで、還元温度を900℃〜1200℃に限定した
のは、900℃未満では、希土類酸化物のCaによる
還元が不十分となり、所定の組成を有する合金粉
末が得られず、また、合金粉末の含有酸素量が増
大するため、好ましくないためであり、また、還
元温度が1200℃を越えると、還元時の拡散反応が
促進されすぎて、結晶粒成長を起し、所定の平均
粒度を有する合金粉末が得られず、また、反応生
成物中のCaの残存量が多くなり、永久磁石用合
金粉末として好ましくないためである。また、所
定の平均粒度及び成分組成を有し、かつ低い含有
酸素量並びに残存Ca量を有する高性能永久磁石
用合金粉末を得るためには、950℃〜1100℃の還
元温度が最も望ましい。 還元・拡散反応終了後は、室温まで炉冷あるい
は急速冷却してもよいが、冷却雰囲気は、得られ
た合金粉末を酸化させないように、不活性ガス中
が望ましい。 得られた還元反応生成物を、水中に投入し、反
応副生成物のCaOをH2Oと反応させて、Ca
(OH)2となす、すなわち、化学量論的必要量の
1.5〜3.5倍の還元剤を配合して得られた還元反応
生成物は、水中において、発熱、自然崩壊してス
ラリー状態となるので、特別に機械的粉砕を必要
としない利点がある。このとき還元反応生成物を
予め粉砕し、水中に投入してもよい。このスラリ
ーをさらに、水を用いて、充分にCa分を除去処
理して、さらに、室温で真空乾燥し、10〜500μ
mのFe−B−R系永久磁石用の原料粉末を得る。 さらに、上記の処理原料粉末に、TiB2、BN、
ZrB2、ZrB12、HfB2、VB2、NbB、NbB2、
TaB、TaB2、CrB2、MoB、MoB2、Mo2B、
WB、W2B等の硼化物のうち少なくとも1種の硼
化物粉末を、磁石体組成で、0.05原子%〜3.0原
子%含有するように配合し、混合する。 この発明において、Fe−B−R系永久磁石を
製造する際、Ca還元後の原料粉末に、0.05原子%
〜3.0原子%のTiB2、BN、ZrB2、ZrB12、HfB2、
VB2、NbB、NbB2、TaB、TaB2、CrB2、
MoB、MoB2、Mo2B、WB、W2B等の硼化物の
うち少なくとも1種の原料粉末を配合、混合し
て、Ca還元・拡散を行なうが、硼化物の量が0.05
原子%未満では、磁石体の焼結時の結晶粒成長の
抑制効果が得られず、また、3.0原子%を越える
と、上記の効果が飽和するため、0.05原子%〜
3.0原子%とする。 ついで、上記の希土類合金粉末を、そのまま微
粉砕し、プレス成形、焼結、時効処理する粉末冶
金製造方法により、Fe−B−R系永久磁石を得
る。 また、この発明において、還元・拡散後の反応
生成物をスラリー化し、水処理する処理水に、希
土類磁石に有害な合金粉末中のCl-、NO3 -、
CO3 --、SO4 --等の陰イオンを除去し、粉末の酸
化を防止し、さらに難溶性のCa塩の生成を防止
するため、イオン交換水を用いることが好まし
く、さらに、原料粉末中のO2濃度、Ca濃度を低
減するために、イオン交換水を15℃以下に冷却す
ることが好ましい。 以上に詳述した製造方法で得られるこの発明に
よる合金粉末は、 R(RはNd、Pr、Dy、Ho、Tbのうち少なく
とも1種あるいはさらに、La、Ce、Sm、Gd、
Er、Eu、Tm、Yb、Lu、Yのうち少なくとも1
種からなる)12原子%〜20原子%、 B4原子%〜20原子%、 硼化物0.05原子%〜3.0原子% Fe65原子%〜81原子%を主成分とし、主相が
正方晶相で、含有酸素量が6000ppm以下、含有炭
素量が1000ppm以下、含有Ca量が2000ppm以下
である。 上記合金粉末に含まれる酸素は、最も酸化しや
すい希土類元素と結合して希土類酸化物となり、
永久磁石中に酸化物R2O3として残留するため好
ましくなく、酸素量が6000ppmを越えると、保磁
力iHcが10kOe以下となる。 また、含有炭素量が、1000ppmを越えると、著
しい保磁力の劣化を生じ、好ましくない。 また、含有Ca量が、2000ppmを越えると、後
続のこの合金粉末を用いて磁石化する途中の焼結
工程において、還元性の極めて高いCa蒸気を多
量に発生し、熱処理炉を著しく損傷し、工業的生
産における安定性に欠け、また、永久磁石の残存
Ca量が増えて、磁石特性を劣化させるため好ま
しくない。 永久磁石の成分限定理由 この発明の希土類合金粉末中の希土類元素R
は、組成の12原子%〜20原子%を占めるが、Nd、
Pr、Dy、Ho、Tbのうち少なくとも1種、ある
いはさらに、La、Ce、Sm、Gd、Er、Eu、Tm、
Yb、Lu、Yのうち少なくとも1種を含むものか
らなる。 また、通常Rのうち1種をもつて足りるが、実
用上は2種以上の混合物(ミツシユメタル、ジジ
ム等)を入手上の便宜等の理由により用いること
ができる。 なお、このRは純希土類元素でなくてもよく、
工業上入手可能な範囲で製造上不可避な不純物を
含有するものでも差支えない。 Rは、新規なFe−B−R系永久磁石における、
必須元素であつて、12原子%未満では、結晶構造
がα−鉄と同一構造の立方晶組織となるため、高
磁気特性、特に高保磁力が得られず、20原子%を
越えると、Rリツチな非磁性相が多くなり、保磁
力は10kOe以上であるが、残留磁束密度Brが低
下して、すぐれた特性の永久磁石が得られない。
よつて、希土類元素は、12原子%〜20原子%の範
囲とする。 Bは、Fe−B−R系永久磁石における、必須
元素であつて、4原子%未満では、菱面体構造が
主相となり、高い保磁力iHcは得られず、10kOe
以下となり、20原子%を越えると、Bリツチな非
磁性相が多くなり、残留磁束密度Brが低下し、
(BH)max 20MGOe未満となり、すぐれた永久
磁石が得られない。よつて、Bは、4原子%〜20
原子%の範囲とする。 硼化物のうち少なくとも1種を0.05原子%〜
3.0原子%含有させるのは、前記した如く、磁石
体の焼結時の結晶粒の成長を抑制させるためであ
る。 Feは、新規な上記系永久磁石において、必須
元素であり、65原子%未満では残留磁束密度
(Br)が低下し、81原子%を越えると、高い保磁
力が得られないので、Feは65原子%〜81原子%
の含有とする。 また、この発明による永久磁石材料において、
Feの一部をCoで置換することは、得られる磁石
の磁気特性を損うことなく、温度特性を改善する
ことができるが、Co置換量がFeの30%を越える
と、逆に磁気特性が劣化するため、好ましくな
く、さらに置換量の好ましい量は20%以下であ
る。 また、この発明による永久磁石は、R、B、
Feの他、工業的生産上不可避的不純物の存在を
許容できるが、Bの一部を4.0原子%以下のC、
3.5原子%以下のP、2.5原子%以下のS、1.5原子
%以下のCu、5原子%以下のSiのうち少なくと
も1種、合計量で5.0原子%以下で置換すること
により、永久磁石の製造性改善、低価格化が可能
である。 また、下記添加元素のうち少なくとも1種は、
R−B−Fe系永久磁石に対してその保磁力、減
磁曲線の角型性を改善あるいは製造性の改善、低
価格化に効果があるため添加することができる。
しかし、保磁力改善のための添加に伴ない残留磁
束密度(Br)の低下を招来するので、従来のハ
ードフエライト磁石の残留磁束密度と同等以上と
なる範囲での添加が望ましい。 5.0原子%以下のAl、3.0原子%以下のTi、 5.5原子%以下のV、4.5原子%以下のCr、 5.0原子%以下のMn、5.0原子%以下のBi、 9.0原子%以下のNb、7.0原子%以下のTa、 5.2原子%以下のMo、5.0原子%以下のW、 1.0原子%以下のSb、3.5原子%以下のGe、 1.5原子%以下のSn、3.3原子%以下のZr、 6.0原子%以下のNi、1.1原子%以下のZn、 3.3原子%以下のHf、 のうち少なくとも1種を添加含有、但し、2種以
上含有する場合は、その最大含有量は当該添加元
素のうち最大値を有するものの原子%以下の含有
させることにより、永久磁石の高保磁力化が可能
になる。また、特に好ましい添加元素は、V、
Nb、Ta、Mo、W、Cr、Alであり、含有量は少
量が好ましく、3原子%以下が有効であり、Al
は0.1〜3原子%、望ましくは0.2〜2原子%であ
る。 これらの添加元素は、出発原料混合粉末に、金
属粉、酸化物、あるいは構成元素との合金粉ない
し混合酸化物、あるいはCaにより還元可能な化
合物として添加することができる。 結晶相は主相(特定の相が80%以上)が正方晶
であることが、磁石として高い磁気特性を発現し
得る微細で均一な合金粉末を得るのに不可欠であ
る。この磁性相はFeBR正方晶化合物結晶で構成
され、非磁性層により粒界を囲まれている。非磁
性相は主としてRリツチ相からなり、Bの多い場
合、Bリツチ相も部分的に存在し得る。非磁性層
粒界域の存在は高特性に寄与するものと考えら
れ、本発明合金の重要な組織上の特徴をなし、ほ
んの僅かな量でも有効であり、例えば1vol%以上
は充分な量である。 また、この発明の永久磁石は、磁場中プレス成
型することにより磁気的異方性磁石が得られ、ま
た、無磁界中でプレス成型することにより、磁気
的等方性磁石を得ることができる。 この発明による永久磁石は、保磁力iHc≧
10kOe、残留磁束密度Br>9kG、を示し、最大エ
ネルギー積(BH)maxは、最も好ましい組成範
囲では、(BH)max≧20MGOeを示し、最大値
は30MGOe以上に達する。 また、この発明永久磁石用合金粉末のRの主成
分がその50%以上をNd及びPrを主とする軽希土
類金属が占める場合で、R12原子%〜20原子%、
B4原子%〜20原子%、Fe74原子%〜80原子%、
を主成分とするとき、(BH)max 35MGOe以上
のすぐれた磁気特性を示し、特に軽希土類金属が
Ndの場合には、その最大値が42MGOe以上に達
する。 実施例 実施例 1 Nd2O3粉末 174.3g Dy2O3粉末 17.3g、 Fe粉末(粒度150μm以下) 216.9g フエロボロン粉末 21.9g (粒度150μm以下、19.5B−Fe合金粉末) 金属Ca粉末 162.9g (還元に要する化学論必要量の2.4倍) CaCl2粉末 6.7g (希土類酸化物原料の3.5wt%) 以上の原料粉末総量600gを用い、30.5Nd−
3.6Dy−1.15B−64.75Fe(wt%)を目標に、V型
混合機を使用し、Arガス雰囲気中で、混合した。 ついで、上記の混合粉末を、還元炉のArガス
流気雰囲気中で、1050℃、2.0時間、の条件で、
還元拡散反応を促進させたのち、室温まで炉冷し
た。 得られた還元反応生成物600gを、6の7℃
に冷却したイオン交換水に投入し、スラリー化し
た後、さらに、スラリー状合金粉末を、7℃に冷
却したイオン交換水で数回洗浄し、さらに、真空
乾燥し、この発明による合金粉末を得た。 得られた合金粉末は、成分組成が、 Nd30.4wt%、Dy3.6wt%、 B1.10wt%、Fe62.2wt%、 O22400ppm、C500ppm、Ca400ppm、 粒度は、10〜300μmであつた。 この合金粉末を微粉砕して平均粒度2.75μmの
微粉砕粉を得、磁界10KOe中で配向し、1.5t/cm2
にて加圧成型して15mm×16mm×10mm寸法に成形
し、その後、Ar雰囲気中で1100℃、2時間、の
条件で焼結し、さらに、Ar中で810℃×1Hrと、
600℃×1Hrの2段時効処理を行ない、永久磁石
となした。得られた永久磁石(比較1)の磁気特
性を測定し、第1表に結果を示す。 上記の比較例磁石に対して、この発明による製
造方法は、同一のCa還元後の処理粉末中にBN粉
末を0.17wt%、配合(発明1)し、また、同一の
Ca還元後の処理粉末中にTiB2粉末を0.5wt%、配
合(発明2)して、前記の条件の製造方法で磁石
化した。得られた永久磁石(発明1、2)の磁気
特性を測定した。結果は第1表に示すとおりであ
る。
造方法に係り、溶解、機械的粉砕なしで、所定の
粒度が得られ、かつ容易に製造できるCa還元法
で得られ、かつ、最終成品の磁気特性を劣化させ
る酸素などの不純物の少ない原料粉末により、す
ぐれた磁気特性を有する永久磁石材料の製造方法
に関する。 背景技術 現在の代表的な永久磁石材料は、アルニコ、ハ
ードフエライトおよび希土類コバルト磁石であ
る。このうち希土類コバルト磁石は、磁気特性が
格段にすぐれているため、多種用途に利用されて
いるが、主成分のSm、Coは共に資源的に不足
し、かつ高価であり、今後長期間にわたつて、安
定した多量に供給されることは困難である。その
ため、磁気特性がすぐれ、かつ安価で、さらに資
源的に豊富で今後の安定供給が可能な組成元素か
らなる永久磁石材料が切望されてきた。 本出願人は先に、高価なSmやCoを含有しない
新しい高性能永久磁石としてFe−B−R系(R
はYを含む希土類元素のうち少なくとも1種)永
久磁石を提案した(特開昭59−46008号、特開昭
59−64733号、特開昭59−89401号、特開昭59−
132104号)。この永久磁石は、RとしてNdやPr
を中心とする資源的に豊富な軽希土類を用い、
Feを主成分として25MGOe以上の極めて高いエ
ネルギー積を示すすぐれた永久磁石である。 一般に、Fe−B−R系永久磁石は、出発原料
として、電解法あるいは熱還元法で得られた純度
99.5%以上の希土類金属、純度99.9%以上の電界
鉄、ボロン等の不純物の少ない高価な金属塊が使
用されている。 上記の出発原料として使用される、純度99.9%
の電解鉄、純度99.7%以上の希土類金属等は、予
め鉱石から精製された不純物の少ない高品質のも
ので、これを高周波溶解し、その後鋳造し、鋳塊
を粗粉砕し、次にボールミル等により微粉砕し、
例えば磁界中配向しながらプレス成形し、さらに
焼結、時効処理し、磁石化する方法が取られてい
た。 従つて、原料の希土類金属の製造には、高度な
分離精製技術を要し、高価になり、また、上記の
鋳塊粉砕法による磁石の製造には、多工程を要
し、永久磁石の価格を高くする問題があつた。 一方、このFe−B−R系永久磁石に、なお一
層の高磁石特性を与え、かつ安価に製造するため
の希土類磁石用合金粉末の製造方法として、出願
人は、先に、Ca還元法による製造方法を提案
(特開昭59−219404号)し、さらに、酸素、炭素、
カルシウム含有量を低減したCa還元による希土
類磁石用合金粉末の製造方法を提案(特願昭59−
182574号、特願昭59−248798号)した。 その要旨は、R(RはNd、Pr、Dy、Ho、Tb
のうち少なくとも1種あるいはさらに、La、Ce、
Sm、Gd、Er、Eu、Tm、Yb、Lu、Yのうち少
なくとも1種からなる)12.5原子%〜20原子%、
B4原子%〜20原子%、Fe80原子%〜83原子%と
なるように、希土類酸化物のうち少なくとも1種
と、鉄粉、純ボロン粉、フエロボロン粉および硼
素酸化物のうち少なくとも1種、あるいは上記構
成元素の合金粉または混合酸化物を上記組成に配
合した混合粉に、上記希土類酸化物などの原料粉
末に含まれる酸素量に対して、化学量論的必要量
の1.5〜3.5倍(重量比)の金属Caと希土類酸化物
の1wt%〜15wt%のCaCl2を混合し、不活性ガス
雰囲気中で900℃〜1200℃で還元拡散を行ない、
得られた反応生成物を水中に入れてスラリー化
し、さらに該スラリーを水処理する希土類磁石用
合金粉末の製造方法である。 上記の方法によつて、酸素量6000ppm以下、炭
素量1000ppm以下、Ca量2000ppm以下のFe−B
−R系永久磁石合金粉末が得られ、すぐれた磁石
特性のFe−B−R系永久磁石が得られるが、従
来の鋳塊粉砕法によつて得られる合金粉末を用い
て製造した永久磁石と比較して、Ca還元による
合金粉末を用いて製造した永久磁石の場合は、焼
結中に結晶粒の生長が起りやすく、すぐれた保磁
力IHcが得難い問題があつた。 発明の目的 この発明は、Fe−B−R系永久磁石の低価格
化と磁石特性を向上させることができるCa還元
法による希土類磁石用合金粉末を用いたFe−B
−R系永久磁石の製造方法を目的とし、焼結中の
結晶粒の成長を防止し、すぐれた磁石特性を有す
るFe−B−R系永久磁石材料が得られる製造方
法を目的としている。 発明の構成と効果 Ca還元による合金粉末を用いて製造した永久
磁石が、焼結中に結晶粒の生長が起りやすく、す
ぐれた保磁力IHcが得難い理由は、該合金粉末表
面には非磁性のNdリツチ相が生成しやすく、そ
のため磁石化した場合に磁石体中の結晶粒の成長
が起りやすくなり、保磁力IHcの劣化を招来する
ものと考えられる。 発明者らは、焼結中の結晶粒の生長を防止し、
すぐれた磁石特性が得られるFe−B−R系永久
磁石材料の製造方法について種々検討した結果、
Ca還元による処理原料に、TiB2やBN等の硼化
物を、少なくとも1種、特定量含有させることに
より、その後の磁石化工程において、焼結磁石体
の結晶粒の成長を防止し得ることを知見し、この
発明を完成したものである。 すなわち、この発明は、 R(RはNd、Pr、Dy、Ho、Tbのうち少なく
とも1種あるいはさらに、La、Ce、Sm、Gd、
Er、Eu、Tm、Yb、Lu、Yのうち少なくとも1
種からなる)12原子%〜20原子%、B4原子%〜
20原子%、Fe65原子%〜81原子%を主成分とし、
主相が正方晶相からなるFe−B−R系永久磁石
材料を得る永久磁石材料の製造方法において、希
土類酸化物のうち少なくとも1種と、鉄粉と純ボ
ロン粉、フエロボロン粉および硼素酸化物のうち
少なくとも1種、あるいはさらに上記構成元素の
合金粉または混合酸化物を上記組成に配合し、こ
の混合粉を不活性ガス雰囲気中で900℃〜1200℃
に加熱して、Ca還元拡散を行ない、 得られた反応生成物を、水中に投入してスラリ
ー化し、さらに該スラリーを水により処理し、 得られた処理原料に硼化物のうち少なくとも1
種を0.05原子%〜3.0原子%配合混合したことを
特徴とする永久磁石材料の製造方法である。 また、Ca還元拡散は、望ましくは、上記希土
類酸化物などの原料粉末に含まれる酸素量に対し
て、化学量論的必要量の1.5〜3.5倍の金属Caと希
土類酸化物の1wt%〜15wt%のCaCl2を混合し、
不活性ガス雰囲気中で900℃〜1200℃に加熱して
還元拡散を行ない、得られた反応生成物を、水中
に投入してスラリー化し、さらに該スラリーを水
により処理し、得られた処理原料を微粉砕後、プ
レス、焼結、時効処理し、永久磁石化するのがよ
い。 この発明による合金粉末は、希土類金属を製造
する前段階における中間原料、すなわち、安価な
Nd2O3やPr6O11などの軽希土類酸化物及びTb3O4
やDy2O3などの重希土類酸化物と、Fe粉、純ボ
ロン粉(結晶性あるいはアモルフアスのいずれで
もよい)、のFe−B粉またはB2O3粉末などの硼素
酸化物を出発原料とし、還元剤として金属Ca、
還元反応生成物の崩壊を容易にするCaCl2を用
い、Ca還元拡散させる工程、並びに処理原料に
硼化物のうち少なくとも1種を特定量添加して製
造するため、種々の金属塊原料を用いるよりも安
価に高品質であり、Fe−B−R系永久磁石の磁
石特性を向上させることができ、また、工業的量
産に最適である。 この発明による希土類合金粉末は、Fe−B−
R系永久磁石の製造に際して、そのまま微粉砕
し、プレス成形、焼結、時効処理する粉末冶金製
造方法により、永久磁石を得ることができ、希土
類金属塊、鉄およびボロン等の原料塊を原料とし
て製造する鋳塊粉砕法に比較して、原料溶解、鋳
造、粗粉砕などの手間とコストを要する製造工程
を省略することができ、また上記した如く、安価
な希土類酸化物などの出発原料を用いるため、永
久磁石価格を安価にし、かつ硼化物を添加するこ
とで、鋳塊粉砕法と同等以上のすぐれた磁石特性
のFe−B−R系永久磁石を安価に量産できる利
点を有する。 この発明によるFe−B−R系永久磁石は、
(BH)max20MGOe以上、iHc10kOe以上の磁石
特性を有し、かつ該特性を維持しながら室温以上
の温度雰囲気中でも十分に安定した使用が可能と
なる。 発明の限定理由 この発明によるFe−B−R系永久磁石の製造
工程は以下のとおりであり、限定理由を合せて説
明する。 まず、Nd酸化物(Nd2O3)やPr酸化物
(Pr6O11)などの軽希土類酸化物の少なくとも1
種、 あるいはさらに、Tb酸化物(Tb3O4)やDy酸
化物(Dy2O3)などの重希土類酸化物の少なくと
も一種と、 Fe粉と純ボロン粉、フエロボロン粉(Fe−B
粉)、B2O3粉末などの硼素酸化物のうち少なくと
も1種の原料粉末を、 R12原子%〜20原子%、 B4原子%〜20原子%、 Fe65原子%〜81原子% (ここで、RはNd、Pr、Dy、Ho、Tbのうち少
なくとも1種あるいはさらに、La、Ce、Sm、
Gd、Er、Eu、Tm、Yb、Lu、Yのうち少なくと
も1種からなる)の組成となるように配合し、 必要に応じて、金属粉、酸化物粉(構成元素と
の混合酸化物も含む)、合金粉(構成元素との混
合酸化物も含む)あるいはその他のCa還元可能
な化合物粉末として添加元素を加えて原料混合粉
末とする。 この発明において、希土類酸化物との還元反応
を促進させ、上記原料粉との拡散反応を均一にか
つ充分に進行させ、均質・単相でかつ含有酸素量
の少ない合金粉末を得るためには、Fe粉、純ボ
ロン粉、フエロボロン粉、B2O3粉末などの硼素
酸化物のうち少なくとも1種の原料粉末あるいは
種々の添加元素は、粒度が150μm以下、好まし
くは75μm以下の粒度であつてもよい。 同様に、混合粉の希土類酸化物の平均粒度は1
〜10μmで、さらには2〜5μm、原料粉の平均粒
度は1〜150μmでさらに2〜50μmであることが
好ましい。 さらに、上記原料混合粉末に、希土類元素の還
元剤として金属Ca粉末、還元反応生成物の崩壊
を容易にするためのCaCl2粉末を添加する。金属
Caの必要量は、希土類酸化物などの原料粉末に
含まれる酸素量に対して、化学量論的必要量の
1.5〜3.5倍であり、CaCl2は希土類酸化物の1wt%
〜15wt%とする。 この発明による合金粉末には、必須元素とし
て、Bを含有するため、例えば、原料粉のフエロ
ボロン粉の融点は、鉄粉に比較して、100℃〜400
℃低いため、還元反応時の希土類元素とフエロボ
ロンとの拡散が速く有利であるが、Caの配合量
が、使用した希土類酸化物を還元するのに必要な
化学量論的必要量の1.5倍未満では、希土類酸化
物が十分に還元されないため、合金粉末中には含
有酸素量が多く、所定の合金粉末組成が得られな
い。 一方、還元反応時に生成される反応副生成物で
あるCaOは、合金粉末の還元反応時の結晶粒成長
を抑止し、所定の平均粒度を有する合金粉末を得
ることができる。しかし、希土類酸化物を還元す
るのに必要な化学量論的必要量の3.5倍を越える
過剰のCa還元剤は、工程のコストを上昇させる
だけでなく、還元反応後に水中に投入する際、
CaOとH2Oの過激な発熱反応を生ぜしめ、得ら
れる合金粉末の酸素量は増加するので、好ましく
なく、また、得られる合金粉末中の残存Caが多
くなり、このため製造する永久磁石の磁気特性は
低くなるため、3.5倍を上限とする。 また、希土類酸化物を十分還元し、所定の平均
粒度を有し、低い酸素含有量並びに残存Ca量が
少なくて、かつ所定の組成を有する磁石用合金粉
末を、歩留よく得るために、必要な還元剤の量
は、化学量論的必要量の2.0〜2.5倍の場合が最も
好ましい。 CaCl2量は、希土類元素量の15wt%を越える
と、還元・拡散反応物を、特定温度の水で処理す
る際に、その水中のCl-が著しく増大し、生成し
た希土類合金粉末と反応して粉末の酸素量が
6000ppm以上となり、Fe−B−R系永久磁石用
合金粉末として使用できず、また、1wt%未満で
は、還元・拡散反応物を前記水中に投入しても、
崩壊せず水により処理できないため、1wt%〜
15wt%とする。 上述した希土類酸化物及びFe粉等の原料粉、
還元剤を所定量配合したのち、例えばV型混合機
等を使用し、不活性ガス雰囲気中で、混合を行な
う。ついで、混合した粉末を不活性ガス流気雰囲
気で、900℃〜1200℃の温度範囲で、0.5時間から
5時間、還元・拡散反応を行なわせる。このと
き、昇温速度は、出発原料粉末に含有される吸着
水分ガス成分を除去するため、5℃/min以下が
好ましい。 ここで、還元温度を900℃〜1200℃に限定した
のは、900℃未満では、希土類酸化物のCaによる
還元が不十分となり、所定の組成を有する合金粉
末が得られず、また、合金粉末の含有酸素量が増
大するため、好ましくないためであり、また、還
元温度が1200℃を越えると、還元時の拡散反応が
促進されすぎて、結晶粒成長を起し、所定の平均
粒度を有する合金粉末が得られず、また、反応生
成物中のCaの残存量が多くなり、永久磁石用合
金粉末として好ましくないためである。また、所
定の平均粒度及び成分組成を有し、かつ低い含有
酸素量並びに残存Ca量を有する高性能永久磁石
用合金粉末を得るためには、950℃〜1100℃の還
元温度が最も望ましい。 還元・拡散反応終了後は、室温まで炉冷あるい
は急速冷却してもよいが、冷却雰囲気は、得られ
た合金粉末を酸化させないように、不活性ガス中
が望ましい。 得られた還元反応生成物を、水中に投入し、反
応副生成物のCaOをH2Oと反応させて、Ca
(OH)2となす、すなわち、化学量論的必要量の
1.5〜3.5倍の還元剤を配合して得られた還元反応
生成物は、水中において、発熱、自然崩壊してス
ラリー状態となるので、特別に機械的粉砕を必要
としない利点がある。このとき還元反応生成物を
予め粉砕し、水中に投入してもよい。このスラリ
ーをさらに、水を用いて、充分にCa分を除去処
理して、さらに、室温で真空乾燥し、10〜500μ
mのFe−B−R系永久磁石用の原料粉末を得る。 さらに、上記の処理原料粉末に、TiB2、BN、
ZrB2、ZrB12、HfB2、VB2、NbB、NbB2、
TaB、TaB2、CrB2、MoB、MoB2、Mo2B、
WB、W2B等の硼化物のうち少なくとも1種の硼
化物粉末を、磁石体組成で、0.05原子%〜3.0原
子%含有するように配合し、混合する。 この発明において、Fe−B−R系永久磁石を
製造する際、Ca還元後の原料粉末に、0.05原子%
〜3.0原子%のTiB2、BN、ZrB2、ZrB12、HfB2、
VB2、NbB、NbB2、TaB、TaB2、CrB2、
MoB、MoB2、Mo2B、WB、W2B等の硼化物の
うち少なくとも1種の原料粉末を配合、混合し
て、Ca還元・拡散を行なうが、硼化物の量が0.05
原子%未満では、磁石体の焼結時の結晶粒成長の
抑制効果が得られず、また、3.0原子%を越える
と、上記の効果が飽和するため、0.05原子%〜
3.0原子%とする。 ついで、上記の希土類合金粉末を、そのまま微
粉砕し、プレス成形、焼結、時効処理する粉末冶
金製造方法により、Fe−B−R系永久磁石を得
る。 また、この発明において、還元・拡散後の反応
生成物をスラリー化し、水処理する処理水に、希
土類磁石に有害な合金粉末中のCl-、NO3 -、
CO3 --、SO4 --等の陰イオンを除去し、粉末の酸
化を防止し、さらに難溶性のCa塩の生成を防止
するため、イオン交換水を用いることが好まし
く、さらに、原料粉末中のO2濃度、Ca濃度を低
減するために、イオン交換水を15℃以下に冷却す
ることが好ましい。 以上に詳述した製造方法で得られるこの発明に
よる合金粉末は、 R(RはNd、Pr、Dy、Ho、Tbのうち少なく
とも1種あるいはさらに、La、Ce、Sm、Gd、
Er、Eu、Tm、Yb、Lu、Yのうち少なくとも1
種からなる)12原子%〜20原子%、 B4原子%〜20原子%、 硼化物0.05原子%〜3.0原子% Fe65原子%〜81原子%を主成分とし、主相が
正方晶相で、含有酸素量が6000ppm以下、含有炭
素量が1000ppm以下、含有Ca量が2000ppm以下
である。 上記合金粉末に含まれる酸素は、最も酸化しや
すい希土類元素と結合して希土類酸化物となり、
永久磁石中に酸化物R2O3として残留するため好
ましくなく、酸素量が6000ppmを越えると、保磁
力iHcが10kOe以下となる。 また、含有炭素量が、1000ppmを越えると、著
しい保磁力の劣化を生じ、好ましくない。 また、含有Ca量が、2000ppmを越えると、後
続のこの合金粉末を用いて磁石化する途中の焼結
工程において、還元性の極めて高いCa蒸気を多
量に発生し、熱処理炉を著しく損傷し、工業的生
産における安定性に欠け、また、永久磁石の残存
Ca量が増えて、磁石特性を劣化させるため好ま
しくない。 永久磁石の成分限定理由 この発明の希土類合金粉末中の希土類元素R
は、組成の12原子%〜20原子%を占めるが、Nd、
Pr、Dy、Ho、Tbのうち少なくとも1種、ある
いはさらに、La、Ce、Sm、Gd、Er、Eu、Tm、
Yb、Lu、Yのうち少なくとも1種を含むものか
らなる。 また、通常Rのうち1種をもつて足りるが、実
用上は2種以上の混合物(ミツシユメタル、ジジ
ム等)を入手上の便宜等の理由により用いること
ができる。 なお、このRは純希土類元素でなくてもよく、
工業上入手可能な範囲で製造上不可避な不純物を
含有するものでも差支えない。 Rは、新規なFe−B−R系永久磁石における、
必須元素であつて、12原子%未満では、結晶構造
がα−鉄と同一構造の立方晶組織となるため、高
磁気特性、特に高保磁力が得られず、20原子%を
越えると、Rリツチな非磁性相が多くなり、保磁
力は10kOe以上であるが、残留磁束密度Brが低
下して、すぐれた特性の永久磁石が得られない。
よつて、希土類元素は、12原子%〜20原子%の範
囲とする。 Bは、Fe−B−R系永久磁石における、必須
元素であつて、4原子%未満では、菱面体構造が
主相となり、高い保磁力iHcは得られず、10kOe
以下となり、20原子%を越えると、Bリツチな非
磁性相が多くなり、残留磁束密度Brが低下し、
(BH)max 20MGOe未満となり、すぐれた永久
磁石が得られない。よつて、Bは、4原子%〜20
原子%の範囲とする。 硼化物のうち少なくとも1種を0.05原子%〜
3.0原子%含有させるのは、前記した如く、磁石
体の焼結時の結晶粒の成長を抑制させるためであ
る。 Feは、新規な上記系永久磁石において、必須
元素であり、65原子%未満では残留磁束密度
(Br)が低下し、81原子%を越えると、高い保磁
力が得られないので、Feは65原子%〜81原子%
の含有とする。 また、この発明による永久磁石材料において、
Feの一部をCoで置換することは、得られる磁石
の磁気特性を損うことなく、温度特性を改善する
ことができるが、Co置換量がFeの30%を越える
と、逆に磁気特性が劣化するため、好ましくな
く、さらに置換量の好ましい量は20%以下であ
る。 また、この発明による永久磁石は、R、B、
Feの他、工業的生産上不可避的不純物の存在を
許容できるが、Bの一部を4.0原子%以下のC、
3.5原子%以下のP、2.5原子%以下のS、1.5原子
%以下のCu、5原子%以下のSiのうち少なくと
も1種、合計量で5.0原子%以下で置換すること
により、永久磁石の製造性改善、低価格化が可能
である。 また、下記添加元素のうち少なくとも1種は、
R−B−Fe系永久磁石に対してその保磁力、減
磁曲線の角型性を改善あるいは製造性の改善、低
価格化に効果があるため添加することができる。
しかし、保磁力改善のための添加に伴ない残留磁
束密度(Br)の低下を招来するので、従来のハ
ードフエライト磁石の残留磁束密度と同等以上と
なる範囲での添加が望ましい。 5.0原子%以下のAl、3.0原子%以下のTi、 5.5原子%以下のV、4.5原子%以下のCr、 5.0原子%以下のMn、5.0原子%以下のBi、 9.0原子%以下のNb、7.0原子%以下のTa、 5.2原子%以下のMo、5.0原子%以下のW、 1.0原子%以下のSb、3.5原子%以下のGe、 1.5原子%以下のSn、3.3原子%以下のZr、 6.0原子%以下のNi、1.1原子%以下のZn、 3.3原子%以下のHf、 のうち少なくとも1種を添加含有、但し、2種以
上含有する場合は、その最大含有量は当該添加元
素のうち最大値を有するものの原子%以下の含有
させることにより、永久磁石の高保磁力化が可能
になる。また、特に好ましい添加元素は、V、
Nb、Ta、Mo、W、Cr、Alであり、含有量は少
量が好ましく、3原子%以下が有効であり、Al
は0.1〜3原子%、望ましくは0.2〜2原子%であ
る。 これらの添加元素は、出発原料混合粉末に、金
属粉、酸化物、あるいは構成元素との合金粉ない
し混合酸化物、あるいはCaにより還元可能な化
合物として添加することができる。 結晶相は主相(特定の相が80%以上)が正方晶
であることが、磁石として高い磁気特性を発現し
得る微細で均一な合金粉末を得るのに不可欠であ
る。この磁性相はFeBR正方晶化合物結晶で構成
され、非磁性層により粒界を囲まれている。非磁
性相は主としてRリツチ相からなり、Bの多い場
合、Bリツチ相も部分的に存在し得る。非磁性層
粒界域の存在は高特性に寄与するものと考えら
れ、本発明合金の重要な組織上の特徴をなし、ほ
んの僅かな量でも有効であり、例えば1vol%以上
は充分な量である。 また、この発明の永久磁石は、磁場中プレス成
型することにより磁気的異方性磁石が得られ、ま
た、無磁界中でプレス成型することにより、磁気
的等方性磁石を得ることができる。 この発明による永久磁石は、保磁力iHc≧
10kOe、残留磁束密度Br>9kG、を示し、最大エ
ネルギー積(BH)maxは、最も好ましい組成範
囲では、(BH)max≧20MGOeを示し、最大値
は30MGOe以上に達する。 また、この発明永久磁石用合金粉末のRの主成
分がその50%以上をNd及びPrを主とする軽希土
類金属が占める場合で、R12原子%〜20原子%、
B4原子%〜20原子%、Fe74原子%〜80原子%、
を主成分とするとき、(BH)max 35MGOe以上
のすぐれた磁気特性を示し、特に軽希土類金属が
Ndの場合には、その最大値が42MGOe以上に達
する。 実施例 実施例 1 Nd2O3粉末 174.3g Dy2O3粉末 17.3g、 Fe粉末(粒度150μm以下) 216.9g フエロボロン粉末 21.9g (粒度150μm以下、19.5B−Fe合金粉末) 金属Ca粉末 162.9g (還元に要する化学論必要量の2.4倍) CaCl2粉末 6.7g (希土類酸化物原料の3.5wt%) 以上の原料粉末総量600gを用い、30.5Nd−
3.6Dy−1.15B−64.75Fe(wt%)を目標に、V型
混合機を使用し、Arガス雰囲気中で、混合した。 ついで、上記の混合粉末を、還元炉のArガス
流気雰囲気中で、1050℃、2.0時間、の条件で、
還元拡散反応を促進させたのち、室温まで炉冷し
た。 得られた還元反応生成物600gを、6の7℃
に冷却したイオン交換水に投入し、スラリー化し
た後、さらに、スラリー状合金粉末を、7℃に冷
却したイオン交換水で数回洗浄し、さらに、真空
乾燥し、この発明による合金粉末を得た。 得られた合金粉末は、成分組成が、 Nd30.4wt%、Dy3.6wt%、 B1.10wt%、Fe62.2wt%、 O22400ppm、C500ppm、Ca400ppm、 粒度は、10〜300μmであつた。 この合金粉末を微粉砕して平均粒度2.75μmの
微粉砕粉を得、磁界10KOe中で配向し、1.5t/cm2
にて加圧成型して15mm×16mm×10mm寸法に成形
し、その後、Ar雰囲気中で1100℃、2時間、の
条件で焼結し、さらに、Ar中で810℃×1Hrと、
600℃×1Hrの2段時効処理を行ない、永久磁石
となした。得られた永久磁石(比較1)の磁気特
性を測定し、第1表に結果を示す。 上記の比較例磁石に対して、この発明による製
造方法は、同一のCa還元後の処理粉末中にBN粉
末を0.17wt%、配合(発明1)し、また、同一の
Ca還元後の処理粉末中にTiB2粉末を0.5wt%、配
合(発明2)して、前記の条件の製造方法で磁石
化した。得られた永久磁石(発明1、2)の磁気
特性を測定した。結果は第1表に示すとおりであ
る。
【表】
実施例 2
Nd2O3粉末 178.9g
Dy2O3粉末 5.8g、
Fe粉末(粒度150μm以下) 226.2g
フエロボロン粉末 21.3g
(粒度150μm以下、19.5B−Fe合金粉末)
Al粉末 3.4g
金属Ca粉末 157.9g
(還元に要する化学論必要量の2.4倍)
CaCl2粉末 6.5g
(希土類酸化物原料の3.5wt%)
以上の原料粉末総量600gを用い、30.5Nd−
1.20Dy−1.1B−0.5Al−66.7Fe(wt%)を目標に、
V型混合機を使用し、Arガス雰囲気中で、混合
した。 ついで、上記の混合粉末を、還元炉のArガス
流気雰囲気中で、1070℃、2.0時間、の条件で、
還元拡散反応を促進させたのち、室温まで炉冷し
た。 得られた還元反応生成物600gを、6の7℃
に冷却したイオン交換水に投入し、スラリー化し
た後、さらに、スラリー状合金粉末を、7℃に冷
却したイオン交換水で数回洗浄し、さらに、真空
乾燥し、この発明による合金粉末を得た。 得られた合金粉末は、成分組成が、 Nd30.8wt%、Dy1.18wt%、 B1.08wt%、Al0.5wt%、Fe63.4wt%、 O22300ppm、C490ppm、Ca500ppm、 粒度は、20〜300μmであつた。 この合金粉末を微粉砕して平均粒度2.8μmの微
粉砕粉を得、磁界10KOe中で配向し、1.5t/cm2に
て加圧成型して15mm×16mm×10mm寸法に成形し、
その後、Ar雰囲気中で1090℃、2時間、の条件
で焼結し、さらに、Ar中で800℃×1Hrと、600
℃×1Hrの2段時効処理を行ない、永久磁石とな
した。得られた永久磁石(比較2)の磁気特性を
測定し、第2表に結果を示す。 上記の比較例磁石に対して、この発明による製
造方法は、同一のCa還元後の処理粉末中にBN粉
末を0.10wt%、配合(発明3)し、また、同一の
Ca還元後の処理粉末中にTiB2粉末を0.4wt%、配
合(発明4)して、前記の条件の製造方法で磁石
化した。得られた永久磁石(発明3、4)の磁気
特性を測定した。結果は第1表に示すとおりであ
る。 また、鋳塊粉砕法により、30.8Nd−1.18Dy−
1.08B−0.5Al− .4Fe(wt%)組成の合金粉末を
得、前記と同一の製造条件で磁石化(比較3)
し、その磁気特性を測定した。結果は第2表に示
すとおりである。
1.20Dy−1.1B−0.5Al−66.7Fe(wt%)を目標に、
V型混合機を使用し、Arガス雰囲気中で、混合
した。 ついで、上記の混合粉末を、還元炉のArガス
流気雰囲気中で、1070℃、2.0時間、の条件で、
還元拡散反応を促進させたのち、室温まで炉冷し
た。 得られた還元反応生成物600gを、6の7℃
に冷却したイオン交換水に投入し、スラリー化し
た後、さらに、スラリー状合金粉末を、7℃に冷
却したイオン交換水で数回洗浄し、さらに、真空
乾燥し、この発明による合金粉末を得た。 得られた合金粉末は、成分組成が、 Nd30.8wt%、Dy1.18wt%、 B1.08wt%、Al0.5wt%、Fe63.4wt%、 O22300ppm、C490ppm、Ca500ppm、 粒度は、20〜300μmであつた。 この合金粉末を微粉砕して平均粒度2.8μmの微
粉砕粉を得、磁界10KOe中で配向し、1.5t/cm2に
て加圧成型して15mm×16mm×10mm寸法に成形し、
その後、Ar雰囲気中で1090℃、2時間、の条件
で焼結し、さらに、Ar中で800℃×1Hrと、600
℃×1Hrの2段時効処理を行ない、永久磁石とな
した。得られた永久磁石(比較2)の磁気特性を
測定し、第2表に結果を示す。 上記の比較例磁石に対して、この発明による製
造方法は、同一のCa還元後の処理粉末中にBN粉
末を0.10wt%、配合(発明3)し、また、同一の
Ca還元後の処理粉末中にTiB2粉末を0.4wt%、配
合(発明4)して、前記の条件の製造方法で磁石
化した。得られた永久磁石(発明3、4)の磁気
特性を測定した。結果は第1表に示すとおりであ
る。 また、鋳塊粉砕法により、30.8Nd−1.18Dy−
1.08B−0.5Al− .4Fe(wt%)組成の合金粉末を
得、前記と同一の製造条件で磁石化(比較3)
し、その磁気特性を測定した。結果は第2表に示
すとおりである。
Claims (1)
- 1 R(RはNd、Pr、Dy、Ho、Tbのうち少な
くとも1種あるいはさらに、La、Ce、Sm、Gd、
Er、Eu、Tm、Yb、Lu、Yのうち少なくとも1
種からなる)12原子%〜20原子%、B4原子%〜
20原子%、Fe65原子%〜81原子%を主成分とし、
主相が正方晶相からなるFe−B−R系永久磁石
材料を得る永久磁石材料の製造方法において、希
土類酸化物のうち少なくとも1種と、鉄粉と純ボ
ロン粉、フエロボロン粉および硼素酸化物のうち
少なくとも1種、あるいはさらに上記構成元素の
合金粉または混合酸化物を上記組成に配合し、こ
の混合粉を不活性ガス雰囲気中で900℃〜1200℃
に加熱して、Ca還元拡散を行ない、得られた反
応生成物を、水中に投入してスラリー化し、さら
に該スラリーを水により処理し、得られた処理原
料に硼化物のうち少なくとも1種を0.05原子%〜
3.0原子%配合混合したことを特徴とする永久磁
石材料の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60147774A JPS627831A (ja) | 1985-07-04 | 1985-07-04 | 永久磁石材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60147774A JPS627831A (ja) | 1985-07-04 | 1985-07-04 | 永久磁石材料の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS627831A JPS627831A (ja) | 1987-01-14 |
JPH0526858B2 true JPH0526858B2 (ja) | 1993-04-19 |
Family
ID=15437872
Family Applications (1)
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JP60147774A Granted JPS627831A (ja) | 1985-07-04 | 1985-07-04 | 永久磁石材料の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
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---|---|---|---|---|
JPH0660367B2 (ja) * | 1986-01-29 | 1994-08-10 | 大同特殊鋼株式会社 | 永久磁石材料の製造方法 |
US4806155A (en) * | 1987-07-15 | 1989-02-21 | Crucible Materials Corporation | Method for producing dysprosium-iron-boron alloy powder |
US5354354A (en) * | 1991-10-22 | 1994-10-11 | Th. Goldschmidt Ag | Method for producing single-phase, incongruently melting intermetallic phases |
-
1985
- 1985-07-04 JP JP60147774A patent/JPS627831A/ja active Granted
Also Published As
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