JPS6263649A - 打抜性のすぐれた封着用Fe−Ni合金 - Google Patents
打抜性のすぐれた封着用Fe−Ni合金Info
- Publication number
- JPS6263649A JPS6263649A JP20286685A JP20286685A JPS6263649A JP S6263649 A JPS6263649 A JP S6263649A JP 20286685 A JP20286685 A JP 20286685A JP 20286685 A JP20286685 A JP 20286685A JP S6263649 A JPS6263649 A JP S6263649A
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- sealing
- relationship
- properties
- punchability
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- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
利用産業分野
この発明は、封着材料のリードフレーム等に用いられる
Fe hf金合金係り、打(友加工性にすぐれ、表面
疵欠陥が少なく、大型非金属介在物等の内部欠陥の少な
い封着用Fa Ni合金に関する。
Fe hf金合金係り、打(友加工性にすぐれ、表面
疵欠陥が少なく、大型非金属介在物等の内部欠陥の少な
い封着用Fa Ni合金に関する。
背景技術
Fe−Nし合金は、例えば、Niが36%のとき、−1
96°Cの超低温にて熱膨張係数が低く、機械的性質が
すぐれているため、アンバー型低温用膨張合金として、
液化天然ガス輸送用の大型タンカーや貯蔵タンク等に使
用されている。しかし、この発明にかがるFe−N1合
金は、前記合金とは全く用途が異なる電子工業分野にて
、封着材料のリードフレーム等に用いられる封着用Fe
−Ni合金である。
96°Cの超低温にて熱膨張係数が低く、機械的性質が
すぐれているため、アンバー型低温用膨張合金として、
液化天然ガス輸送用の大型タンカーや貯蔵タンク等に使
用されている。しかし、この発明にかがるFe−N1合
金は、前記合金とは全く用途が異なる電子工業分野にて
、封着材料のリードフレーム等に用いられる封着用Fe
−Ni合金である。
例えば、リードフレームを製造する場合、該封着用Fs
Ni合金を用い、打法加工、■ツブーング及びAu
必るいはAgのめつき処理等を行なう。従って、打汰加
エエ稈において、金型摩耗損傷が少なく、生産能率を向
上させ、しかも内部組織及び表面品質がすぐれ、高歩留
、低コストのFe Ni合金か要求されている。
Ni合金を用い、打法加工、■ツブーング及びAu
必るいはAgのめつき処理等を行なう。従って、打汰加
エエ稈において、金型摩耗損傷が少なく、生産能率を向
上させ、しかも内部組織及び表面品質がすぐれ、高歩留
、低コストのFe Ni合金か要求されている。
従来のFe−Ni合金では、合金組成成分として、S並
びに他の微砧元素を含有させることにより、加工性、持
に打抜性を改善していた。しかし2、打扱性、エツチン
グ性及びめっき性の8特性の改善には、それぞれ一長一
短があり、材料特性的には、充分満足できる材料ではな
かった。
びに他の微砧元素を含有させることにより、加工性、持
に打抜性を改善していた。しかし2、打扱性、エツチン
グ性及びめっき性の8特性の改善には、それぞれ一長一
短があり、材料特性的には、充分満足できる材料ではな
かった。
また、1qられた製品の内部組織や表面性状にも種々問
題があり、精密寸法、精密形状等の高品質が必須条件と
なるリードフレーム用Fs Ni合金には、加工性の
向上と共に内質及び表面性状等の品質の改善が強く求め
られている、。
題があり、精密寸法、精密形状等の高品質が必須条件と
なるリードフレーム用Fs Ni合金には、加工性の
向上と共に内質及び表面性状等の品質の改善が強く求め
られている、。
発明の目的
この発明は、電子部品用材料、特にリードフレーム材等
に用いられる封着用Fe Ni合金の品質改良を目的
どじ、打抜性を含めた諸加工性の向上と共に内質及び表
面性状等の品質の改善を計ったFa−Ni合金を目的と
している。
に用いられる封着用Fe Ni合金の品質改良を目的
どじ、打抜性を含めた諸加工性の向上と共に内質及び表
面性状等の品質の改善を計ったFa−Ni合金を目的と
している。
発明の構成と効果
この発明は、Fe−Ni合金のり扱性を始めとする加工
性の向上と共に内質及び表面性状等の品質の改善を目的
に、Fa Ni合金の成分組成を種々検討した結果、
打抜性の改善のために添加しでいたrSJを、問:カ少
なくし、その代りどし、でrBJまたはI’tLIの1
種を特定吊金’Pi−させろと、低減されたS含有量と
特定量のBまたはtIQの1種の相乗効果により、打抜
性が一段と改外され、内質及び表面性状等の品質が向上
し、かつエツチング性及びめっき性等の諸性性が向上す
ることを一知児したものである。
性の向上と共に内質及び表面性状等の品質の改善を目的
に、Fa Ni合金の成分組成を種々検討した結果、
打抜性の改善のために添加しでいたrSJを、問:カ少
なくし、その代りどし、でrBJまたはI’tLIの1
種を特定吊金’Pi−させろと、低減されたS含有量と
特定量のBまたはtIQの1種の相乗効果により、打抜
性が一段と改外され、内質及び表面性状等の品質が向上
し、かつエツチング性及びめっき性等の諸性性が向上す
ることを一知児したものである。
すなわち、この発明は、
Ni30Wl:3〜55wt%、S 0.003vt
%以下、B 0.0040Xvt%〜0.0170
wt%またはMg 0.0050wt%〜0.0150
wt%を含有し、含有量比B/Sが4〜11、または
含有量比HMSが5〜15を満足し、残部F8及び不可
避的不純物からなることを特徴とする打抜性のずぐれた
封着用Fs −Ni金合金おる。
%以下、B 0.0040Xvt%〜0.0170
wt%またはMg 0.0050wt%〜0.0150
wt%を含有し、含有量比B/Sが4〜11、または
含有量比HMSが5〜15を満足し、残部F8及び不可
避的不純物からなることを特徴とする打抜性のずぐれた
封着用Fs −Ni金合金おる。
組成成分限定理由
Niは、Fs Ni合金においで、Niが36%のと
き熱膨張係数が最小となり、その前後で熱膨張係数は上
昇し、ガラスまたはセラミックスの付着整合性から、種
々の熱膨張係数が適宜選定されるが、Niが30wt%
未満あるいは55Wt ?’oを越えると、ガラスまた
はセラミックスの熱膨張係数と離れすぎて実用性がなく
なるため、N、は30wt%〜55w[%とする。
き熱膨張係数が最小となり、その前後で熱膨張係数は上
昇し、ガラスまたはセラミックスの付着整合性から、種
々の熱膨張係数が適宜選定されるが、Niが30wt%
未満あるいは55Wt ?’oを越えると、ガラスまた
はセラミックスの熱膨張係数と離れすぎて実用性がなく
なるため、N、は30wt%〜55w[%とする。
Sは、0.003wt%を越えて添加すると、材料の打
抜性【3工改善されるが、逆に熱間加工性2表面性状及
び内質が劣化し、接続工程でのエツチング性。
抜性【3工改善されるが、逆に熱間加工性2表面性状及
び内質が劣化し、接続工程でのエツチング性。
めっき性への悪影響が大きくなるため好ましくなく、0
.003wt%以下の含有とする。
.003wt%以下の含有とする。
Bは、打抜性に有害な大型介在物を微細化し、かつ介在
物総量を低減する効果があり、好ましい大きさの結晶粒
を得るのに有効なため、添加するが、0.004wt%
未満では、前記効果か少なくすぐれた打抜性が得られず
、また、0.0170 wt%を越えて添加すると、逆
に打j友性が劣化するため、Bの0.0(Mwt%〜0
.0170 wt%含有によって、打抜性の改善及び表
面性状、めっき性の向上効果が得られる。
物総量を低減する効果があり、好ましい大きさの結晶粒
を得るのに有効なため、添加するが、0.004wt%
未満では、前記効果か少なくすぐれた打抜性が得られず
、また、0.0170 wt%を越えて添加すると、逆
に打j友性が劣化するため、Bの0.0(Mwt%〜0
.0170 wt%含有によって、打抜性の改善及び表
面性状、めっき性の向上効果が得られる。
−は、Bと同様に好ましい大ぎざの結晶粒を冑て打抜性
の改善に有効なため、添加するが、O1Ooswt%未
渦では、前記効果が少なくすぐれた打抜性が得られず、
まtC、0,0150wt%を越えて添加すると、打抜
性はよいが、溶製時の一歩留が低下してコスト高となり
、得られる製品品質のばらつきが人ぎくなるので好まし
くないため、0.005wt%〜0.0150 wt%
の含有とする。
の改善に有効なため、添加するが、O1Ooswt%未
渦では、前記効果が少なくすぐれた打抜性が得られず、
まtC、0,0150wt%を越えて添加すると、打抜
性はよいが、溶製時の一歩留が低下してコスト高となり
、得られる製品品質のばらつきが人ぎくなるので好まし
くないため、0.005wt%〜0.0150 wt%
の含有とする。
B/Sは、4未満であると、打抜性が劣化する傾向にあ
り、また17を越えると打抜性が悪く、表面性状や内質
ともに悪くなるため、B/Sは4〜17とする。
り、また17を越えると打抜性が悪く、表面性状や内質
ともに悪くなるため、B/Sは4〜17とする。
Mg/Sは、5未満であると、打抜性の向上効果がなく
、また15を越えても打抜性はよいが、表面性状や内τ
1ともに悪くなるため、Mg/Sは5へ・15とする。
、また15を越えても打抜性はよいが、表面性状や内τ
1ともに悪くなるため、Mg/Sは5へ・15とする。
F8は、水系合金の主成分であり、上記成分の含有残余
とする。
とする。
また、不純物のC,P、0.N等は、打抜性。
めっき性を悪化させ、表面及び内部品質に悪影響を及ば
ずため、できるだけ少ないほうが好ましい。
ずため、できるだけ少ないほうが好ましい。
実施例
実施例1
42%Ni Fe合金において、Sを0.003wt
%以下含有させ、Bまたは−を0〜0.020wt%含
イ1させたFe Ni合金を種々作製し、10mdf
fJX 50mJ%さXo、25mm厚み寸法の試料を
切出し、水素雰囲気中で、1000°CXl0分の軟化
処理を施したのち、打法試験を行なった。
%以下含有させ、Bまたは−を0〜0.020wt%含
イ1させたFe Ni合金を種々作製し、10mdf
fJX 50mJ%さXo、25mm厚み寸法の試料を
切出し、水素雰囲気中で、1000°CXl0分の軟化
処理を施したのち、打法試験を行なった。
打扱試験は、第1図に示す如く、試料寸法の打(丸金型
(1)を用いて孔型に試料(2)をりUスさせて配置し
、室温でポンチ(3)で打扱き、ボンデストローク1を
測定した。その評価は、ポンチストローク伍を指数化し
、指数の高いものが打法性が悪く、指数の低いものが打
失性が良好であることを示し、指数4以下が望ましい。
(1)を用いて孔型に試料(2)をりUスさせて配置し
、室温でポンチ(3)で打扱き、ボンデストローク1を
測定した。その評価は、ポンチストローク伍を指数化し
、指数の高いものが打法性が悪く、指数の低いものが打
失性が良好であることを示し、指数4以下が望ましい。
打扱試験結果は、B含有但とポンデス1〜ローク指数と
の関係として第2図のグラフに、また、−含有但とポン
チストローク指数との関係として第3図のグラフに示し
、ざらに、B/Sとポンチストローク指数との関係とし
て第4図のグラフに、Mg/Sとポンチストローク指数
との関係として第5図のグラフに示す。
の関係として第2図のグラフに、また、−含有但とポン
チストローク指数との関係として第3図のグラフに示し
、ざらに、B/Sとポンチストローク指数との関係とし
て第4図のグラフに、Mg/Sとポンチストローク指数
との関係として第5図のグラフに示す。
実施例2
実施例1の各種Fs−Nj合金より、20mm幅×22
0Tllnl長さX 0.25 mrn厚み1法の試π
(lを切出し7、銀の電気めっきを施し、めっき不良測
定試験を行なった。
0Tllnl長さX 0.25 mrn厚み1法の試π
(lを切出し7、銀の電気めっきを施し、めっき不良測
定試験を行なった。
めっき不良測定試験は、200倍の顕微鏡′Cj1位面
積(40cnf )当りの174m以上の膨れ状r巴と
なっためつぎ不良個数を数える方法で実施し、7@以内
を良好とし、8個以」−を不良として評価しノた。
積(40cnf )当りの174m以上の膨れ状r巴と
なっためつぎ不良個数を数える方法で実施し、7@以内
を良好とし、8個以」−を不良として評価しノた。
試験結果は、B/Sとめっき不良個数との関係として第
6図のグラフに、Mg/Sとめっき不良個数との関係と
して第7図のグラフに示す。
6図のグラフに、Mg/Sとめっき不良個数との関係と
して第7図のグラフに示す。
火旌豊旦
実施例1の試料の断面を400倍、顕微鏡で観察して介
在物の大きさ測定試験を行ない、視野12I11内内の
介在物の最大長さを測定し、介在物の最大長さが8At
IT1以下のものを良好とし、8珊を越えるものを不良
として評価した。
在物の大きさ測定試験を行ない、視野12I11内内の
介在物の最大長さを測定し、介在物の最大長さが8At
IT1以下のものを良好とし、8珊を越えるものを不良
として評価した。
試験結−果として、B/Sと介在物の大きさとの関係を
第8図のグラフに、Mg/Sと介在物の人ささとの関係
を第9図のグラフに示す。
第8図のグラフに、Mg/Sと介在物の人ささとの関係
を第9図のグラフに示す。
実施例4
実施例1の試料表面を目視で表面性状検査し、表面の単
位面積(/l0cm>内にヘゲ欠陥が1個以上おるもの
を不良とし、全くヘゲが認められないものを良好として
評価した。
位面積(/l0cm>内にヘゲ欠陥が1個以上おるもの
を不良とし、全くヘゲが認められないものを良好として
評価した。
検査結果として、B/Sとヘゲ発生個数との関係を第1
0図のグラフに、l’に+/Sとヘゲ発生個数との関係
を第11図のグラフに示す。
0図のグラフに、l’に+/Sとヘゲ発生個数との関係
を第11図のグラフに示す。
欠旋■塁
第1表に示す組成(本発明組成陽1〜8、比較組成No
、 9〜12)で、種々の厚み0.25tnmのFe
Ni金合金製造し、各合金より試131を切出し、実
施例10打仇試験、実施例2のめっき不良測定試験、実
施例3の介在物大きざ測定試験、実施例4の表面性状検
査をそれぞれ同条件で試験し、その結果を第2表に示す
。
、 9〜12)で、種々の厚み0.25tnmのFe
Ni金合金製造し、各合金より試131を切出し、実
施例10打仇試験、実施例2のめっき不良測定試験、実
施例3の介在物大きざ測定試験、実施例4の表面性状検
査をそれぞれ同条件で試験し、その結果を第2表に示す
。
以下余白
第」表及び第2表の結果から明らかなように、この発明
によろFe−Ni合金は、従来のFe hf金合金比
較して、打I友性が10%程度向上しており、また、表
面疵欠陥の減少t、二より、製品歩留が向上し、所謂二
枚側あるいは大型非金属介在物等の内部欠陥′b減少し
、品質改善が著しいことか分る、。
によろFe−Ni合金は、従来のFe hf金合金比
較して、打I友性が10%程度向上しており、また、表
面疵欠陥の減少t、二より、製品歩留が向上し、所謂二
枚側あるいは大型非金属介在物等の内部欠陥′b減少し
、品質改善が著しいことか分る、。
第1図は打法試験に用いた金型とポンチの斜視図である
。第2図はB含有量とポンデス1ヘローク指数との関係
を示すグラフ、第3図1よMg含有♀とポンチストロー
ク指数との関係を示すグラフ、第4図はB/Sとポンチ
ストローク指数との関係を示ずグラフ、第5図はMc+
/Sとポンデス1ヘローク指数との関係を示ずグラフで
ある。第6図はB/Sとめつき不良個数との関係を示す
グラフ、第7図はMg/Sとめつき不良個数との関係を
示すグラフである。第8図はB/Sと介在物の大きざと
の関係を示すグラフ、第9図はMc+/Sと介在物の大
きさとの関係を示すグラフである。第10図1.t B
/Sとヘゲ発生個数との関係を示すグラフ、第11図は
Mg/Sとヘゲ発生個数との関係を示すグラフである。 1・・・打後金型、2・・・試料3・・・ポンチ。
。第2図はB含有量とポンデス1ヘローク指数との関係
を示すグラフ、第3図1よMg含有♀とポンチストロー
ク指数との関係を示すグラフ、第4図はB/Sとポンチ
ストローク指数との関係を示ずグラフ、第5図はMc+
/Sとポンデス1ヘローク指数との関係を示ずグラフで
ある。第6図はB/Sとめつき不良個数との関係を示す
グラフ、第7図はMg/Sとめつき不良個数との関係を
示すグラフである。第8図はB/Sと介在物の大きざと
の関係を示すグラフ、第9図はMc+/Sと介在物の大
きさとの関係を示すグラフである。第10図1.t B
/Sとヘゲ発生個数との関係を示すグラフ、第11図は
Mg/Sとヘゲ発生個数との関係を示すグラフである。 1・・・打後金型、2・・・試料3・・・ポンチ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ni30wt%〜55wt%、S0.003wt%以下
、B0.0040wt%〜0.0170wt%を含有し
、含有量比B/Sが4〜17を満足し、残部Fe及び不
可避的不純物からなることを特徴とする打抜性のすぐれ
た封着用Fe−Ni合金。 Ni30wt%〜55wt%、S0.003wt%以下
、Mg0.0050wt%〜0.0150wt%を含有
し、含有量比Mg/Sが5〜15を満足し、残部Fe及
び不可避的不純物からなることを特徴とする打抜性のす
ぐれた封着用Fe−Ni合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20286685A JPS6263649A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 打抜性のすぐれた封着用Fe−Ni合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20286685A JPS6263649A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 打抜性のすぐれた封着用Fe−Ni合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6263649A true JPS6263649A (ja) | 1987-03-20 |
Family
ID=16464492
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20286685A Pending JPS6263649A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 打抜性のすぐれた封着用Fe−Ni合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6263649A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63149361A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-22 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 鉄−ニツケル系合金の製造方法 |
JPH01154887A (ja) * | 1987-12-09 | 1989-06-16 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 温間圧接性のすぐれた封着用クラッド板の製造方法 |
JPH04157136A (ja) * | 1990-10-22 | 1992-05-29 | Nkk Corp | Agメッキ性に優れたリードフレーム素材用Fe―Ni合金およびその製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57155353A (en) * | 1981-03-20 | 1982-09-25 | Daido Steel Co Ltd | Fe-ni alloy good in hot workability |
JPS59100215A (ja) * | 1982-12-01 | 1984-06-09 | Daido Steel Co Ltd | リ−ドフレ−ム材料の製造方法 |
-
1985
- 1985-09-12 JP JP20286685A patent/JPS6263649A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57155353A (en) * | 1981-03-20 | 1982-09-25 | Daido Steel Co Ltd | Fe-ni alloy good in hot workability |
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JPH04157136A (ja) * | 1990-10-22 | 1992-05-29 | Nkk Corp | Agメッキ性に優れたリードフレーム素材用Fe―Ni合金およびその製造方法 |
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