JPS6263649A - 打抜性のすぐれた封着用Ｆｅ−Ｎｉ合金 - Google Patents
打抜性のすぐれた封着用Ｆｅ−Ｎｉ合金Info
- Publication number
- JPS6263649A JPS6263649A JP20286685A JP20286685A JPS6263649A JP S6263649 A JPS6263649 A JP S6263649A JP 20286685 A JP20286685 A JP 20286685A JP 20286685 A JP20286685 A JP 20286685A JP S6263649 A JPS6263649 A JP S6263649A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
利用産業分野
この発明は、封着材料のリードフレーム等に用いられる
Ｆｅ ｈｆ金合金係り、打（友加工性にすぐれ、表面
疵欠陥が少なく、大型非金属介在物等の内部欠陥の少な
い封着用Ｆａ Ｎｉ合金に関する。
Ｆｅ ｈｆ金合金係り、打（友加工性にすぐれ、表面
疵欠陥が少なく、大型非金属介在物等の内部欠陥の少な
い封着用Ｆａ Ｎｉ合金に関する。
背景技術
Ｆｅ−Ｎし合金は、例えば、Ｎｉが３６％のとき、−１
９６°Ｃの超低温にて熱膨張係数が低く、機械的性質が
すぐれているため、アンバー型低温用膨張合金として、
液化天然ガス輸送用の大型タンカーや貯蔵タンク等に使
用されている。しかし、この発明にかがるＦｅ−Ｎ１合
金は、前記合金とは全く用途が異なる電子工業分野にて
、封着材料のリードフレーム等に用いられる封着用Ｆｅ
−Ｎｉ合金である。
９６°Ｃの超低温にて熱膨張係数が低く、機械的性質が
すぐれているため、アンバー型低温用膨張合金として、
液化天然ガス輸送用の大型タンカーや貯蔵タンク等に使
用されている。しかし、この発明にかがるＦｅ−Ｎ１合
金は、前記合金とは全く用途が異なる電子工業分野にて
、封着材料のリードフレーム等に用いられる封着用Ｆｅ
−Ｎｉ合金である。
例えば、リードフレームを製造する場合、該封着用Ｆｓ
Ｎｉ合金を用い、打法加工、■ツブーング及びＡｕ
必るいはＡｇのめつき処理等を行なう。従って、打汰加
エエ稈において、金型摩耗損傷が少なく、生産能率を向
上させ、しかも内部組織及び表面品質がすぐれ、高歩留
、低コストのＦｅ Ｎｉ合金か要求されている。
Ｎｉ合金を用い、打法加工、■ツブーング及びＡｕ
必るいはＡｇのめつき処理等を行なう。従って、打汰加
エエ稈において、金型摩耗損傷が少なく、生産能率を向
上させ、しかも内部組織及び表面品質がすぐれ、高歩留
、低コストのＦｅ Ｎｉ合金か要求されている。
従来のＦｅ−Ｎｉ合金では、合金組成成分として、Ｓ並
びに他の微砧元素を含有させることにより、加工性、持
に打抜性を改善していた。しかし２、打扱性、エツチン
グ性及びめっき性の８特性の改善には、それぞれ一長一
短があり、材料特性的には、充分満足できる材料ではな
かった。
びに他の微砧元素を含有させることにより、加工性、持
に打抜性を改善していた。しかし２、打扱性、エツチン
グ性及びめっき性の８特性の改善には、それぞれ一長一
短があり、材料特性的には、充分満足できる材料ではな
かった。
また、１ｑられた製品の内部組織や表面性状にも種々問
題があり、精密寸法、精密形状等の高品質が必須条件と
なるリードフレーム用Ｆｓ Ｎｉ合金には、加工性の
向上と共に内質及び表面性状等の品質の改善が強く求め
られている、。
題があり、精密寸法、精密形状等の高品質が必須条件と
なるリードフレーム用Ｆｓ Ｎｉ合金には、加工性の
向上と共に内質及び表面性状等の品質の改善が強く求め
られている、。
発明の目的
この発明は、電子部品用材料、特にリードフレーム材等
に用いられる封着用Ｆｅ Ｎｉ合金の品質改良を目的
どじ、打抜性を含めた諸加工性の向上と共に内質及び表
面性状等の品質の改善を計ったＦａ−Ｎｉ合金を目的と
している。
に用いられる封着用Ｆｅ Ｎｉ合金の品質改良を目的
どじ、打抜性を含めた諸加工性の向上と共に内質及び表
面性状等の品質の改善を計ったＦａ−Ｎｉ合金を目的と
している。
発明の構成と効果
この発明は、Ｆｅ−Ｎｉ合金のり扱性を始めとする加工
性の向上と共に内質及び表面性状等の品質の改善を目的
に、Ｆａ Ｎｉ合金の成分組成を種々検討した結果、
打抜性の改善のために添加しでいたｒＳＪを、問：カ少
なくし、その代りどし、でｒＢＪまたはＩ’ｔＬＩの１
種を特定吊金’Ｐｉ−させろと、低減されたＳ含有量と
特定量のＢまたはｔＩＱの１種の相乗効果により、打抜
性が一段と改外され、内質及び表面性状等の品質が向上
し、かつエツチング性及びめっき性等の諸性性が向上す
ることを一知児したものである。
性の向上と共に内質及び表面性状等の品質の改善を目的
に、Ｆａ Ｎｉ合金の成分組成を種々検討した結果、
打抜性の改善のために添加しでいたｒＳＪを、問：カ少
なくし、その代りどし、でｒＢＪまたはＩ’ｔＬＩの１
種を特定吊金’Ｐｉ−させろと、低減されたＳ含有量と
特定量のＢまたはｔＩＱの１種の相乗効果により、打抜
性が一段と改外され、内質及び表面性状等の品質が向上
し、かつエツチング性及びめっき性等の諸性性が向上す
ることを一知児したものである。
すなわち、この発明は、
Ｎｉ３０Ｗｌ：３〜５５ｗｔ％、Ｓ ０．００３ｖｔ
％以下、Ｂ ０．００４０Ｘｖｔ％〜０．０１７０
ｗｔ％またはＭｇ ０．００５０ｗｔ％〜０．０１５０
ｗｔ％を含有し、含有量比Ｂ／Ｓが４〜１１、または
含有量比ＨＭＳが５〜１５を満足し、残部Ｆ８及び不可
避的不純物からなることを特徴とする打抜性のずぐれた
封着用Ｆｓ −Ｎｉ金合金おる。
％以下、Ｂ ０．００４０Ｘｖｔ％〜０．０１７０
ｗｔ％またはＭｇ ０．００５０ｗｔ％〜０．０１５０
ｗｔ％を含有し、含有量比Ｂ／Ｓが４〜１１、または
含有量比ＨＭＳが５〜１５を満足し、残部Ｆ８及び不可
避的不純物からなることを特徴とする打抜性のずぐれた
封着用Ｆｓ −Ｎｉ金合金おる。
組成成分限定理由
Ｎｉは、Ｆｓ Ｎｉ合金においで、Ｎｉが３６％のと
き熱膨張係数が最小となり、その前後で熱膨張係数は上
昇し、ガラスまたはセラミックスの付着整合性から、種
々の熱膨張係数が適宜選定されるが、Ｎｉが３０ｗｔ％
未満あるいは５５Ｗｔ ？’ｏを越えると、ガラスまた
はセラミックスの熱膨張係数と離れすぎて実用性がなく
なるため、Ｎ、は３０ｗｔ％〜５５ｗ［％とする。
き熱膨張係数が最小となり、その前後で熱膨張係数は上
昇し、ガラスまたはセラミックスの付着整合性から、種
々の熱膨張係数が適宜選定されるが、Ｎｉが３０ｗｔ％
未満あるいは５５Ｗｔ ？’ｏを越えると、ガラスまた
はセラミックスの熱膨張係数と離れすぎて実用性がなく
なるため、Ｎ、は３０ｗｔ％〜５５ｗ［％とする。
Ｓは、０．００３ｗｔ％を越えて添加すると、材料の打
抜性【３工改善されるが、逆に熱間加工性２表面性状及
び内質が劣化し、接続工程でのエツチング性。
抜性【３工改善されるが、逆に熱間加工性２表面性状及
び内質が劣化し、接続工程でのエツチング性。
めっき性への悪影響が大きくなるため好ましくなく、０
．００３ｗｔ％以下の含有とする。
．００３ｗｔ％以下の含有とする。
Ｂは、打抜性に有害な大型介在物を微細化し、かつ介在
物総量を低減する効果があり、好ましい大きさの結晶粒
を得るのに有効なため、添加するが、０．００４ｗｔ％
未満では、前記効果か少なくすぐれた打抜性が得られず
、また、０．０１７０ ｗｔ％を越えて添加すると、逆
に打ｊ友性が劣化するため、Ｂの０．０（Ｍｗｔ％〜０
．０１７０ ｗｔ％含有によって、打抜性の改善及び表
面性状、めっき性の向上効果が得られる。
物総量を低減する効果があり、好ましい大きさの結晶粒
を得るのに有効なため、添加するが、０．００４ｗｔ％
未満では、前記効果か少なくすぐれた打抜性が得られず
、また、０．０１７０ ｗｔ％を越えて添加すると、逆
に打ｊ友性が劣化するため、Ｂの０．０（Ｍｗｔ％〜０
．０１７０ ｗｔ％含有によって、打抜性の改善及び表
面性状、めっき性の向上効果が得られる。
−は、Ｂと同様に好ましい大ぎざの結晶粒を冑て打抜性
の改善に有効なため、添加するが、Ｏ１Ｏｏｓｗｔ％未
渦では、前記効果が少なくすぐれた打抜性が得られず、
まｔＣ、０，０１５０ｗｔ％を越えて添加すると、打抜
性はよいが、溶製時の一歩留が低下してコスト高となり
、得られる製品品質のばらつきが人ぎくなるので好まし
くないため、０．００５ｗｔ％〜０．０１５０ ｗｔ％
の含有とする。
の改善に有効なため、添加するが、Ｏ１Ｏｏｓｗｔ％未
渦では、前記効果が少なくすぐれた打抜性が得られず、
まｔＣ、０，０１５０ｗｔ％を越えて添加すると、打抜
性はよいが、溶製時の一歩留が低下してコスト高となり
、得られる製品品質のばらつきが人ぎくなるので好まし
くないため、０．００５ｗｔ％〜０．０１５０ ｗｔ％
の含有とする。
Ｂ／Ｓは、４未満であると、打抜性が劣化する傾向にあ
り、また１７を越えると打抜性が悪く、表面性状や内質
ともに悪くなるため、Ｂ／Ｓは４〜１７とする。
り、また１７を越えると打抜性が悪く、表面性状や内質
ともに悪くなるため、Ｂ／Ｓは４〜１７とする。
Ｍｇ／Ｓは、５未満であると、打抜性の向上効果がなく
、また１５を越えても打抜性はよいが、表面性状や内τ
１ともに悪くなるため、Ｍｇ／Ｓは５へ・１５とする。
、また１５を越えても打抜性はよいが、表面性状や内τ
１ともに悪くなるため、Ｍｇ／Ｓは５へ・１５とする。
Ｆ８は、水系合金の主成分であり、上記成分の含有残余
とする。
とする。
また、不純物のＣ，Ｐ、０．Ｎ等は、打抜性。
めっき性を悪化させ、表面及び内部品質に悪影響を及ば
ずため、できるだけ少ないほうが好ましい。
ずため、できるだけ少ないほうが好ましい。
実施例
実施例１
４２％Ｎｉ Ｆｅ合金において、Ｓを０．００３ｗｔ
％以下含有させ、Ｂまたは−を０〜０．０２０ｗｔ％含
イ１させたＦｅ Ｎｉ合金を種々作製し、１０ｍｄｆ
ｆＪＸ ５０ｍＪ％さＸｏ、２５ｍｍ厚み寸法の試料を
切出し、水素雰囲気中で、１０００°ＣＸｌ０分の軟化
処理を施したのち、打法試験を行なった。
％以下含有させ、Ｂまたは−を０〜０．０２０ｗｔ％含
イ１させたＦｅ Ｎｉ合金を種々作製し、１０ｍｄｆ
ｆＪＸ ５０ｍＪ％さＸｏ、２５ｍｍ厚み寸法の試料を
切出し、水素雰囲気中で、１０００°ＣＸｌ０分の軟化
処理を施したのち、打法試験を行なった。
打扱試験は、第１図に示す如く、試料寸法の打（丸金型
（１）を用いて孔型に試料（２）をりＵスさせて配置し
、室温でポンチ（３）で打扱き、ボンデストローク１を
測定した。その評価は、ポンチストローク伍を指数化し
、指数の高いものが打法性が悪く、指数の低いものが打
失性が良好であることを示し、指数４以下が望ましい。
（１）を用いて孔型に試料（２）をりＵスさせて配置し
、室温でポンチ（３）で打扱き、ボンデストローク１を
測定した。その評価は、ポンチストローク伍を指数化し
、指数の高いものが打法性が悪く、指数の低いものが打
失性が良好であることを示し、指数４以下が望ましい。
打扱試験結果は、Ｂ含有但とポンデス１〜ローク指数と
の関係として第２図のグラフに、また、−含有但とポン
チストローク指数との関係として第３図のグラフに示し
、ざらに、Ｂ／Ｓとポンチストローク指数との関係とし
て第４図のグラフに、Ｍｇ／Ｓとポンチストローク指数
との関係として第５図のグラフに示す。
の関係として第２図のグラフに、また、−含有但とポン
チストローク指数との関係として第３図のグラフに示し
、ざらに、Ｂ／Ｓとポンチストローク指数との関係とし
て第４図のグラフに、Ｍｇ／Ｓとポンチストローク指数
との関係として第５図のグラフに示す。
実施例２
実施例１の各種Ｆｓ−Ｎｊ合金より、２０ｍｍ幅×２２
０Ｔｌｌｎｌ長さＸ ０．２５ ｍｒｎ厚み１法の試π
（ｌを切出し７、銀の電気めっきを施し、めっき不良測
定試験を行なった。
０Ｔｌｌｎｌ長さＸ ０．２５ ｍｒｎ厚み１法の試π
（ｌを切出し７、銀の電気めっきを施し、めっき不良測
定試験を行なった。
めっき不良測定試験は、２００倍の顕微鏡′Ｃｊ１位面
積（４０ｃｎｆ ）当りの１７４ｍ以上の膨れ状ｒ巴と
なっためつぎ不良個数を数える方法で実施し、７＠以内
を良好とし、８個以」−を不良として評価しノた。
積（４０ｃｎｆ ）当りの１７４ｍ以上の膨れ状ｒ巴と
なっためつぎ不良個数を数える方法で実施し、７＠以内
を良好とし、８個以」−を不良として評価しノた。
試験結果は、Ｂ／Ｓとめっき不良個数との関係として第
６図のグラフに、Ｍｇ／Ｓとめっき不良個数との関係と
して第７図のグラフに示す。
６図のグラフに、Ｍｇ／Ｓとめっき不良個数との関係と
して第７図のグラフに示す。
火旌豊旦
実施例１の試料の断面を４００倍、顕微鏡で観察して介
在物の大きさ測定試験を行ない、視野１２Ｉ１１内内の
介在物の最大長さを測定し、介在物の最大長さが８Ａｔ
ＩＴ１以下のものを良好とし、８珊を越えるものを不良
として評価した。
在物の大きさ測定試験を行ない、視野１２Ｉ１１内内の
介在物の最大長さを測定し、介在物の最大長さが８Ａｔ
ＩＴ１以下のものを良好とし、８珊を越えるものを不良
として評価した。
試験結−果として、Ｂ／Ｓと介在物の大きさとの関係を
第８図のグラフに、Ｍｇ／Ｓと介在物の人ささとの関係
を第９図のグラフに示す。
第８図のグラフに、Ｍｇ／Ｓと介在物の人ささとの関係
を第９図のグラフに示す。
実施例４
実施例１の試料表面を目視で表面性状検査し、表面の単
位面積（／ｌ０ｃｍ＞内にヘゲ欠陥が１個以上おるもの
を不良とし、全くヘゲが認められないものを良好として
評価した。
位面積（／ｌ０ｃｍ＞内にヘゲ欠陥が１個以上おるもの
を不良とし、全くヘゲが認められないものを良好として
評価した。
検査結果として、Ｂ／Ｓとヘゲ発生個数との関係を第１
０図のグラフに、ｌ’に＋／Ｓとヘゲ発生個数との関係
を第１１図のグラフに示す。
０図のグラフに、ｌ’に＋／Ｓとヘゲ発生個数との関係
を第１１図のグラフに示す。
欠旋■塁
第１表に示す組成（本発明組成陽１〜８、比較組成Ｎｏ
、 ９〜１２）で、種々の厚み０．２５ｔｎｍのＦｅ
Ｎｉ金合金製造し、各合金より試１３１を切出し、実
施例１０打仇試験、実施例２のめっき不良測定試験、実
施例３の介在物大きざ測定試験、実施例４の表面性状検
査をそれぞれ同条件で試験し、その結果を第２表に示す
。
、 ９〜１２）で、種々の厚み０．２５ｔｎｍのＦｅ
Ｎｉ金合金製造し、各合金より試１３１を切出し、実
施例１０打仇試験、実施例２のめっき不良測定試験、実
施例３の介在物大きざ測定試験、実施例４の表面性状検
査をそれぞれ同条件で試験し、その結果を第２表に示す
。
以下余白
第」表及び第２表の結果から明らかなように、この発明
によろＦｅ−Ｎｉ合金は、従来のＦｅ ｈｆ金合金比
較して、打Ｉ友性が１０％程度向上しており、また、表
面疵欠陥の減少ｔ、二より、製品歩留が向上し、所謂二
枚側あるいは大型非金属介在物等の内部欠陥′ｂ減少し
、品質改善が著しいことか分る、。
によろＦｅ−Ｎｉ合金は、従来のＦｅ ｈｆ金合金比
較して、打Ｉ友性が１０％程度向上しており、また、表
面疵欠陥の減少ｔ、二より、製品歩留が向上し、所謂二
枚側あるいは大型非金属介在物等の内部欠陥′ｂ減少し
、品質改善が著しいことか分る、。
第１図は打法試験に用いた金型とポンチの斜視図である
。第２図はＢ含有量とポンデス１ヘローク指数との関係
を示すグラフ、第３図１よＭｇ含有♀とポンチストロー
ク指数との関係を示すグラフ、第４図はＢ／Ｓとポンチ
ストローク指数との関係を示ずグラフ、第５図はＭｃ＋
／Ｓとポンデス１ヘローク指数との関係を示ずグラフで
ある。第６図はＢ／Ｓとめつき不良個数との関係を示す
グラフ、第７図はＭｇ／Ｓとめつき不良個数との関係を
示すグラフである。第８図はＢ／Ｓと介在物の大きざと
の関係を示すグラフ、第９図はＭｃ＋／Ｓと介在物の大
きさとの関係を示すグラフである。第１０図１．ｔ Ｂ
／Ｓとヘゲ発生個数との関係を示すグラフ、第１１図は
Ｍｇ／Ｓとヘゲ発生個数との関係を示すグラフである。 １・・・打後金型、２・・・試料３・・・ポンチ。
。第２図はＢ含有量とポンデス１ヘローク指数との関係
を示すグラフ、第３図１よＭｇ含有♀とポンチストロー
ク指数との関係を示すグラフ、第４図はＢ／Ｓとポンチ
ストローク指数との関係を示ずグラフ、第５図はＭｃ＋
／Ｓとポンデス１ヘローク指数との関係を示ずグラフで
ある。第６図はＢ／Ｓとめつき不良個数との関係を示す
グラフ、第７図はＭｇ／Ｓとめつき不良個数との関係を
示すグラフである。第８図はＢ／Ｓと介在物の大きざと
の関係を示すグラフ、第９図はＭｃ＋／Ｓと介在物の大
きさとの関係を示すグラフである。第１０図１．ｔ Ｂ
／Ｓとヘゲ発生個数との関係を示すグラフ、第１１図は
Ｍｇ／Ｓとヘゲ発生個数との関係を示すグラフである。 １・・・打後金型、２・・・試料３・・・ポンチ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｎｉ３０ｗｔ％〜５５ｗｔ％、Ｓ０．００３ｗｔ％以下
、Ｂ０．００４０ｗｔ％〜０．０１７０ｗｔ％を含有し
、含有量比Ｂ／Ｓが４〜１７を満足し、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物からなることを特徴とする打抜性のすぐれ
た封着用Ｆｅ−Ｎｉ合金。 Ｎｉ３０ｗｔ％〜５５ｗｔ％、Ｓ０．００３ｗｔ％以下
、Ｍｇ０．００５０ｗｔ％〜０．０１５０ｗｔ％を含有
し、含有量比Ｍｇ／Ｓが５〜１５を満足し、残部Ｆｅ及
び不可避的不純物からなることを特徴とする打抜性のす
ぐれた封着用Ｆｅ−Ｎｉ合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20286685A JPS6263649A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 打抜性のすぐれた封着用Ｆｅ−Ｎｉ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20286685A JPS6263649A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 打抜性のすぐれた封着用Ｆｅ−Ｎｉ合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6263649A true JPS6263649A (ja) | 1987-03-20 |
Family
ID=16464492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20286685A Pending JPS6263649A (ja) | 1985-09-12 | 1985-09-12 | 打抜性のすぐれた封着用Ｆｅ−Ｎｉ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6263649A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63149361A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-22 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 鉄−ニツケル系合金の製造方法 |
| JPH01154887A (ja) * | 1987-12-09 | 1989-06-16 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 温間圧接性のすぐれた封着用クラッド板の製造方法 |
| JPH04157136A (ja) * | 1990-10-22 | 1992-05-29 | Nkk Corp | Ａｇメッキ性に優れたリードフレーム素材用Ｆｅ―Ｎｉ合金およびその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57155353A (en) * | 1981-03-20 | 1982-09-25 | Daido Steel Co Ltd | Fe-ni alloy good in hot workability |
| JPS59100215A (ja) * | 1982-12-01 | 1984-06-09 | Daido Steel Co Ltd | リ−ドフレ−ム材料の製造方法 |
-
1985
- 1985-09-12 JP JP20286685A patent/JPS6263649A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS57155353A (en) * | 1981-03-20 | 1982-09-25 | Daido Steel Co Ltd | Fe-ni alloy good in hot workability |
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