JPS6254067A - 流動床ボイラ−部材用Ｓｉ含有鋼 - Google Patents
流動床ボイラ−部材用Ｓｉ含有鋼Info
- Publication number
- JPS6254067A JPS6254067A JP19357585A JP19357585A JPS6254067A JP S6254067 A JPS6254067 A JP S6254067A JP 19357585 A JP19357585 A JP 19357585A JP 19357585 A JP19357585 A JP 19357585A JP S6254067 A JPS6254067 A JP S6254067A
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- Japan
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- fluidized bed
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- bed boiler
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- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、ＣａＳＯ４付着下の高温腐食に対する抵抗
性等に潰れ、流動床ボイラの高温部構造部材（例えば、
ボイラチューブ、その支持部材１．プロテクター等）と
して好適な流動床ボイラー部材用３ｉ含有鋼に関するも
のである。
性等に潰れ、流動床ボイラの高温部構造部材（例えば、
ボイラチューブ、その支持部材１．プロテクター等）と
して好適な流動床ボイラー部材用３ｉ含有鋼に関するも
のである。
〈背景技術〉
近年、石炭燃焼ボイラの新たな様式として流動床ボイラ
が注目を集めるようになってきた。
が注目を集めるようになってきた。
この＠動床ボイラは、低品位燃料でも燃焼可能であり、
流動層内伝導熱効率が高く、また炉内脱硫が可能である
等の各種の長所を有しており、産業用小型装置としては
世界各地において導入され使用されるに至っている。そ
して、最近では、このボイラ全より規模の大きな事業用
に開発しようとの気運が高まってきた。
流動層内伝導熱効率が高く、また炉内脱硫が可能である
等の各種の長所を有しており、産業用小型装置としては
世界各地において導入され使用されるに至っている。そ
して、最近では、このボイラ全より規模の大きな事業用
に開発しようとの気運が高まってきた。
ところで、上記流動床ボイラでは炉内脱（，１７の可能
なことが大きな特徴の１つとされていることは前述した
通りであるが、この脱硫目的のために石灰石（ＣａＣ０
ａ ）やドロマイト（（’ａ 、Ｍｇ Ｉｃ０３）２）
が主な流動媒体として使用されている。
なことが大きな特徴の１つとされていることは前述した
通りであるが、この脱硫目的のために石灰石（ＣａＣ０
ａ ）やドロマイト（（’ａ 、Ｍｇ Ｉｃ０３）２）
が主な流動媒体として使用されている。
即ち、石灰石（ＣａＣ０３）は高温度下で熱分解してＣ
ａＯを生成し、石炭燃焼によって発生する硫黄分を ＣａＯ＋ ８０２＋門０□→ＣａＳＯ４なる反応で吸引
してしまうので、石灰石やドロマイトを主な流動媒体と
することによシ炉から発生する８分を低く抑えることが
できるのである。
ａＯを生成し、石炭燃焼によって発生する硫黄分を ＣａＯ＋ ８０２＋門０□→ＣａＳＯ４なる反応で吸引
してしまうので、石灰石やドロマイトを主な流動媒体と
することによシ炉から発生する８分を低く抑えることが
できるのである。
しかしながら、反面、上記反応の結果生成されるＣａＳ
Ｏ４は、流動床内伝熱管、それも特にその高温表面部に
付着し、管材として用いられる鋼材腐食の原因ともなる
ことが次ｍＫ明らかとなってきた。そして、これによっ
て生じる高温腐食は場合によっては相当に厳しいもので
あシ、また、これとは別にＣａＣＯ３の存在に起因して
部材だ好ましからざる浸炭を生じることも解明された。
Ｏ４は、流動床内伝熱管、それも特にその高温表面部に
付着し、管材として用いられる鋼材腐食の原因ともなる
ことが次ｍＫ明らかとなってきた。そして、これによっ
て生じる高温腐食は場合によっては相当に厳しいもので
あシ、また、これとは別にＣａＣＯ３の存在に起因して
部材だ好ましからざる浸炭を生じることも解明された。
殊に、温度が５５０℃以上に達する高温部材では、長期
便中寿命確保の観点から、上述の如き高温腐食に対する
耐食性を配慮した材料がどうしても必要であった。
便中寿命確保の観点から、上述の如き高温腐食に対する
耐食性を配慮した材料がどうしても必要であった。
もつとも、これまでの小型産業用ボイラでは地域暖房等
の用途が多く、高温の蒸気発生には余り用いられること
がなかったため、これらの点が問題になることは殆んど
なかった。
の用途が多く、高温の蒸気発生には余り用いられること
がなかったため、これらの点が問題になることは殆んど
なかった。
しかし、今後積極的な採用が予定される事業用大規模設
備では高温蒸気の発生がどうしても必要であり、場合に
よっては６００〜６５０℃の蒸気発生に用いられるもの
である。また、流動床ボイラは熱伝達が良好なため伝熱
管内温度勾配は大きく、約１００℃程度の内外温度差が
付くと言われており、管の表面温度は７００〜７５０°
Ｃにも達するとされている。
備では高温蒸気の発生がどうしても必要であり、場合に
よっては６００〜６５０℃の蒸気発生に用いられるもの
である。また、流動床ボイラは熱伝達が良好なため伝熱
管内温度勾配は大きく、約１００℃程度の内外温度差が
付くと言われており、管の表面温度は７００〜７５０°
Ｃにも達するとされている。
従って、今後の、特に事業用大規模流動床トイラでは、
伝熱管等の高温加熱部でＣａＳＯ４付層による高温腐食
の進行問題を避けて通ることはできず、早急にその適切
な対処策を見出さなければならなかった。
伝熱管等の高温加熱部でＣａＳＯ４付層による高温腐食
の進行問題を避けて通ることはできず、早急にその適切
な対処策を見出さなければならなかった。
ところが、ＣａＳＯ４付着による高温腐食挙動は未だ十
分には明らかとなっておらず、これまでは、単に「高Ｎ
ｉ含有合金では腐食抵抗が良くなく、ＪＩｓに規定され
る５ＵＳ３１０Ｓや５ＵＳ３４７のオーステナイト系ス
テンレス鋼が、使用温度によっては相対的に高耐食性を
示す」との報告があるのみであった。
分には明らかとなっておらず、これまでは、単に「高Ｎ
ｉ含有合金では腐食抵抗が良くなく、ＪＩｓに規定され
る５ＵＳ３１０Ｓや５ＵＳ３４７のオーステナイト系ス
テンレス鋼が、使用温度によっては相対的に高耐食性を
示す」との報告があるのみであった。
〈問題的を解決するための手段〉
本発明者等は、上述のような観点から、流動床ボイラの
管材や支持具など、ＣａＳＯ４の付着しやすい高温環境
で使用される高温用構造部材に使用して好適な、ＣａＳ
Ｏ４付着下の高温腐食に対する抵抗性の大きい高温用仰
材を提供すべく、特にＣａＳＯ４を各種組成のオーステ
ナイトｍに付層せしめて行った腐食試験結果等を考察し
ながら研究を東ねたところ、以下（ａｔ〜（ｃｌに示す
如き知見を得るに至ったのである。即ち、 ｂ） （ＪＳＯ４付着下の高温腐食現象は、表面て酸
化物（場合によってはＣａＣｒ２Ｏ４等の複酸化物もあ
る）が生成されつつ進行することもさることながら、下
地の合金内に硫化物が離散状に確認される内部硫化物層
を生じると言う特徴があり、この内部硫化物層は内部酸
化物を伴ない非健全肉厚となる上、異常酸化の原因とも
なって、腐食の進行をより一層高めるものであること、 （ｂｌ 従って、ＣａＳＯ４付着下の高温腐食を防止
するには、この内部硫化層の生成を抑制することが極め
て重要であること。
管材や支持具など、ＣａＳＯ４の付着しやすい高温環境
で使用される高温用構造部材に使用して好適な、ＣａＳ
Ｏ４付着下の高温腐食に対する抵抗性の大きい高温用仰
材を提供すべく、特にＣａＳＯ４を各種組成のオーステ
ナイトｍに付層せしめて行った腐食試験結果等を考察し
ながら研究を東ねたところ、以下（ａｔ〜（ｃｌに示す
如き知見を得るに至ったのである。即ち、 ｂ） （ＪＳＯ４付着下の高温腐食現象は、表面て酸
化物（場合によってはＣａＣｒ２Ｏ４等の複酸化物もあ
る）が生成されつつ進行することもさることながら、下
地の合金内に硫化物が離散状に確認される内部硫化物層
を生じると言う特徴があり、この内部硫化物層は内部酸
化物を伴ない非健全肉厚となる上、異常酸化の原因とも
なって、腐食の進行をより一層高めるものであること、 （ｂｌ 従って、ＣａＳＯ４付着下の高温腐食を防止
するには、この内部硫化層の生成を抑制することが極め
て重要であること。
（ｃ） 数ある階の合金元素の中でも、特に特定量の
８１を添加すると、前記内部硫化が極めて有効に防止さ
れること。
８１を添加すると、前記内部硫化が極めて有効に防止さ
れること。
殊に、Ｓｉは胤が存在するとこれと複合的な作用を発揮
し、合金の内部硫化をより効果的に抑制するものである
。
し、合金の内部硫化をより効果的に抑制するものである
。
即ち、Ｓｉは材料内で５ｉｏ２を形成してＳの侵入を防
止する役割を果すものであるが、内部硫化の進行状況を
みてみると、材料内に侵入しようとするＳは、まずＭｎ
と結び付くこととなる。従って、Ｍｎ添加によっても材
料の内部硫化は抑制されるが、この際、Ｓｔによって５
ＩＯ２皮膜を形成することで極めて少けのＭｎでも内部
硫化抑制効果を発揮するようになる。
止する役割を果すものであるが、内部硫化の進行状況を
みてみると、材料内に侵入しようとするＳは、まずＭｎ
と結び付くこととなる。従って、Ｍｎ添加によっても材
料の内部硫化は抑制されるが、この際、Ｓｔによって５
ＩＯ２皮膜を形成することで極めて少けのＭｎでも内部
硫化抑制効果を発揮するようになる。
もちろん、このような現象は、これまで知られていた耐
酸化銅としてのＳｌ添加の場合とは全く異なる機構であ
ることは言うまでもない。
酸化銅としてのＳｌ添加の場合とは全く異なる機構であ
ることは言うまでもない。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり。
流動床ボイラー部材用修を、
Ｃ：０．２０％以下（以降、成分割合を示す％は重＠％
とする）。
とする）。
Ｓｉ：１．５〜５．０％、 Ｍｎ：２．０超〜３．ＯＪ
。
。
Ｃｒ： １８．５〜２６．０ ％。
Ｎｉ： １０．ＯＳ３５．０％
を含有するか、或いは更に
Ｎ ： ０．０ ’３〜０．４０％。
Ｍｏ及びＣｕのうちの１種以上：ｉｏ、ｏ％以下、’ｌ
’ｉ 、 Ｎｂ及びｚｒのうちの１種以上＝１．５％以
下を満足する範囲内でＮ 、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｔｉ 、Ｎｂ
及びｚｒの１種以上をも含有し、残部が実質的にＦｅよ
り成る成分組成に構成すること忙より、極めて優れたｃ
ａｓｏ４付着下の高温腐食に対する抵抗性を有せしめた
点、 に特徴を有するものである。
’ｉ 、 Ｎｂ及びｚｒのうちの１種以上＝１．５％以
下を満足する範囲内でＮ 、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｔｉ 、Ｎｂ
及びｚｒの１種以上をも含有し、残部が実質的にＦｅよ
り成る成分組成に構成すること忙より、極めて優れたｃ
ａｓｏ４付着下の高温腐食に対する抵抗性を有せしめた
点、 に特徴を有するものである。
なお、この発明の鋼は、流動床ボイラの流動層内伝熱管
材として好適なものであるが、場合に゛よっては流動層
内支持具はもちろん、低コスト高強度材から成る母管の
外側防獲材としての２重管材やプロテスター材として用
いることもできる。
材として好適なものであるが、場合に゛よっては流動層
内支持具はもちろん、低コスト高強度材から成る母管の
外側防獲材としての２重管材やプロテスター材として用
いることもできる。
次に、この発明の鋼において、各構成成分の含有割合を
前記の如くに数値限定した哩由を説明する。
前記の如くに数値限定した哩由を説明する。
■ Ｃ
Ｃは、鋼の高温強度を確保するために有効な元素である
が、その含有量が０．２０９＋を超えると強度上昇率が
低下するとともに、延性の低下を招くと言う併置を生じ
ることから、Ｃ含有量を０．２０％以下と定めた。・ なお、２重管外管材としてのように格別に強度を必要と
しない場合やＮ添加によって強化を図る場合は別として
、通常、Ｃは０．０５％以上添加するのが好ましい。
が、その含有量が０．２０９＋を超えると強度上昇率が
低下するとともに、延性の低下を招くと言う併置を生じ
ることから、Ｃ含有量を０．２０％以下と定めた。・ なお、２重管外管材としてのように格別に強度を必要と
しない場合やＮ添加によって強化を図る場合は別として
、通常、Ｃは０．０５％以上添加するのが好ましい。
■ Ｓｌ
特定量のＳｉ添加は本願発明において極めて重要な事項
であり、Ｓｉ添加によってＣａＳＯ４付層に起因する内
部硫化が極めて有効に抑制され、同時に浸炭抑制にも効
果が発揮されるが、Ｓｔ含有量が１．５％未満では前記
内部硫化抑制作用や浸炭抑制作用に所望の効果が得られ
ず、一方、５．０％を超えて含有させてもより以上の同
上効果が得られないばかりか、相安定性や溶接性に書を
及ぼすようになることから、Ｓｔ含有槍は１．５〜５，
０％と定めた。
であり、Ｓｉ添加によってＣａＳＯ４付層に起因する内
部硫化が極めて有効に抑制され、同時に浸炭抑制にも効
果が発揮されるが、Ｓｔ含有量が１．５％未満では前記
内部硫化抑制作用や浸炭抑制作用に所望の効果が得られ
ず、一方、５．０％を超えて含有させてもより以上の同
上効果が得られないばかりか、相安定性や溶接性に書を
及ぼすようになることから、Ｓｔ含有槍は１．５〜５，
０％と定めた。
なお、Ｓ１含有看が２．５％以上で特に著しい内部硫化
抑制作用や浸炭抑制作用が発揮されることから、好まし
くは２．５％以上のＳｉを含有させるのが良い。
抑制作用や浸炭抑制作用が発揮されることから、好まし
くは２．５％以上のＳｉを含有させるのが良い。
（ｉＥ）Ｍｎ
Ｍｎは、通常は僻の熱間加工性向上を目的に添加される
元素であるが、勤目身はＣａＳＯ４の付着下での内部硫
化抑制【有効な作用を及ぼすため、この発明においては
この点からも重要な元素であるが、低Ｓ１材では２．０
％を超えて含有させないと前記作用に所望の効果が得ら
れないことから１Ｍｎは２．０％を超えて含有させるこ
とと定めた。一方、当含有晴が多いほど前記作用に伴う
効果も上昇するが。
元素であるが、勤目身はＣａＳＯ４の付着下での内部硫
化抑制【有効な作用を及ぼすため、この発明においては
この点からも重要な元素であるが、低Ｓ１材では２．０
％を超えて含有させないと前記作用に所望の効果が得ら
れないことから１Ｍｎは２．０％を超えて含有させるこ
とと定めた。一方、当含有晴が多いほど前記作用に伴う
効果も上昇するが。
３．０％を超えて含有させても該効果は飽和してしまう
ことから、Ｍｎ含有磨の上限を３．０９４と定めた。
ことから、Ｍｎ含有磨の上限を３．０９４と定めた。
■ Ｃｒ
Ｃｒは、Ｓｔと同様に鋼の耐食性を発揮せしめる上で重
要な元素であり、７００℃以上の高温度下で使用する場
合には１８．’５ＬＭ以上の割合で含有されないと所望
の耐食性を発揮させることができない。
要な元素であり、７００℃以上の高温度下で使用する場
合には１８．’５ＬＭ以上の割合で含有されないと所望
の耐食性を発揮させることができない。
そして、Ｃｒ含有沿は、多いほど耐食性の苑地から好ま
しいが、２６．０％を超えて含有させた場合には耐食性
向上効果だ飽和傾向が現われてくることから、Ｃｒ含有
蝋を１８．５〜２６．０％と定めた。
しいが、２６．０％を超えて含有させた場合には耐食性
向上効果だ飽和傾向が現われてくることから、Ｃｒ含有
蝋を１８．５〜２６．０％と定めた。
■ Ｎｉ
Ｎｉは、鋼のオーステナイト組織を維持するために必要
な元素であり、そのため【は１０．０９を以上の添加が
要求され２も。しかしながら、Ｎｉ含有量が多くなり過
ぎると著しく耐食性を害するようになることから、その
上限を３５．０％と定めた。
な元素であり、そのため【は１０．０９を以上の添加が
要求され２も。しかしながら、Ｎｉ含有量が多くなり過
ぎると著しく耐食性を害するようになることから、その
上限を３５．０％と定めた。
■ Ｎ
Ｎは、鋼のオーステナイト化を助ける作中を有して、い
るので相安定性保持に有効であり、まｆＣ’、＠の強度
同上作用をも有しているので、必要により含有せしめら
れる元素であるが、通常０．０２９４程度含まれる元素
でもある。ところで、Ｎ含有量が０．０３％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、・一方４０．４０％を
超えて含有させると固溶限を超えることとなり、窒化物
の析出により延性及び靭性に悪影響を及ぼすようだなる
ことから、Ｎ含有量は０．０３〜０．４０％と定めたが
、好ましくは・０．１〜０．３％にａ整するのが良い。
るので相安定性保持に有効であり、まｆＣ’、＠の強度
同上作用をも有しているので、必要により含有せしめら
れる元素であるが、通常０．０２９４程度含まれる元素
でもある。ところで、Ｎ含有量が０．０３％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、・一方４０．４０％を
超えて含有させると固溶限を超えることとなり、窒化物
の析出により延性及び靭性に悪影響を及ぼすようだなる
ことから、Ｎ含有量は０．０３〜０．４０％と定めたが
、好ましくは・０．１〜０．３％にａ整するのが良い。
なお、Ｎｂと複合添加されると強度向ヒ効果がよシ顕著
となり、特に高温長時間クリープ強度同上に有効となる
ので好ましい。
となり、特に高温長時間クリープ強度同上に有効となる
ので好ましい。
＠ Ｍｏ 、 Ｃｕ ＊ Ｔｉ ｅ Ｎｂ ｅ及びＺ
ｒこれらの成分には、いずれも−の高温強度を同上させ
る作用があるので、高温強度をより向上させる必要があ
る場合に１種以上添加されるものであるが、以下、各成
分毎に含有量限定理由を詳述する。
ｒこれらの成分には、いずれも−の高温強度を同上させ
る作用があるので、高温強度をより向上させる必要があ
る場合に１種以上添加されるものであるが、以下、各成
分毎に含有量限定理由を詳述する。
１）Ｍｏ、及びＣｕ
Ｍｏ及びＣｕには、前述したように、ＩＩＩの高温強度
を高める作用があるが、これらの元素の含有量が合計で
１０．０９ＬＪを超えてもより以上の高温強度同上効果
が得られないことから、Ｍｏ及びＣｕの含有量は合計で
１０．０％以下と定めた。なお、Ｍｏはその含有量が高
すぎるとコスト的な不利を招くばかりか、相安定性をも
害することとなるので０．１−３％の範囲で含有させる
のが好ましく、一方、Ｃｕ含有けは０．１〜７％の範囲
が望ましい。
を高める作用があるが、これらの元素の含有量が合計で
１０．０９ＬＪを超えてもより以上の高温強度同上効果
が得られないことから、Ｍｏ及びＣｕの含有量は合計で
１０．０％以下と定めた。なお、Ｍｏはその含有量が高
すぎるとコスト的な不利を招くばかりか、相安定性をも
害することとなるので０．１−３％の範囲で含有させる
のが好ましく、一方、Ｃｕ含有けは０．１〜７％の範囲
が望ましい。
１ｉ） Ｎｂ
Ｎｂには、炭窒化物の析出により鋼の高温強度を同上さ
せる作用があり、殊にＮと複合添加される場合にその効
果が大きくなる。しかしながら、多量に添加・含有せし
めると析出物も粗大なものが多くなって強度同上に効か
をくなるとともに、溶接性にも悪影響が及ぶことから、
め含有ｅの上限を１．５粥と定めた。なお、Ｎｂを添加
する場合には０．０５傷以上含有させることが好ましく
、またＴ１及びＺｒと複合添加する場合には単独添加の
場合と同様の理由で合計含有層を１．５粥以下とする必
要がある。
せる作用があり、殊にＮと複合添加される場合にその効
果が大きくなる。しかしながら、多量に添加・含有せし
めると析出物も粗大なものが多くなって強度同上に効か
をくなるとともに、溶接性にも悪影響が及ぶことから、
め含有ｅの上限を１．５粥と定めた。なお、Ｎｂを添加
する場合には０．０５傷以上含有させることが好ましく
、またＴ１及びＺｒと複合添加する場合には単独添加の
場合と同様の理由で合計含有層を１．５粥以下とする必
要がある。
１１ｉ） Ｔｉ 、及びｚｒ
Ｔ１及びＺｒには、Ｎｂと同様、炭化物析出により鋼の
強度を向上する作用があり、含有量の増大とともにその
効果も上昇するが、Ｎｂをも含めて ′これらの合
計含有量が１．５ ｇ５を超えると７の清浄度を害する
上、強度同上効果の伸び高低下。
強度を向上する作用があり、含有量の増大とともにその
効果も上昇するが、Ｎｂをも含めて ′これらの合
計含有量が１．５ ｇ５を超えると７の清浄度を害する
上、強度同上効果の伸び高低下。
溶接性への悪影響が現われる。なお、望ましくは、Ｔｌ
及びｚｒの含有量は合計で０．０５〜０．５％の範囲内
に調整するのが良い。
及びｚｒの含有量は合計で０．０５〜０．５％の範囲内
に調整するのが良い。
以上に説明した如く、この発明の鍾は、上記分組成で構
成されることによって慶れたｃａｓｏ、付着下の耐高温
腐食性を示すものであるが、このほかにＹ、希土類元素
及びＣＬのうちの１種以上を合計で０．１％以下の範囲
で含亘させると耐食性に有効であり、また２％以下のＡ
／’或いは０．０１％以下のＢの添加は前述した高温耐
食性に何らの害をも生じない。
成されることによって慶れたｃａｓｏ、付着下の耐高温
腐食性を示すものであるが、このほかにＹ、希土類元素
及びＣＬのうちの１種以上を合計で０．１％以下の範囲
で含亘させると耐食性に有効であり、また２％以下のＡ
／’或いは０．０１％以下のＢの添加は前述した高温耐
食性に何らの害をも生じない。
更に、不可避的不純物であるＰは溶接性の点より０．０
２％以下と少ない方が良く、同じく８本、肯塊割れ防止
や熱間加工性の観点から０． Ｏ０５％以下に抑えるの
が望ましい。
２％以下と少ない方が良く、同じく８本、肯塊割れ防止
や熱間加工性の観点から０． Ｏ０５％以下に抑えるの
が望ましい。
次いで、この発明を実権例により比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
〈実施例〉
まず、第１表に示″ｆ″如き成分組成の債を真空溶解に
て１７に７のインゴットとし、熱間鍛造及び熱間圧延の
後、溶体化処理、冷間圧延、更に溶体化処理の工程を経
て、５ｍ厚の板材に仕上げた。
て１７に７のインゴットとし、熱間鍛造及び熱間圧延の
後、溶体化処理、冷間圧延、更に溶体化処理の工程を経
て、５ｍ厚の板材に仕上げた。
続いて、これら板材より試験片を切り出し、下記の腐食
試験に供した。
試験に供した。
即ち、に食試験は、流動床ボイラ用材として使用した場
合の腐食状況を想定し、流動床ボイラではＣａ５ｏ４が
高温部材表面に極めて緻密に密着生成するのでその状況
を模擬再現すべく、各試験片をＣａＳＯ４粉末中に埋没
する方法で実姉した。
合の腐食状況を想定し、流動床ボイラではＣａ５ｏ４が
高温部材表面に極めて緻密に密着生成するのでその状況
を模擬再現すべく、各試験片をＣａＳＯ４粉末中に埋没
する方法で実姉した。
よし具体的には、切り出した各試験片（２，５ｍ厚×１
０Ｍ幅Ｘ３１’ｌ＋ｗ長の寸法で、表面が ３２０番エ
メリーペーパーで研磨仕上げされたもの）を、ＳＵＳ
３１０鋼製の円筒容器（直径：５０ｔＨ×高さ：２５０
ｍ）内にＣａＳＯ４を少頃入れたものの中に並べ、更に
これをＣａＳＯ４でカバーすると言う手順を繰返し、前
記容器が一杯になったところでネジ蓋にて密閉した後、
該容器ごと電気炉に挿入して７００℃及び８００℃に加
熱して５００時間保持する方法が採用された。
０Ｍ幅Ｘ３１’ｌ＋ｗ長の寸法で、表面が ３２０番エ
メリーペーパーで研磨仕上げされたもの）を、ＳＵＳ
３１０鋼製の円筒容器（直径：５０ｔＨ×高さ：２５０
ｍ）内にＣａＳＯ４を少頃入れたものの中に並べ、更に
これをＣａＳＯ４でカバーすると言う手順を繰返し、前
記容器が一杯になったところでネジ蓋にて密閉した後、
該容器ごと電気炉に挿入して７００℃及び８００℃に加
熱して５００時間保持する方法が採用された。
そして、腐食試験後は、腐食減琥から表面スケ−・リン
グによる減肉を測定するとともに、試験片断面の光学顕
微鏡観察を行って内部硫化深さを測定し１両者の合計量
を腐食侵食階として評価基準にした。
グによる減肉を測定するとともに、試験片断面の光学顕
微鏡観察を行って内部硫化深さを測定し１両者の合計量
を腐食侵食階として評価基準にした。
この腐食試験結果を第１表に併せて示した。
第１表に示される結果・をみても、本発明鋼ではＣａＳ
Ｏ４付着状態の高温度下で格段に優れた腐食抵抗性を示
すのに対して、比較材たる従来鋼は十分な耐食性を有し
ていないことが明らかである。
Ｏ４付着状態の高温度下で格段に優れた腐食抵抗性を示
すのに対して、比較材たる従来鋼は十分な耐食性を有し
ていないことが明らかである。
く総括的な効果〉
上述のよって、この発明によれば、ＣａＳＯ４付着下の
高温腐食に対して極めて優れた耐食性を示す扁温用鋼を
提供することができ、大規模な流動床ボイラ設備の高温
部構造部材に適用して該設備の耐久性及び信頼性をより
一層回上し得るなど、産菓上極めて有用な効果がもたら
されるのである。
高温腐食に対して極めて優れた耐食性を示す扁温用鋼を
提供することができ、大規模な流動床ボイラ設備の高温
部構造部材に適用して該設備の耐久性及び信頼性をより
一層回上し得るなど、産菓上極めて有用な効果がもたら
されるのである。
Claims (4)
- （１）重量割合にて Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：１．５〜５．０％、Ｍｎ：
２．０超〜３．０％、Ｃｒ：１８．５〜２６．０％、Ｎ
ｉ：１０．０〜３５．０％ を含有するとともに、残部が実質的にＦｅより成ること
を特徴とする、流動床ボイラー部材用Ｓｉ含有鋼。 - （２）重陽割合にて、 Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：１．５〜５．０％、Ｍｎ：
２．０超〜３．０％、Ｃｒ：１８．５〜２６．０％、Ｎ
ｉ：１０．０〜３５．０％、 Ｎ：０．０３〜０．４０％ を含有するとともに、残部が実質的にＦｅより成ること
を特徴とする、流動床ボイラー部材用Ｓｉ含有鋼。 - （３）重量割合にて、 Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：１．５〜５．０％、Ｍｎ：
２．０超〜３．０％、Ｃｒ：１８．５〜２６．０％、Ｎ
ｉ：１０．０〜３５．０％ を含有するとともに、 Ｍｏ及びＣｕのうちの１種以上：１０．０％以下、Ｔｉ
、Ｎｂ及びＺｒのうちの１種以上：１．５％以下を満足
する範囲内でＭｏ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｎｂ及びＺｒの１種以
上をも含有し、残部が実質的にＦｅより成ることを特徴
とする、流動床ボイラー部材用Ｓｉ含有鋼。 - （４）重量割合にて、 Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：１．５〜５．０％、Ｍｎ：
２．０超〜３．０％、Ｃｒ：１８．５〜２６．０％、Ｎ
ｉ：１０．０〜３５．０％、 Ｎ：０．０３〜０．４０％ を含有するとともに、 Ｍｏ及びＣｕのうちの１種以上：１０．０％以下、Ｔｉ
、Ｎｂ及びＺｒのうちの１種以上：１．５％以下を満足
する範囲内でＭｏ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｎｂ及びＺｒの１種以
上をも含有し、残部が実質的にＦｅより成ることを特徴
とする、流動床ボイラー部材用Ｓｉ含有鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19357585A JPS6254067A (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 | 流動床ボイラ−部材用Ｓｉ含有鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19357585A JPS6254067A (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 | 流動床ボイラ−部材用Ｓｉ含有鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6254067A true JPS6254067A (ja) | 1987-03-09 |
Family
ID=16310282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19357585A Pending JPS6254067A (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 | 流動床ボイラ−部材用Ｓｉ含有鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6254067A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008545889A (ja) * | 2005-06-03 | 2008-12-18 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | オーステナイト系ステンレス鋼 |
-
1985
- 1985-09-02 JP JP19357585A patent/JPS6254067A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008545889A (ja) * | 2005-06-03 | 2008-12-18 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | オーステナイト系ステンレス鋼 |
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