JPS6247636B2 - - Google Patents
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- JPS6247636B2 JPS6247636B2 JP7047580A JP7047580A JPS6247636B2 JP S6247636 B2 JPS6247636 B2 JP S6247636B2 JP 7047580 A JP7047580 A JP 7047580A JP 7047580 A JP7047580 A JP 7047580A JP S6247636 B2 JPS6247636 B2 JP S6247636B2
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Description
本発明は、チタン及びチタン合金のろう付けを
大気雰囲気中でも支障なく行なうことができ、且
つろう付け作業性、接合強度等の優れた低融点銀
ろう合金に関するものである。 従来チタン及びチタン合金のろう付けは、真空
中或はアルゴン等の不活性ガス雰囲気中で行なう
方法が採用されていた。しかしてチタンは大気雰
囲気中で高温に曝らされると、酸化されて脆弱に
なるからである。しかし真空中或は不活性ガス雰
囲気中でのろう付けにはそれなりの設備が必要で
あり、また作業能率も低いから、大気雰囲気中で
も支障なくろう付けし得る様な技術の開発が要求
されている。ところで大気雰囲気中でろう付けを
行なつたときのチタンの酸化劣化は、約850℃の
温度で急激に進行する。従つて850℃程度未満の
温度で溶融する低融点ろう付け合金を開発すれ
ば、大気雰囲気中でのチタンのろう付けが可能で
ある。この様な要求にかなう低融点ろう付け材と
しては、銀、銅及び亜鉛を主成分としこれに適量
のカドミウムを配合した銀ろう合金が知られてい
る。しかしこの合金は溶製時或は使用時にカドミ
ウムが蒸発し、人体に害を及ぼすという重大な問
題がある。またカドミウムに代えてスズを配合し
た銀−銅−亜鉛−スズ系の低融点ろう付け合金も
知られているが、この合金はそれ自体が脆弱であ
り十分な継手強度が得られない。 本発明者等は前述の様な事情に着目し、大気
雰囲気中でろう付けした場合にもチタンの酸化劣
化を最少限に抑える為に、低融点であること、
溶製時或は使用時に人体に害を及ぼさないこと、
チタン及びチタン合金との接合力が優れ、且つ
ろう付け部自体優れた機械的強度を示すこと、
溶融時の流動性等が良好でろう付け作業性が良好
であること、等のすべての要求を満足し得る様な
銀ろう合金の開発を期して鋭意研究を進めてき
た。 本発明はかかる研究の結果完成されたものであ
つて、その構成とは、Cu:10〜30%、Zn:10〜
30%、Ni:1.5〜4%、In:1〜10%及びLi:0.5
〜5%を必須成分として含み、残部がAg及び不
可避不純物からなるところに要旨が存在する。 以下各成分の好適配合範囲設定の根拠を示す。 〔Cu〕 ろう付け部の機械的強度を高めるのに不可欠の
成分で、少なくとも10%以上の配合を必須とす
る。しかし多すぎると銀ろう合金の融点が上昇
し、チタンの大気雰囲気中でのろう付けに不向き
になるほか、Cuがチタンとのろう付け界面に凝
集し易くなり接合強度が劣化するので、30%以下
に止めねばならない。 〔Zn〕 合金の融点を下げ母材に対する濡れ性を高める
のに不可欠の成分で、これらの効果を有意に発揮
させる為には10%以上添加する必要がある。しか
し30%を越えるとろう付け部が脆弱になる。 〔Ni〕 溶製時及びろう付け時のZnの蒸発を防止する
と共にボイドの発生を防ぎ、更にはろう付け境界
部におけるCuの凝集を抑制して接合強度を高め
る作用があり、これらの効果は1.5%以上の配合
で有意に発揮される。しかし多すぎるとろう付け
工程で拡散したチタンとろう付け境界部で金属間
化合物を生じ易くなり、接合強度が逆に低下して
くるので、4%を上限とした。 〔In〕 結晶を微細化しろう付け部の機械的強度を高め
る効果があり、特に本発明の如くCu含有量の少
ない合金においてその効果は如実に発揮される。
これらの効果は1%以上特に3%以上の配合で有
意に発揮されるが、10%を越えるとろう付け部が
脆弱になる傾向がある。好ましい上限は9%であ
る。 〔Li〕 合金の融点を下げ、大気雰囲気中でのチタンの
ろう付けを可能にする成分で、0.5%以上配合す
る必要がある。しかし多すぎると銀ろう合金自体
の加工性が悪化し、線状、板状、箔状等の加工が
困難になるので5%迄とする。 本発明の合金は、上記各元素を銀と共に混合溶
製したもので、残部はAg及び不可避不純物から
なつている。そしてその使用に当つては、所望に
応じて線状、板状或は箔状に形成される。本発明
の合金はそれ自体低融点であるから、大気雰囲気
中でチタン及びチタン合金のろう付けに適用した
場合でも母材が酸化劣化する恐れがなく、また母
材との接合力及びろう付け部自体の機械的強度も
優れているから、強力な継手性能を得ることがで
きる。またこの合金はカドミウムの様な蒸発性有
害金属を含んでいないから人体に害を及ぼす危険
がなく、ろう付け作業性も極めて良好であり、更
には加工性も優れているから種々のろう付け継手
に無理なく適用し得る等、チタン及びチタン合金
用のろう付け材料として極めて優れたものであ
る。 次に本発明の実施例を示す。 実施例 1 第1表に示す銀ろう合金を溶製し、各合金を用
いて純チタン板のろう付けを行なつた。但しろう
付け温度は650〜750℃とし、フラツクスとして
は、37%KHF2−30%LiF−33%KClを使用し
た。 各合金の融点、ろう付け作業性、得られた継手
の引張強度試験の結果を第1表に一括して示す。
大気雰囲気中でも支障なく行なうことができ、且
つろう付け作業性、接合強度等の優れた低融点銀
ろう合金に関するものである。 従来チタン及びチタン合金のろう付けは、真空
中或はアルゴン等の不活性ガス雰囲気中で行なう
方法が採用されていた。しかしてチタンは大気雰
囲気中で高温に曝らされると、酸化されて脆弱に
なるからである。しかし真空中或は不活性ガス雰
囲気中でのろう付けにはそれなりの設備が必要で
あり、また作業能率も低いから、大気雰囲気中で
も支障なくろう付けし得る様な技術の開発が要求
されている。ところで大気雰囲気中でろう付けを
行なつたときのチタンの酸化劣化は、約850℃の
温度で急激に進行する。従つて850℃程度未満の
温度で溶融する低融点ろう付け合金を開発すれ
ば、大気雰囲気中でのチタンのろう付けが可能で
ある。この様な要求にかなう低融点ろう付け材と
しては、銀、銅及び亜鉛を主成分としこれに適量
のカドミウムを配合した銀ろう合金が知られてい
る。しかしこの合金は溶製時或は使用時にカドミ
ウムが蒸発し、人体に害を及ぼすという重大な問
題がある。またカドミウムに代えてスズを配合し
た銀−銅−亜鉛−スズ系の低融点ろう付け合金も
知られているが、この合金はそれ自体が脆弱であ
り十分な継手強度が得られない。 本発明者等は前述の様な事情に着目し、大気
雰囲気中でろう付けした場合にもチタンの酸化劣
化を最少限に抑える為に、低融点であること、
溶製時或は使用時に人体に害を及ぼさないこと、
チタン及びチタン合金との接合力が優れ、且つ
ろう付け部自体優れた機械的強度を示すこと、
溶融時の流動性等が良好でろう付け作業性が良好
であること、等のすべての要求を満足し得る様な
銀ろう合金の開発を期して鋭意研究を進めてき
た。 本発明はかかる研究の結果完成されたものであ
つて、その構成とは、Cu:10〜30%、Zn:10〜
30%、Ni:1.5〜4%、In:1〜10%及びLi:0.5
〜5%を必須成分として含み、残部がAg及び不
可避不純物からなるところに要旨が存在する。 以下各成分の好適配合範囲設定の根拠を示す。 〔Cu〕 ろう付け部の機械的強度を高めるのに不可欠の
成分で、少なくとも10%以上の配合を必須とす
る。しかし多すぎると銀ろう合金の融点が上昇
し、チタンの大気雰囲気中でのろう付けに不向き
になるほか、Cuがチタンとのろう付け界面に凝
集し易くなり接合強度が劣化するので、30%以下
に止めねばならない。 〔Zn〕 合金の融点を下げ母材に対する濡れ性を高める
のに不可欠の成分で、これらの効果を有意に発揮
させる為には10%以上添加する必要がある。しか
し30%を越えるとろう付け部が脆弱になる。 〔Ni〕 溶製時及びろう付け時のZnの蒸発を防止する
と共にボイドの発生を防ぎ、更にはろう付け境界
部におけるCuの凝集を抑制して接合強度を高め
る作用があり、これらの効果は1.5%以上の配合
で有意に発揮される。しかし多すぎるとろう付け
工程で拡散したチタンとろう付け境界部で金属間
化合物を生じ易くなり、接合強度が逆に低下して
くるので、4%を上限とした。 〔In〕 結晶を微細化しろう付け部の機械的強度を高め
る効果があり、特に本発明の如くCu含有量の少
ない合金においてその効果は如実に発揮される。
これらの効果は1%以上特に3%以上の配合で有
意に発揮されるが、10%を越えるとろう付け部が
脆弱になる傾向がある。好ましい上限は9%であ
る。 〔Li〕 合金の融点を下げ、大気雰囲気中でのチタンの
ろう付けを可能にする成分で、0.5%以上配合す
る必要がある。しかし多すぎると銀ろう合金自体
の加工性が悪化し、線状、板状、箔状等の加工が
困難になるので5%迄とする。 本発明の合金は、上記各元素を銀と共に混合溶
製したもので、残部はAg及び不可避不純物から
なつている。そしてその使用に当つては、所望に
応じて線状、板状或は箔状に形成される。本発明
の合金はそれ自体低融点であるから、大気雰囲気
中でチタン及びチタン合金のろう付けに適用した
場合でも母材が酸化劣化する恐れがなく、また母
材との接合力及びろう付け部自体の機械的強度も
優れているから、強力な継手性能を得ることがで
きる。またこの合金はカドミウムの様な蒸発性有
害金属を含んでいないから人体に害を及ぼす危険
がなく、ろう付け作業性も極めて良好であり、更
には加工性も優れているから種々のろう付け継手
に無理なく適用し得る等、チタン及びチタン合金
用のろう付け材料として極めて優れたものであ
る。 次に本発明の実施例を示す。 実施例 1 第1表に示す銀ろう合金を溶製し、各合金を用
いて純チタン板のろう付けを行なつた。但しろう
付け温度は650〜750℃とし、フラツクスとして
は、37%KHF2−30%LiF−33%KClを使用し
た。 各合金の融点、ろう付け作業性、得られた継手
の引張強度試験の結果を第1表に一括して示す。
【表】
【表】
第1表より次の様に考察することができる。
(1) 符号1〜3は何れも本発明の要件を充足する
実施例であり、低融点を示す。またろう付け作
業性は良好であり、しかも継手性能も極めて高
い。 (2) これに対し符号4〜13は、本発明で規定する
要件の何れか1つを欠く比較例で、以下に示す
点で本発明の目的を達成できない。 符号4(Cu量不足):ろう付け部自体の強度
が乏しく引張強度が不良、また融点も高く作
業性も不良。 符号5(Cu量過剰):チタンとの接合境界部
の強度が弱く、引張強度が不良、また融点が
高く作業性不良 符号6(Zn量不足):高融点で母材に対する
濡れ性が悪く、作業性が不良、接合強度も弱
い。 符号7(Zn量過剰):ろう付け部が脆弱で引
張強度が不良、また融点が高く作業性も不良 符号8(Ni量不足):母材との接合力が弱く
引張強度不良、 符号9(Ni量過剰):母材との接合境界部が
脆弱で引張強度不良、 符号10(In量不足):合金自体の機械的強度が
乏しく引張強度不良、 符号11(In量過剰):ろう付け部が脆弱で引張
強度不良、 符号12(Li量不足):融点が高くろう付け作業
性不良、 符号13(Li量過剰):加工性が悪く使用に不
便、 (3) 符号14〜16は従来の銀ろう合金で、カドミウ
ムを多量配合すると(符号14)融点は下がる
が、母材との接着性が悪く、また適量のカドミ
ウムを配合すると(符号15)適度の融点が得ら
れ接着性もある程度高まるが、引張強さは依然
不十分である。しかもカドミウムは溶製時及び
ろう付け時に蒸発し人体に害を及ぼす。また
Ag−Cu系合金では融点を十分に低めることが
できず、母材との接着性も乏しい。
実施例であり、低融点を示す。またろう付け作
業性は良好であり、しかも継手性能も極めて高
い。 (2) これに対し符号4〜13は、本発明で規定する
要件の何れか1つを欠く比較例で、以下に示す
点で本発明の目的を達成できない。 符号4(Cu量不足):ろう付け部自体の強度
が乏しく引張強度が不良、また融点も高く作
業性も不良。 符号5(Cu量過剰):チタンとの接合境界部
の強度が弱く、引張強度が不良、また融点が
高く作業性不良 符号6(Zn量不足):高融点で母材に対する
濡れ性が悪く、作業性が不良、接合強度も弱
い。 符号7(Zn量過剰):ろう付け部が脆弱で引
張強度が不良、また融点が高く作業性も不良 符号8(Ni量不足):母材との接合力が弱く
引張強度不良、 符号9(Ni量過剰):母材との接合境界部が
脆弱で引張強度不良、 符号10(In量不足):合金自体の機械的強度が
乏しく引張強度不良、 符号11(In量過剰):ろう付け部が脆弱で引張
強度不良、 符号12(Li量不足):融点が高くろう付け作業
性不良、 符号13(Li量過剰):加工性が悪く使用に不
便、 (3) 符号14〜16は従来の銀ろう合金で、カドミウ
ムを多量配合すると(符号14)融点は下がる
が、母材との接着性が悪く、また適量のカドミ
ウムを配合すると(符号15)適度の融点が得ら
れ接着性もある程度高まるが、引張強さは依然
不十分である。しかもカドミウムは溶製時及び
ろう付け時に蒸発し人体に害を及ぼす。また
Ag−Cu系合金では融点を十分に低めることが
できず、母材との接着性も乏しい。
Claims (1)
- 1 Cu:10〜30%、Zn:10〜30%、Ni:1.5〜4
%、In:1〜10%及びLi:0.5〜5%を含み、残
部がAg及び不可避不純物からなることを特徴と
するチタン及びチタン合金ろう付け用低融点銀ろ
う合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7047580A JPS56165592A (en) | 1980-05-26 | 1980-05-26 | Low melting point silver solder alloy for brazing titanium and titanium alloy |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7047580A JPS56165592A (en) | 1980-05-26 | 1980-05-26 | Low melting point silver solder alloy for brazing titanium and titanium alloy |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS56165592A JPS56165592A (en) | 1981-12-19 |
JPS6247636B2 true JPS6247636B2 (ja) | 1987-10-08 |
Family
ID=13432581
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7047580A Granted JPS56165592A (en) | 1980-05-26 | 1980-05-26 | Low melting point silver solder alloy for brazing titanium and titanium alloy |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS56165592A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0446421Y2 (ja) * | 1987-11-02 | 1992-10-30 |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS606286A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-12 | Agency Of Ind Science & Technol | 溶製体の接合方法 |
KR100415428B1 (ko) * | 2001-05-29 | 2004-01-16 | 주판중 | 다이플레이트 접합방법 |
CN110682029B (zh) * | 2019-10-18 | 2021-04-02 | 郑州机械研究所有限公司 | 一种石墨与不锈钢的接触反应用活性连接剂及钎焊方法 |
-
1980
- 1980-05-26 JP JP7047580A patent/JPS56165592A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0446421Y2 (ja) * | 1987-11-02 | 1992-10-30 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS56165592A (en) | 1981-12-19 |
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