JPS6245499A - ろう付け用ろうおよびそれを用いる結合方法 - Google Patents
ろう付け用ろうおよびそれを用いる結合方法Info
- Publication number
- JPS6245499A JPS6245499A JP61157153A JP15715386A JPS6245499A JP S6245499 A JPS6245499 A JP S6245499A JP 61157153 A JP61157153 A JP 61157153A JP 15715386 A JP15715386 A JP 15715386A JP S6245499 A JPS6245499 A JP S6245499A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brazing
- solder
- nickel
- ceramic
- aluminum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B37/00—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating
- C04B37/003—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating by means of an interlayer consisting of a combination of materials selected from glass, or ceramic material with metals, metal oxides or metal salts
- C04B37/006—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating by means of an interlayer consisting of a combination of materials selected from glass, or ceramic material with metals, metal oxides or metal salts consisting of metals or metal salts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B37/00—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating
- C04B37/02—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating with metallic articles
- C04B37/023—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating with metallic articles characterised by the interlayer used
- C04B37/026—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating with metallic articles characterised by the interlayer used consisting of metals or metal salts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
- C04B2235/658—Atmosphere during thermal treatment
- C04B2235/6581—Total pressure below 1 atmosphere, e.g. vacuum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/02—Aspects relating to interlayers, e.g. used to join ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/12—Metallic interlayers
- C04B2237/123—Metallic interlayers based on iron group metals, e.g. steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/02—Aspects relating to interlayers, e.g. used to join ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/12—Metallic interlayers
- C04B2237/126—Metallic interlayers wherein the active component for bonding is not the largest fraction of the interlayer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/34—Oxidic
- C04B2237/343—Alumina or aluminates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/36—Non-oxidic
- C04B2237/365—Silicon carbide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/40—Metallic
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、セラミックとセラミック、またはセラミック
と金属とを直接ろう付けすることによ・）で高温の使用
温度に耐えることができろ強靭な結合を形成するための
耐酸化性のろう付け用フィラー金属すなわち耐酸化・Ｐ
ｌろうの開発に関する。
と金属とを直接ろう付けすることによ・）で高温の使用
温度に耐えることができろ強靭な結合を形成するための
耐酸化性のろう付け用フィラー金属すなわち耐酸化・Ｐ
ｌろうの開発に関する。
先進の熱機関や熱交換器などの高性能用途にお（づるセ
ラミック材料の使用を促進させたり、又は制限したりす
る重要な技術は、単純な形状のセラミック部材を確実に
結合させて複雑な組立体に形成したり、又は単位長さの
セラミック伺お１を結合させて大型のセラミック装置を
形成する技術である。過去５０年間にわたってセラミッ
ク結合技術は大いに進展したけれども、高温で高応力且
つ汚れた環境で使用されるセラミックを結合するための
ろうの開発は、殆んどなされていない。
ラミック材料の使用を促進させたり、又は制限したりす
る重要な技術は、単純な形状のセラミック部材を確実に
結合させて複雑な組立体に形成したり、又は単位長さの
セラミック伺お１を結合させて大型のセラミック装置を
形成する技術である。過去５０年間にわたってセラミッ
ク結合技術は大いに進展したけれども、高温で高応力且
つ汚れた環境で使用されるセラミックを結合するための
ろうの開発は、殆んどなされていない。
セラミックのろう（旧プは、金属のろう付けに比しては
るかに困難である。本出願人が知っている唯一の商業的
に入手可能なろう付け合金、即らろうは、「ウェスゴス
・ティクジル（ｗｅｓｑｏ’ｓ Ｔｉｃｕｓｉｌ）
ｌ （△ｒ、ｒ −２６，７−Ｃｕ−４，５−ｌ’−
ｉｉ重量％と称する商品名の下で市販されており、当該
ろうは、酸化物系セラミックを濡らして結合させる。し
かしながら、当該ろうの成分（△ｑ−ｃｕ−Ｔｉ）の耐
酸化性が低く、そしてろう付け温度も比較的に低い（９
５０℃）ため、当該ろうを高温の用途に用いることはで
きない。
るかに困難である。本出願人が知っている唯一の商業的
に入手可能なろう付け合金、即らろうは、「ウェスゴス
・ティクジル（ｗｅｓｑｏ’ｓ Ｔｉｃｕｓｉｌ）
ｌ （△ｒ、ｒ −２６，７−Ｃｕ−４，５−ｌ’−
ｉｉ重量％と称する商品名の下で市販されており、当該
ろうは、酸化物系セラミックを濡らして結合させる。し
かしながら、当該ろうの成分（△ｑ−ｃｕ−Ｔｉ）の耐
酸化性が低く、そしてろう付け温度も比較的に低い（９
５０℃）ため、当該ろうを高温の用途に用いることはで
きない。
セラミックを結合するために用いることができるろう付
け方法には、基本的に二つの方法がある。その一つは、
間接ろう付けであり、当該間接ろう付げにおいては、セ
ラミックは、市販の非反応性ろうでもってろう付けされ
る前に、活性金属で被覆される。もう一つの方法は、金
属とセラミックの双方を濡らして双方に結合するように
特別に調製されたろうを用いた直接ろう付けでおる。
け方法には、基本的に二つの方法がある。その一つは、
間接ろう付けであり、当該間接ろう付げにおいては、セ
ラミックは、市販の非反応性ろうでもってろう付けされ
る前に、活性金属で被覆される。もう一つの方法は、金
属とセラミックの双方を濡らして双方に結合するように
特別に調製されたろうを用いた直接ろう付けでおる。
殆んどのろう付け用フィラー金属（ｂｒａｚｉｎｇｆｉ
ｌｔｅｒ ｍｅｔａｌ）すなわちろうは、セラミックの
表面を濡らさないので、セラミックの直接ろう付けは、
金属のろうイ」けに比しはるかに困難である。事ｉす被
覆を施さなくても、ある種のセラミックを濡らすことが
できる幾つかのろうが開発されているが、今日の進展の
下では先進のエネルギー変換用途に当該ろうを用いるこ
とができない幾つかの要因が存在する。当該ろうは、例
外なしに、チタンや、ジルコニウム、またはハフニウム
などの反応性元素を１つ又はそれ以上含有している。当
該反応性元素は、セラミックの酸化物を還元させてセラ
ミックとろうとの境界面に、’ｌ’−ｉ−、７ｒ−又は
ト１ｆ−酸化物を形成させることにより酸化物系セラミ
ックに対する当該ろうの結合を促進させる。都合の悪い
ことに、上記の強力な酸化物形成傾向は、当該ろうが、
高温で大気に長期にわたって曝される場合には、本来的
に腐蝕性の酸化作用を受は易くなるという問題を生ずる
。従来開発された組成物の多くが有するもう一つの問題
は、それらの組成物が今日の商業的用途において望まし
くない物質である有毒元素のベリリウムを含有している
点に存する。、更に又、先進の熱瀘関への用途を考慮し
た温度範囲である１０００乃至１２００℃での使用温度
に対して、当該組成物の幾つかの溶融領域（すなわち、
同相線温度）は過度に低い。
ｌｔｅｒ ｍｅｔａｌ）すなわちろうは、セラミックの
表面を濡らさないので、セラミックの直接ろう付けは、
金属のろうイ」けに比しはるかに困難である。事ｉす被
覆を施さなくても、ある種のセラミックを濡らすことが
できる幾つかのろうが開発されているが、今日の進展の
下では先進のエネルギー変換用途に当該ろうを用いるこ
とができない幾つかの要因が存在する。当該ろうは、例
外なしに、チタンや、ジルコニウム、またはハフニウム
などの反応性元素を１つ又はそれ以上含有している。当
該反応性元素は、セラミックの酸化物を還元させてセラ
ミックとろうとの境界面に、’ｌ’−ｉ−、７ｒ−又は
ト１ｆ−酸化物を形成させることにより酸化物系セラミ
ックに対する当該ろうの結合を促進させる。都合の悪い
ことに、上記の強力な酸化物形成傾向は、当該ろうが、
高温で大気に長期にわたって曝される場合には、本来的
に腐蝕性の酸化作用を受は易くなるという問題を生ずる
。従来開発された組成物の多くが有するもう一つの問題
は、それらの組成物が今日の商業的用途において望まし
くない物質である有毒元素のベリリウムを含有している
点に存する。、更に又、先進の熱瀘関への用途を考慮し
た温度範囲である１０００乃至１２００℃での使用温度
に対して、当該組成物の幾つかの溶融領域（すなわち、
同相線温度）は過度に低い。
間接ろう付【プの場合に必要な極めて複雑且つ高価な被
覆処理、すなわら金属化処理は、多くの場合、直接ろう
付【プにおいては、その開発や適用化をしないで済ませ
ることができる。また、活性金属をろうの中に含有させ
て置くと、保管に際し又はろう付け作業中、純粋な活性
金属をセラミックを被覆させるために先に用いる場合に
比し、はるかに効果的に当該活性金属を酸化作用から守
ることができる。最後に、被覆とセラミック下地との間
の結合強度や、当該被覆の耐食性は、直接ろう付けにお
いてはかかわりのない事項である。直接ろう付けは、セ
ラミックの結合に用いられる場合には上記長所を発揮す
るが、当該長所を維持しつつ、従来の組成物の欠点を解
消して高温での耐酸化性を向上さゼるようにろうを更に
開発する必要がおる。
覆処理、すなわら金属化処理は、多くの場合、直接ろう
付【プにおいては、その開発や適用化をしないで済ませ
ることができる。また、活性金属をろうの中に含有させ
て置くと、保管に際し又はろう付け作業中、純粋な活性
金属をセラミックを被覆させるために先に用いる場合に
比し、はるかに効果的に当該活性金属を酸化作用から守
ることができる。最後に、被覆とセラミック下地との間
の結合強度や、当該被覆の耐食性は、直接ろう付けにお
いてはかかわりのない事項である。直接ろう付けは、セ
ラミックの結合に用いられる場合には上記長所を発揮す
るが、当該長所を維持しつつ、従来の組成物の欠点を解
消して高温での耐酸化性を向上さゼるようにろうを更に
開発する必要がおる。
上記の必要性に鑑み、本発明の目的は、高い使用温度に
耐えられる強靭な結合を形成するための高純度の構造用
セラミックの直接ろう付け用の、耐酸化性で無毒性のフ
ィラー金属すなわちろうをｊ是イ共することである。
耐えられる強靭な結合を形成するための高純度の構造用
セラミックの直接ろう付け用の、耐酸化性で無毒性のフ
ィラー金属すなわちろうをｊ是イ共することである。
本発明は、非酸化性雰囲気中で１４５０乃至１５５０°
Ｃの温度範囲（結合される材料に依存する）内で、ろう
を用いてセラミックと金属とを自己同士および相互に結
合させる方法であって、当該ろうは：２３乃至２５原子
％のアルミニウムと残りニッケルとを有する１〜リニツ
ケル・アルミナイドか：２３乃至２５原子％のアルミニ
ウムと、０．０５乃〒０．２０原子％の炭素と、残りニ
ッケルとを含有するトリニッケル・アルミナイドのいず
れかからなる。本発明は、また複合構造物に関し、当該
複合構造物は、セラミックと金属の少なくとも２つの構
造部材を有する。当該構造部材は、自己同士及び相互に
、トリニッケル・アルミナイドろうによって結合される
。
Ｃの温度範囲（結合される材料に依存する）内で、ろう
を用いてセラミックと金属とを自己同士および相互に結
合させる方法であって、当該ろうは：２３乃至２５原子
％のアルミニウムと残りニッケルとを有する１〜リニツ
ケル・アルミナイドか：２３乃至２５原子％のアルミニ
ウムと、０．０５乃〒０．２０原子％の炭素と、残りニ
ッケルとを含有するトリニッケル・アルミナイドのいず
れかからなる。本発明は、また複合構造物に関し、当該
複合構造物は、セラミックと金属の少なくとも２つの構
造部材を有する。当該構造部材は、自己同士及び相互に
、トリニッケル・アルミナイドろうによって結合される
。
当該ろうは：２３乃至２５原子％のアルミニウムと、残
りニッケルとを含有りる１〜リニツケル・アルミナイ［
−ろうＣあるか；又【Ｊ２３乃〒２５原子％のアルミニ
ウムと、０．０５乃至０．２０原子％の炭素と、残りニ
ッケルとを含イ）゛するトリニッケル・アルミナイドろ
うのいずれかでおる。更に、本発明は：２３乃〒２５原
子％のアルミニウムと、残りニッケルとを含有するトリ
ニッケル・アルミナイドろうと；２３乃至２５原子％の
アルミニウムと、０．０５乃至０．２０原子％の炭素ど
、残りニツノｌルとを含有する１ヘリニツケル・アルミ
ナイドろうとに関する。当該ろうは、耐酸化性である点
と、有毒成分を含有しない点とで、従来の組成物を越え
る長所を有する。当該ろうは高融点を有するので、強靭
な結合を作ることができ、高温の用途にし使用すること
ができる。
りニッケルとを含有りる１〜リニツケル・アルミナイ［
−ろうＣあるか；又【Ｊ２３乃〒２５原子％のアルミニ
ウムと、０．０５乃至０．２０原子％の炭素と、残りニ
ッケルとを含イ）゛するトリニッケル・アルミナイドろ
うのいずれかでおる。更に、本発明は：２３乃〒２５原
子％のアルミニウムと、残りニッケルとを含有するトリ
ニッケル・アルミナイドろうと；２３乃至２５原子％の
アルミニウムと、０．０５乃至０．２０原子％の炭素ど
、残りニツノｌルとを含有する１ヘリニツケル・アルミ
ナイドろうとに関する。当該ろうは、耐酸化性である点
と、有毒成分を含有しない点とで、従来の組成物を越え
る長所を有する。当該ろうは高融点を有するので、強靭
な結合を作ることができ、高温の用途にし使用すること
ができる。
近年、高温の用途において用いるために、セラミックと
セラミック、又はセラミックと金属とを結合させる方法
の開発に関して多くの研究がなされている。好ましい技
術は、直接ろう何は法であり、当該直接ろう付け方法に
おいては、結合すべき２つの部材が、当該部材の各々の
表面を濡らして同表面に接着することができるろうを用
いて互いにろうイ」けされる。酸化物含有セラミックの
開発の一つの方針は、強度の酸化物形成性向を有する活
性金属を含有するろうの使用に存する。当該ろうの活性
元素とセラミックとの間の相互作用によって、酸化物の
表面層が還元されて当該活性元素の酸化物が形成され、
そして当該活性元素の酸化物が当該ろうとセラミックと
を結合させるように働く。このことを考慮して、研究を
行なうために、Ｎ Ｉ ３ Ａ Ｉ合金系が選択された
。その理由は、活性金属で容易にアルミニウムを置換す
ることができるからでおる。その上、当該合金系は、追
加的な利益も提供する。ニッケル・アルミナイド（ｎｉ
ｃｋｅｌａｌｕｍｉｎｉｄｅ）に基づく規則的金属間化
合物は、それらが保護性のアルミニウム酸化物層（酸化
アルミニウムはすべての酸化物類の中でも最も安定なも
のの１つである）を形成する能力をイアする結果、少な
くとも１１００°Ｃまでは、典型的な耐酸化性を有する
。更に又、これらの合金が有する強度の長距離秩序（ｌ
ｏｎｇ−ｒａｎｇｅ ｏｒｄｅｒ）性向によって、高温
における原子の移動性が低下させられて構造上の大きな
安定性や、良好な耐高温変形性（ｃｒｅｅｐ ）が得ら
れる。
セラミック、又はセラミックと金属とを結合させる方法
の開発に関して多くの研究がなされている。好ましい技
術は、直接ろう何は法であり、当該直接ろう付け方法に
おいては、結合すべき２つの部材が、当該部材の各々の
表面を濡らして同表面に接着することができるろうを用
いて互いにろうイ」けされる。酸化物含有セラミックの
開発の一つの方針は、強度の酸化物形成性向を有する活
性金属を含有するろうの使用に存する。当該ろうの活性
元素とセラミックとの間の相互作用によって、酸化物の
表面層が還元されて当該活性元素の酸化物が形成され、
そして当該活性元素の酸化物が当該ろうとセラミックと
を結合させるように働く。このことを考慮して、研究を
行なうために、Ｎ Ｉ ３ Ａ Ｉ合金系が選択された
。その理由は、活性金属で容易にアルミニウムを置換す
ることができるからでおる。その上、当該合金系は、追
加的な利益も提供する。ニッケル・アルミナイド（ｎｉ
ｃｋｅｌａｌｕｍｉｎｉｄｅ）に基づく規則的金属間化
合物は、それらが保護性のアルミニウム酸化物層（酸化
アルミニウムはすべての酸化物類の中でも最も安定なも
のの１つである）を形成する能力をイアする結果、少な
くとも１１００°Ｃまでは、典型的な耐酸化性を有する
。更に又、これらの合金が有する強度の長距離秩序（ｌ
ｏｎｇ−ｒａｎｇｅ ｏｒｄｅｒ）性向によって、高温
における原子の移動性が低下させられて構造上の大きな
安定性や、良好な耐高温変形性（ｃｒｅｅｐ ）が得ら
れる。
Ｎｉ３Ａｌ合金系の研究は、アルミニウムを、銅のみな
らず、チタンやジルコニウムヤハフニウムなどの活性金
属の種々の量で置換し、そして延性を増加させるために
微量の１７１１１素を添加することから開始された。こ
れらの置換されたニッケル・アルミナイド類を用いてセ
ラミックをろう付けする試みがなされたが、これらの試
みは期待に反し、いずれも不成功であった。しかしなが
ら、当該実験から驚くべき進展が見られた。即ち、活性
金属を含有づるニッケル・アルミブーイド類はセラミッ
クを濡らしたりそれに接着したりしないが、純粋なＮ１
３△１や、脱駿材としての炭素を小量（０，０５乃至０
．２０１ｍ子％）含有するＮ＋３△１は、予期せぬ好結
甲を生じことが発見された。当該合金は、例えば商品名
「コアズ（Ｃｏｏｒｓ）ＡＤ−９９Ｊ （９９％へ１
２０３）や、１−ＡＤ−９９８Ｊ （９９，８％Ａ１２
０３）および「デグズイット（Ｄｅｇｕｓｓｉｔ ）八
Ｌ−２３Ｊ（９９，７％Ａ１２０３＞の名称の下で市販
されているような高純度且つ高密度のアルミナを含有す
る酸素含有セラミックを濡らして同セラミックに接着す
るばかりでなく、二囲化ヂタンや二焼結α−炭化珪素や
；分散金属か又は炭化珪素ウィスカーのいずれかを含有
するアルミツ母材複合１・／１１ｔ’；ｌと強靭な結合
をも形成する。これらのる・うば、）苗造田セラミック
を直接ろう（＝ｊけづるため開発されたものであるか、
今日、宇宙用途用の先進の原子炉用に考慮されている［
１−１１１ Ｊ （Ｔａ −８Ｗ−２ト（ｆ
） や ｒＴ７ＭＪ（Ｍ Ｏ−０，０５丁−ｉ
−０，０８７ｒ −０，０３Ｃ）と称されるも（７
′）のような耐火合金をも容？い５″１濡らし・て同合
金上を流１′］る。
らず、チタンやジルコニウムヤハフニウムなどの活性金
属の種々の量で置換し、そして延性を増加させるために
微量の１７１１１素を添加することから開始された。こ
れらの置換されたニッケル・アルミナイド類を用いてセ
ラミックをろう付けする試みがなされたが、これらの試
みは期待に反し、いずれも不成功であった。しかしなが
ら、当該実験から驚くべき進展が見られた。即ち、活性
金属を含有づるニッケル・アルミブーイド類はセラミッ
クを濡らしたりそれに接着したりしないが、純粋なＮ１
３△１や、脱駿材としての炭素を小量（０，０５乃至０
．２０１ｍ子％）含有するＮ＋３△１は、予期せぬ好結
甲を生じことが発見された。当該合金は、例えば商品名
「コアズ（Ｃｏｏｒｓ）ＡＤ−９９Ｊ （９９％へ１
２０３）や、１−ＡＤ−９９８Ｊ （９９，８％Ａ１２
０３）および「デグズイット（Ｄｅｇｕｓｓｉｔ ）八
Ｌ−２３Ｊ（９９，７％Ａ１２０３＞の名称の下で市販
されているような高純度且つ高密度のアルミナを含有す
る酸素含有セラミックを濡らして同セラミックに接着す
るばかりでなく、二囲化ヂタンや二焼結α−炭化珪素や
；分散金属か又は炭化珪素ウィスカーのいずれかを含有
するアルミツ母材複合１・／１１ｔ’；ｌと強靭な結合
をも形成する。これらのる・うば、）苗造田セラミック
を直接ろう（＝ｊけづるため開発されたものであるか、
今日、宇宙用途用の先進の原子炉用に考慮されている［
１−１１１ Ｊ （Ｔａ −８Ｗ−２ト（ｆ
） や ｒＴ７ＭＪ（Ｍ Ｏ−０，０５丁−ｉ
−０，０８７ｒ −０，０３Ｃ）と称されるも（７
′）のような耐火合金をも容？い５″１濡らし・て同合
金上を流１′］る。
１−記］アズ ＡＤ−９９Ｊ５よびＡＤ −９９８アル
ミブど：デグズイツ１へ八１ ２３アルミナと：第２の
靭性増り０相としてのｐｔ、ｃｒまたはＳｉＣを含有す
るアルミナ母材複合材料と：そして米国２ニューヨーク
州、ナイアガラ・フォールスに所在するカーポランダム
社（ＣａｒｂｏｒｕｎｄｕｍＣｏｍｐａｎｙ ）で商品
名「ヘキソロイ（ｌ−（ｅｘｏｌｌｏｙ ）Ｓ Ａ 、
１の下で製造されている焼結炭素珪素セラミックとにつ
いて、液滴濡れ性（ｓｃｓｓｉｌｅ ｄｒｏｐｗｅｔｔ
ａｂｉ ｌ １ｔｙ）調査が実施された。液滴装置は、
早本的には、直径が３８ミリで長さが３００ミリの溶融
シリカ製の管からなる水平式の誘導加熱炉−Ｑあり、当
該炉内で、５ Ｘ ’１０−５ｍｍ１−１０の真空度と
、１７５０°Ｃの温度か得られる。各試験遂行後、試料
片は当該管から取出されて、陰影゛ダ真法（ｓｈａｄｏ
ｗｇｒａｐｈ ）によって、濡れの度合（接触角）が測
定され、次いで、セラモグラフィック（ｃｅｒａｍｏｇ
ｒａｐｈｉｃ ）検査のために切断されるか、ｘ１は温
体（ｄｒｏｐ）とセラミック下地間の結合の見掛のつｉ
′！断強度を計るために用いられるがされる。つ９［枦
試験は、一般に５．７１容された方法である６１１−ッ
トン・ブツシュ・オフ法（Ｓｕｔｔｏｎ ｐｕｓｈ−ｏ
ｆｆ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ）によって実施された。当
該試験においては、専用試験設備上の突起が、凝固した
液滴をセラミック下地から切り取る。結合強度は、当該
液滴が切り取られる時の荷重を境界面積で除紳すること
ににつで算出された。
ミブど：デグズイツ１へ八１ ２３アルミナと：第２の
靭性増り０相としてのｐｔ、ｃｒまたはＳｉＣを含有す
るアルミナ母材複合材料と：そして米国２ニューヨーク
州、ナイアガラ・フォールスに所在するカーポランダム
社（ＣａｒｂｏｒｕｎｄｕｍＣｏｍｐａｎｙ ）で商品
名「ヘキソロイ（ｌ−（ｅｘｏｌｌｏｙ ）Ｓ Ａ 、
１の下で製造されている焼結炭素珪素セラミックとにつ
いて、液滴濡れ性（ｓｃｓｓｉｌｅ ｄｒｏｐｗｅｔｔ
ａｂｉ ｌ １ｔｙ）調査が実施された。液滴装置は、
早本的には、直径が３８ミリで長さが３００ミリの溶融
シリカ製の管からなる水平式の誘導加熱炉−Ｑあり、当
該炉内で、５ Ｘ ’１０−５ｍｍ１−１０の真空度と
、１７５０°Ｃの温度か得られる。各試験遂行後、試料
片は当該管から取出されて、陰影゛ダ真法（ｓｈａｄｏ
ｗｇｒａｐｈ ）によって、濡れの度合（接触角）が測
定され、次いで、セラモグラフィック（ｃｅｒａｍｏｇ
ｒａｐｈｉｃ ）検査のために切断されるか、ｘ１は温
体（ｄｒｏｐ）とセラミック下地間の結合の見掛のつｉ
′！断強度を計るために用いられるがされる。つ９［枦
試験は、一般に５．７１容された方法である６１１−ッ
トン・ブツシュ・オフ法（Ｓｕｔｔｏｎ ｐｕｓｈ−ｏ
ｆｆ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ）によって実施された。当
該試験においては、専用試験設備上の突起が、凝固した
液滴をセラミック下地から切り取る。結合強度は、当該
液滴が切り取られる時の荷重を境界面積で除紳すること
ににつで算出された。
曲げ強度測定も、これらの実験的ろうでもってろう付け
され／ｊセラミックとセラミックのろう（＝−１−ＤＪ
部に対しで実施された。代表例とし゛（−１中間部を横
切ってろう何は結合を有する３個または４個の棒状試験
片が、４点曲げ設備（、二おいて試験された。
され／ｊセラミックとセラミックのろう（＝−１−ＤＪ
部に対しで実施された。代表例とし゛（−１中間部を横
切ってろう何は結合を有する３個または４個の棒状試験
片が、４点曲げ設備（、二おいて試験された。
試験されたこれらのろうは、アーク溶融法および水冷式
鋼装鋳ヤを用いた滴下鋳造法（ｄｒｏｐ−ｃａｓｔｉｎ
ｇ）か、又は高速回転しているステンレス鋼製の輪を用
いた溶融一回転法（ｍｅｌｔ−ｓｐｉｎ−０団ｑ）かの
いずれかの方法によって作られた。
鋼装鋳ヤを用いた滴下鋳造法（ｄｒｏｐ−ｃａｓｔｉｎ
ｇ）か、又は高速回転しているステンレス鋼製の輪を用
いた溶融一回転法（ｍｅｌｔ−ｓｐｉｎ−０団ｑ）かの
いずれかの方法によって作られた。
上記滴下鋳造法で作られた材料は、ろう（＝ｔ Ｉ、ｊ
に用いるために、小片に切断されるか、又は簡に圧延さ
れるかする。、当該ろう付けは、２×１０−４ｍｍ１１
ｇかそれよりも低い真空中で実施されるが、このことで
、高純度の不活性ガス雰囲気中でのろう付けを排除する
わけてはない。ろう付けに先立って、セラミック下地は
、エタノール交番よアゼトンで脱脂されて清浄化され、
次いで、８００乃至１０００°Ｃの温度で１５分間にわ
たってＪＪＩＪ穴：ムｄれる。
に用いるために、小片に切断されるか、又は簡に圧延さ
れるかする。、当該ろう付けは、２×１０−４ｍｍ１１
ｇかそれよりも低い真空中で実施されるが、このことで
、高純度の不活性ガス雰囲気中でのろう付けを排除する
わけてはない。ろう付けに先立って、セラミック下地は
、エタノール交番よアゼトンで脱脂されて清浄化され、
次いで、８００乃至１０００°Ｃの温度で１５分間にわ
たってＪＪＩＪ穴：ムｄれる。
天動ｆ９’ｉ ’ｌ 。
各トドＵ）巾版ｊ！ルミｊＩＪ地【こスｒＪ Ｌ ℃１
：２５原了ゾロのア°ルミニウムと残り二・ソケルか５
＞ ｌ、；る組成、即らＮｉ−２５Ａｌ は１％で８
６．ＩＮｉ −ｔ３．９△１）を・有するろうを用いて
、一連の液滴濡れは試験が実施されＩ、。このろうは、
滴下鋳造された１２５グラムのビレット（金属塊）から
切り出されｌこ１ミリ立方の形状をしていた。ろう付【
づは、加熱始めの時点で５ Ｘ ’Ｉ Ｏ’ｍｍＨｇ未
満の真空度で実施された。加熱は、モリブデン製の感受
体に誘導加熱を加えることによっで実施された。ろう付
け温度は、１４５０乃至１５８５°Ｃの温度範囲にわた
った。これらの試験の結果を第１表に示す。第１表は、
全てのケースにおいてセラミックを濡らすことができた
ことを示しく濡れ角度≦９０’）、そして接着力が良好
な値（２４−３５ＭＰａ、即ち、３．５乃至５ｋｓｉ
）から顕著に良好な値１８５−３００ ＭＰａ （２７
−４４ｋｓｉ）にわたっていることを示している。
：２５原了ゾロのア°ルミニウムと残り二・ソケルか５
＞ ｌ、；る組成、即らＮｉ−２５Ａｌ は１％で８
６．ＩＮｉ −ｔ３．９△１）を・有するろうを用いて
、一連の液滴濡れは試験が実施されＩ、。このろうは、
滴下鋳造された１２５グラムのビレット（金属塊）から
切り出されｌこ１ミリ立方の形状をしていた。ろう付【
づは、加熱始めの時点で５ Ｘ ’Ｉ Ｏ’ｍｍＨｇ未
満の真空度で実施された。加熱は、モリブデン製の感受
体に誘導加熱を加えることによっで実施された。ろう付
け温度は、１４５０乃至１５８５°Ｃの温度範囲にわた
った。これらの試験の結果を第１表に示す。第１表は、
全てのケースにおいてセラミックを濡らすことができた
ことを示しく濡れ角度≦９０’）、そして接着力が良好
な値（２４−３５ＭＰａ、即ち、３．５乃至５ｋｓｉ
）から顕著に良好な値１８５−３００ ＭＰａ （２７
−４４ｋｓｉ）にわたっていることを示している。
第１表
（”Ｃ） （ＭＰａ） ＜ｋｓ ｉ ）２５
３ ＡＤ−９９１５８５７０４４６，４２５６ＡＤ
−９９４５８０９０２４３，５２６７ＡＤ−９９１５０
０９０４２６，１２７８ＡＤ−９９１４５０９０５５８
，０２７８ＡＤ−９９１４５０９０３６５，２２７９Ａ
Ｌ−２３１５５０７５７１＋０．３２８１ Ａｔ−
２３１５３０７５９２１３，３２８６ＡＬ−２３１５５
０７０１８５２６，８２８６ＡＬ −２３１５５０７０
３００４３，５３２９Ａｌ１−９９８ １５５０
８０ ３５ ５．＋３３３ ＡＬ−２３１５
５０８５／９０ ２９ ４．２４０５ ＡＤ−
９９８１５５０８５９０＋３．０され、そして加熱後の
真空度は〜２ Ｘ １０’ｍｍ１ｇに達した。
３ ＡＤ−９９１５８５７０４４６，４２５６ＡＤ
−９９４５８０９０２４３，５２６７ＡＤ−９９１５０
０９０４２６，１２７８ＡＤ−９９１４５０９０５５８
，０２７８ＡＤ−９９１４５０９０３６５，２２７９Ａ
Ｌ−２３１５５０７５７１＋０．３２８１ Ａｔ−
２３１５３０７５９２１３，３２８６ＡＬ−２３１５５
０７０１８５２６，８２８６ＡＬ −２３１５５０７０
３００４３，５３２９Ａｌ１−９９８ １５５０
８０ ３５ ５．＋３３３ ＡＬ−２３１５
５０８５／９０ ２９ ４．２４０５ ＡＤ−
９９８１５５０８５９０＋３．０され、そして加熱後の
真空度は〜２ Ｘ １０’ｍｍ１ｇに達した。
実施例２゜
曲げ強度の測定は、１５５０℃の温度で真空中でＮｉ−
２５Ａ＋ろうを用いてろう付けされた炭化珪素同士のろ
う付け結合体について実施された。当該試験片は、２個
の焼結α−炭化珪素試片を当接させて、当該当接部に予
めろうの小立方体を置くことによって作られた。ろう付
け１多、当該試片の表面が研削されて余分のろうが除去
され、次いで４個の曲げ試験片が切り取られた。
２５Ａ＋ろうを用いてろう付けされた炭化珪素同士のろ
う付け結合体について実施された。当該試験片は、２個
の焼結α−炭化珪素試片を当接させて、当該当接部に予
めろうの小立方体を置くことによって作られた。ろう付
け１多、当該試片の表面が研削されて余分のろうが除去
され、次いで４個の曲げ試験片が切り取られた。
これらの試験片は、４点曲げ設備において、側方曲げ形
状に関して試験された。これらの４個の試験片の平均曲
げ強度は、１６０ＭＰａ（２３ｋｓｉ ）であり、この
ときの標準偏差値は２４ＭＰａでおった。この曲げ強度
は、炭化珪素のそれよりも低いが、それでも炭化珪素を
結合するために現在用いられているろう材のそれの約４
倍もおる。
状に関して試験された。これらの４個の試験片の平均曲
げ強度は、１６０ＭＰａ（２３ｋｓｉ ）であり、この
ときの標準偏差値は２４ＭＰａでおった。この曲げ強度
は、炭化珪素のそれよりも低いが、それでも炭化珪素を
結合するために現在用いられているろう材のそれの約４
倍もおる。
実施例３゜
液滴濡れ性調査およびそれに続く結合部の剪断強度の測
定は、炭素を各々、ｏ、 ０５原子％、０．１原子％ｄ
５ Ｊ：び０．２原子％ザつ添加した上記Ｎｉ−２５Ａ
Ｉ（原子％）からなる３つの一連のろうについて実施さ
れた。これらの合金は、当該Ｎｉ−２５△１の一部１グ
ラムを再溶融させることにより作られた。これらの試験
データ（第２表）は、炭素の含有量が０．１原子％のと
きには純粋のＮｉ３△Ｉ （第１表）を上回る接着力が
得られる一方、炭素が当該含有量の上下の値の含有量を
有するときには強度か低下することを示す。濡れ角は、
炭素の添加によっては、著しく変化させられることはな
いように児える。。
定は、炭素を各々、ｏ、 ０５原子％、０．１原子％ｄ
５ Ｊ：び０．２原子％ザつ添加した上記Ｎｉ−２５Ａ
Ｉ（原子％）からなる３つの一連のろうについて実施さ
れた。これらの合金は、当該Ｎｉ−２５△１の一部１グ
ラムを再溶融させることにより作られた。これらの試験
データ（第２表）は、炭素の含有量が０．１原子％のと
きには純粋のＮｉ３△Ｉ （第１表）を上回る接着力が
得られる一方、炭素が当該含有量の上下の値の含有量を
有するときには強度か低下することを示す。濡れ角は、
炭素の添加によっては、著しく変化させられることはな
いように児える。。
セラミックまたは金属をろう付けする際に現在も続いて
いる問題の一つは、ろうの上に一般に酸化物であるとこ
ろの表面膜が形成されるのを防ぐ問題である。何故なら
ば、当該表面膜は、ろうが下地を濡らずことを妨げそし
て下地に接着することを妨げるからである。このような
表面積の形成を防止したり、又は最小限に押えるために
、ろう付けは一般に不活性ガス雰囲気内または真空中で
実施される。これらの代案としては、開化作用の度合を
低下させる乾燥水素雰囲気によって作られるか、又は形
成される酸化物を溶￥Ｅ覆るフラックスを用いることに
よって作られる還元性の条件下でろうイ」けを実施する
ことが挙げられる。セラミックをろうイ」けする際、酸
化物系セラミックの場合には安定な酸化物を、そして炭
化珪素のにうな炭化物系セラミックの場合には安定な炭
化物を、ろうとセラミックとの間の境界面に形成する能
力に基づいて、一般にろう組成物は選択される。更に又
、酸素または酸化物を溶解する能力を溶融したろうが有
することは何らかの価値があることも知見された。現在
のところ、酸素を溶解する当該能力が有益なのか有益で
ないのかは不明でおる。何故ならば、（１）当該能力に
よって、ろうから濡れを妨害する膜が除去されることに
より、ろうと下地とが密着することができるか、又は（
２）当該能力は、固−液界面エネルギーの低下を促進さ
せるかするからである。事実、これらの２つの要因は相
いれない。何故ならば、強力な酸化物形成者である合金
添加物の存在によって、液状溶融物中にａ３ける酸素溶
解度は急速に低下するからである。ろう（Ａにおける酸
化物膜の形成および還元は、熱力学的観点から考察され
てきており、そして、炭素の添加と真空ろう付げによれ
ば、極めて乾燥した水素雰囲気によって達成されるより
もはるかに高い効率で強力に酸化物を還元して酸素を除
去することができるものと信じられる。理由はどうでお
れ、結果はより良好な再現性を有しているので炭素の添
加は極めて有益であった。
いる問題の一つは、ろうの上に一般に酸化物であるとこ
ろの表面膜が形成されるのを防ぐ問題である。何故なら
ば、当該表面膜は、ろうが下地を濡らずことを妨げそし
て下地に接着することを妨げるからである。このような
表面積の形成を防止したり、又は最小限に押えるために
、ろう付けは一般に不活性ガス雰囲気内または真空中で
実施される。これらの代案としては、開化作用の度合を
低下させる乾燥水素雰囲気によって作られるか、又は形
成される酸化物を溶￥Ｅ覆るフラックスを用いることに
よって作られる還元性の条件下でろうイ」けを実施する
ことが挙げられる。セラミックをろうイ」けする際、酸
化物系セラミックの場合には安定な酸化物を、そして炭
化珪素のにうな炭化物系セラミックの場合には安定な炭
化物を、ろうとセラミックとの間の境界面に形成する能
力に基づいて、一般にろう組成物は選択される。更に又
、酸素または酸化物を溶解する能力を溶融したろうが有
することは何らかの価値があることも知見された。現在
のところ、酸素を溶解する当該能力が有益なのか有益で
ないのかは不明でおる。何故ならば、（１）当該能力に
よって、ろうから濡れを妨害する膜が除去されることに
より、ろうと下地とが密着することができるか、又は（
２）当該能力は、固−液界面エネルギーの低下を促進さ
せるかするからである。事実、これらの２つの要因は相
いれない。何故ならば、強力な酸化物形成者である合金
添加物の存在によって、液状溶融物中にａ３ける酸素溶
解度は急速に低下するからである。ろう（Ａにおける酸
化物膜の形成および還元は、熱力学的観点から考察され
てきており、そして、炭素の添加と真空ろう付げによれ
ば、極めて乾燥した水素雰囲気によって達成されるより
もはるかに高い効率で強力に酸化物を還元して酸素を除
去することができるものと信じられる。理由はどうでお
れ、結果はより良好な再現性を有しているので炭素の添
加は極めて有益であった。
１〜リニツケル・アルミナイド類は、セラミックと金属
を直接的にろうイ・」けすることができ、高温酸化作用
にも耐えることができ、そして有毒元素を含有せずに済
むことができる。ろう材として、トリニッケル・アルミ
ナイドを用いれば、高温に耐えることができ、極めて強
靭であり且つ、微小合金技術（ｍｉｃｒｏａｌｌｏｙｉ
ｎｇ ｔｅｃｈ−ｎ ｉ ｑｕｅｓ ）を用いることに
より延性を有する能力も有すると言う多くの長所を有す
るろう材を提供することができる。当該トリニッケル・
アルミナイドに炭素を添加することにより、強度を更に
増大させ、そして再現性を更に向上させることかできる
。
を直接的にろうイ・」けすることができ、高温酸化作用
にも耐えることができ、そして有毒元素を含有せずに済
むことができる。ろう材として、トリニッケル・アルミ
ナイドを用いれば、高温に耐えることができ、極めて強
靭であり且つ、微小合金技術（ｍｉｃｒｏａｌｌｏｙｉ
ｎｇ ｔｅｃｈ−ｎ ｉ ｑｕｅｓ ）を用いることに
より延性を有する能力も有すると言う多くの長所を有す
るろう材を提供することができる。当該トリニッケル・
アルミナイドに炭素を添加することにより、強度を更に
増大させ、そして再現性を更に向上させることかできる
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、２３乃至２５原子％のアルミニウムと残りニッケル
とからなる、セラミックと金属とを自己同士および互い
にろう付けするためのろう付け用ろう。 ２、２３乃至２５原子％のアルミニウムと、０．０５乃
至０．２０原子％の炭素と、残りニッケルとからなる特
許請求の範囲第１項記載のろう付け用ろう。 ３、セラミック部材と金属部材とを自己同士および互い
にろう付け結合する方法であつて、結合すべき両部材の
表面を当該表面間にろうを介在させて当接状態に組立て
、かくして得られた組立体を非酸化性条件の下で１４５
０乃至１５５０℃の範囲のろう付け温度に加熱し、かく
して得られたろう付け結合を冷却することからなり、該
ろうは２３乃至２５原子％のアルミニウムと、残りニッ
ケルとからなるトリニッケル・アルミナイトであること
を特徴とするろう付け結合方法。 ４、前記ろうは、２３乃至２５原子％のアルミニウムと
、０．０５乃至０．２０原子％の炭素と、残りニッケル
とからなる特許請求の範囲第３項記載のろう付け結合方
法。 ５、セラミックと金属との少なくとも２つの構造用部材
を自己同士および互いに結合せしめてなる複合体であっ
て、２３乃至２５原子％のアルミニウムと残りニッケル
とからなるトリニッケル・アルミナイトろうを両部材の
間に介在させてなる複合体。 ６、前記ろうは、２３乃至２５原子％のアルミニウムと
、０．０５乃至０．２０原子％の炭素と、残りニッケル
とからなる特許請求の範囲第５項記載の複合体。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/751,414 US4596354A (en) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | Oxidation resistant filler metals for direct brazing of structural ceramics |
| US751414 | 2000-12-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6245499A true JPS6245499A (ja) | 1987-02-27 |
Family
ID=25021878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61157153A Pending JPS6245499A (ja) | 1985-07-03 | 1986-07-03 | ろう付け用ろうおよびそれを用いる結合方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US4596354A (ja) |
| JP (1) | JPS6245499A (ja) |
| CA (1) | CA1274706A (ja) |
| DE (1) | DE3622192A1 (ja) |
| FR (1) | FR2584391A1 (ja) |
| GB (1) | GB2177721B (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63274678A (ja) * | 1987-04-30 | 1988-11-11 | Nec Corp | 高熱伝導性セラミックス基板 |
| JP4908426B2 (ja) * | 2005-11-29 | 2012-04-04 | 株式会社東芝 | 熱電変換モジュールとそれを用いた熱交換器および熱電発電装置 |
| JP2012076937A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Ngk Insulators Ltd | セラミックス−金属接合体の製造方法、及びセラミックス−金属接合体 |
| JP2012201582A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Ngk Insulators Ltd | 熱伝導部材 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6071579A (ja) * | 1983-09-28 | 1985-04-23 | 株式会社日立製作所 | アルミナと金属との接合方法 |
| US5015290A (en) * | 1988-01-22 | 1991-05-14 | The Dow Chemical Company | Ductile Ni3 Al alloys as bonding agents for ceramic materials in cutting tools |
| US4919718A (en) * | 1988-01-22 | 1990-04-24 | The Dow Chemical Company | Ductile Ni3 Al alloys as bonding agents for ceramic materials |
| JP3866320B2 (ja) * | 1995-02-09 | 2007-01-10 | 日本碍子株式会社 | 接合体、および接合体の製造方法 |
| JP3813654B2 (ja) * | 1995-02-09 | 2006-08-23 | 日本碍子株式会社 | セラミックスの接合構造およびその製造方法 |
| DE69619898T2 (de) * | 1995-07-14 | 2002-11-07 | Ngk Insulators Ltd | Verfahren zum Verbinden von Keramik |
| US5836505A (en) * | 1996-05-07 | 1998-11-17 | Commissariat A L'energie Atomique | Joining by brazing of ceramic materials containing silicon carbide |
| FR2787737B1 (fr) | 1998-12-23 | 2001-01-19 | Commissariat Energie Atomique | Composition de brasure, procede d'assemblage de pieces en materiaux a base d'alumine par brasage refractaire avec ladite composition de brasure, assemblage et joint refractaire ainsi obtenus |
| FR2806405B1 (fr) * | 2000-03-14 | 2002-10-11 | Commissariat Energie Atomique | Procede d'assemblage de pieces en materiaux a base de sic par brasage refractaire non reactif, composition de brasure, et joint et assemblage refractaires obtenus par ce procede |
| US20070251938A1 (en) * | 2006-04-26 | 2007-11-01 | Watlow Electric Manufacturing Company | Ceramic heater and method of securing a thermocouple thereto |
| KR102638664B1 (ko) * | 2018-06-13 | 2024-02-21 | 와틀로 일렉트릭 매뉴팩츄어링 컴파니 | 세라믹 및 금속을 접합하기 위한 브레이징 방법, 이를 사용하는 반도체 가공 및 산업 장비 |
| US11541470B2 (en) * | 2021-04-02 | 2023-01-03 | General Electric Company | Methods of furnace-less brazing |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2515184A (en) | 1941-01-13 | 1950-07-18 | Int Nickel Co | Age hardenable nickel alloys |
| US2410356A (en) | 1943-05-29 | 1946-10-29 | Du Pont | Purification of tetraethyl lead |
| US2755184A (en) * | 1952-05-06 | 1956-07-17 | Thompson Prod Inc | Method of making ni3al |
| US2910356A (en) | 1956-07-19 | 1959-10-27 | Edward M Grala | Cast nickel alloy of high aluminum content |
| GB836064A (en) * | 1956-07-23 | 1960-06-01 | Siemens Planiawerke Ag | Improvements in or relating to processes for improving the mechanical properties andscaling resistance of sintered bodies |
| US2937324A (en) * | 1959-02-05 | 1960-05-17 | Westinghouse Electric Corp | Silicon carbide rectifier |
| DE1812144C3 (de) * | 1967-12-06 | 1974-04-18 | Cabot Corp., Boston, Mass. (V.St.A.) | Verfahren zur Herstellung eines hochfesten Nickel-Aluminium-WerkstofTs |
| US3469062A (en) * | 1968-01-03 | 1969-09-23 | United Aircraft Corp | Method of joining metals |
| US3620718A (en) | 1970-08-28 | 1971-11-16 | Nasa | Nickel base alloy |
| US3872419A (en) * | 1972-06-15 | 1975-03-18 | Alexander J Groves | Electrical elements operable as thermisters, varisters, smoke and moisture detectors, and methods for making the same |
| US4046560A (en) | 1975-12-30 | 1977-09-06 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Nickel base alloy |
| SE423727B (sv) * | 1976-04-08 | 1982-05-24 | Stal Laval Turbin Ab | Skyddsbeleggning for stalytor |
| GB2037322B (en) * | 1978-10-24 | 1983-09-01 | Izumi O | Super heat reistant alloys having high ductility at room temperature and high strength at high temperatures |
| US4243412A (en) * | 1979-06-07 | 1981-01-06 | Sybron Corporation | Dental alloy |
| DE2933835A1 (de) * | 1979-08-21 | 1981-03-26 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Verfahren zum befestigen von in scheiben- oder plattenform vorliegenden targetmaterialien auf kuehlteller fuer aufstaeubanlagen |
| DE3267769D1 (en) * | 1981-06-09 | 1986-01-16 | Toshiba Kk | Method of joining ni-base heat-resisting alloys |
| GB2125517B (en) * | 1982-08-20 | 1987-03-11 | Ae Plc | Pistons and methods for their manufacture |
| DE3329787A1 (de) * | 1982-08-20 | 1984-02-23 | AE PLC, Rugby, Warwickshire | Kolben und verfahren zu ihrer herstellung |
-
1985
- 1985-07-03 US US06/751,414 patent/US4596354A/en not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-03-11 US US06/838,489 patent/USH301H/en not_active Abandoned
- 1986-03-11 US US06/838,492 patent/USH298H/en not_active Abandoned
- 1986-06-24 GB GB8615402A patent/GB2177721B/en not_active Expired
- 1986-06-27 CA CA000512696A patent/CA1274706A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-07-02 DE DE19863622192 patent/DE3622192A1/de not_active Withdrawn
- 1986-07-02 FR FR8609614A patent/FR2584391A1/fr not_active Withdrawn
- 1986-07-03 JP JP61157153A patent/JPS6245499A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63274678A (ja) * | 1987-04-30 | 1988-11-11 | Nec Corp | 高熱伝導性セラミックス基板 |
| JP4908426B2 (ja) * | 2005-11-29 | 2012-04-04 | 株式会社東芝 | 熱電変換モジュールとそれを用いた熱交換器および熱電発電装置 |
| JP2012076937A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Ngk Insulators Ltd | セラミックス−金属接合体の製造方法、及びセラミックス−金属接合体 |
| JP2012201582A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Ngk Insulators Ltd | 熱伝導部材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2584391A1 (fr) | 1987-01-09 |
| GB2177721A (en) | 1987-01-28 |
| USH301H (en) | 1987-07-07 |
| CA1274706A (en) | 1990-10-02 |
| DE3622192A1 (de) | 1987-01-15 |
| USH298H (en) | 1987-07-07 |
| US4596354A (en) | 1986-06-24 |
| GB2177721B (en) | 1989-07-19 |
| GB8615402D0 (en) | 1986-07-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6245499A (ja) | ろう付け用ろうおよびそれを用いる結合方法 | |
| US4710235A (en) | Process for preparation of liquid phase bonded amorphous materials | |
| EP2055424B1 (en) | Braze formulations and process for making and using | |
| JP5068927B2 (ja) | ニッケル系ろう合金組成、その関連方法及び物品 | |
| US20090139607A1 (en) | Braze compositions and methods of use | |
| JPH04500983A (ja) | 超合金体の穴を充填し且つ損傷を補修するための高温金属合金混合物 | |
| EP0827437B1 (en) | Nickel-chronium-based brazing alloys | |
| JPS62220299A (ja) | ろう付け用ろうおよびそれを用いる結合方法 | |
| EP0301492A1 (en) | Method for bonding cubic boron nitride sintered compact | |
| JP2002516183A (ja) | コバルト−クロム−パラジウムをベースとするろう付用合金 | |
| US3070875A (en) | Novel brazing alloy and structures produced therewith | |
| JP3205466B2 (ja) | Ｓｎ基低融点ろう材 | |
| US5385791A (en) | Gold-nickel-vanadium-molybdenum brazing materials | |
| JP2004066324A (ja) | アルミニウム系金属と異材金属のろう付け方法 | |
| JPS60191679A (ja) | 耐熱超合金の拡散接合方法 | |
| JP3210766B2 (ja) | Ｓｎ基低融点ろう材 | |
| JPH0147277B2 (ja) | ||
| EP0340296A1 (en) | Method of repairing damages in superalloys | |
| JPH07498B2 (ja) | 切削工具用ダイヤモンドの接合法 | |
| JPH0822472B2 (ja) | 耐酸化性に優れたＮｉ基耐熱ろう | |
| KR100320545B1 (ko) | Sn계저융점땜납재 | |
| JP3232896B2 (ja) | 部材間のロー付け接合方法 | |
| JPH11285860A (ja) | 酸化雰囲気中液相拡散接合方法 | |
| JPS6261398B2 (ja) | ||
| JPS5893586A (ja) | 耐熱合金の接合法 |