JPS6243851B2 - - Google Patents
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- JPS6243851B2 JPS6243851B2 JP55057065A JP5706580A JPS6243851B2 JP S6243851 B2 JPS6243851 B2 JP S6243851B2 JP 55057065 A JP55057065 A JP 55057065A JP 5706580 A JP5706580 A JP 5706580A JP S6243851 B2 JPS6243851 B2 JP S6243851B2
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Description
本発明は耐熱収縮性の良好なポリエステル容器
の製造法に関する。更に詳しくは、本発明は耐熱
収縮性と、透明性、機械的特性等に優れたポリエ
ステル容器を効率良く製造する方法に関するもの
である。 ポリエステル、特にポリエチレンテレフタレー
トは優れた物理的、化学的性質を有する重合体で
あり、従来より繊維、フイルム或いは樹脂に広く
使用されている。また、最近ポリエステルよりな
る容器は、機械的強度、気体遮断性、透明性、耐
薬品性等に優れた特性を有することから飲料用、
食品用或いは化粧品用等に注目されている。 ポリエステル容器を製造する方法としては、従
来から熱可塑性樹脂容器の成形法として使用され
ている押出吹込成形方法或いは、例えば特開昭47
−4591号公報、特開昭47−4592号公報等に示され
ている如き射出吹込成形方法が知られている。し
かしながら、かかる方法で作られたポリエステル
容器は耐衡撃強度等の機械的強度が劣る欠点を有
している。 一方、機械的強度の向上したポリエステル容器
の製造法として、例えばば特公昭43−12032号公
報、特公昭47−3907号公報、特公昭47−3007号公
報等に記載されている装置或いは方法をポリエス
テルに適用した方法、更には特公昭49−3073号公
報に記載されているポリエステル容器の製造方法
の如き、２軸的に配向されたポリエステル容器を
製造する方法（いわゆる配向ブロー成形法）が知
られている。しかしながら、これらの方法により
製造されるポリエチレンテレフタレート容器は機
械的強度が優れている反面、耐熱収縮性が劣る欠
点を有している。この欠点を改良するために、近
年多数の提案がなされており、例えば特開昭51−
82366号公報、特公昭52−126376号公報、特開昭
53−246号公報、特開昭53−2171号公報等に記載
されているように成形後容器に熱処理を施す方
法；特開昭53−74570号公報、特開昭54−66968号
公報、特開昭54−77672号公報、特開昭54−86559
号公報、特開昭54−133563号公報、特開昭54−
137060号公報等に記載されているように吹込金型
を高温にして容器を製造する方法等が知られてい
る。 これらの方法はポリエチレンテレフタレート容
器の耐熱収縮性を改善するが、充分な耐熱性を得
るのに長時間を要し、その結果、容器が白濁する
等の外観的な欠点が生じるなどの欠陥を有してお
り、また熱処理時間等を短かくした場合には、耐
熱性の向上が十分でない等の欠点を有している。 本発明者は、かかる欠点のない耐熱収縮性の良
好なポリエステル容器の製造方法について検討を
重ねた結果、特定の固有粘度を有するポリエステ
ルを２種以上特定な割合で配合し、かつ特定な条
件で容器を製造すると、効率良く目的とする容器
を製造し得ることを見出し、本発明に到達した。 即ち、本発明はポリエステルよりなる実質的に
非晶の有底予備成形体を、吹込金型内において延
伸可能な温度範囲内の温度で軸方向に延伸し、且
つ横方向に吹込膨張させて容器胴部の少なくとも
一部が２軸的に配向したポリエステル容器を製造
する方法において、前記ポリエステルが0.6以上
の極限粘度を有するポリエチレンテレフタレート
Ａと該ポリエチレンテレフタレートＡとの総和当
り２〜50重量％の、該ポリエチレンテレフタレー
トＡの極限粘度との差が0.03以上あり、かつ0.6
以上の極限粘度を有するポリエチレンテレフタレ
ートＢとを溶融混合せしめた組成物であり、更に
容器胴部が接触する前記吹込金型の部分の温度
（Ｔ：℃）を下記式 （Tg−30）≦Ｔ≦（Tsp−50） 〔ここでTg及びTspは夫々ポリエチレンテレ
フタレートＡのガラス転移温度（℃）及び軟化温
度（℃）である。〕 を満足する温度に保持することを特徴とするポリ
エステル容器の製造方法である。 本発明におけるポリエステルは、異なる極限粘
度を有するポリエチレンテレフタレートの組成物
である。これらのポリエチレンテレフタレート
は、それぞれポリエチレンテレフタレートのホモ
ポリマーを主たる対象とするが、テレフタル酸成
分の一部を例えばイソフタル酸、ナフタリンジカ
ルボン酸、ジフエニルジカルボン酸、ジフエノキ
シエタンジカルボン酸、ジフエニルエーテルジカ
ルボン酸、ジフエニルスルホンジカルボン酸等の
如き芳香族ジカルボン酸；ヘキサヒドロテレフタ
ル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸等の如き脂環族
ジカルボン酸；アジピン酸、セバチン酸、アゼラ
イン酸等の如き脂肪族ジカルボン酸；ｐ―β―ヒ
ドロキシエトキシ安息香酸、ε―オキシカプロン
酸等の如きオキシ酸等の他の二官能性カルボン酸
の１種以上で、及び／又はエチレングリコール成
分の一部を例えばトリメチレングリコール、テト
ラメチレングリコール、ヘキサメチレングリコー
ル、デカメチレングリコール、ネオペンチレング
リコール、ジエチレングリコール、１，１―シク
ロヘキサンジメチロール、１，４―シクロヘキサ
ンジメチロール、２，２―ビス（4′―β―ヒドロ
キシエトキシフエニル）プロパン、ビス（4′―β
―ヒドロキシエトキシフエニル）スルホン酸等の
他のグリコール及びこれらの機能的誘導体の多官
能化合物の１種以上で、15モル％以内、好ましく
は５モル％以内の範囲内に、置換して共重合せし
めたコポリマーであつても良い。 本発明では異なる極限粘度のポリエチレンテレ
フタレートを用いるが、主成分を構成するポリエ
チレンテレフタレートＡの極限粘度は0.6以上、
好ましくは0.6〜1.0、特に好ましくは0.65〜0.80
である。 一方、副成分を構成するポリエチレンテレフタ
レートＢは、前記ポリエチレンテレフタレートＡ
の極限粘度との差が0.03以上あり、かつ、0.6以
上の極限粘度を有するポリマーである。従つて、
ポリエチレンテレフタレートＢは上述の極限粘度
を満足するものであればポリエチレンテレフタレ
ートＡより高い極限粘度を有するものであつても
よく、またポリエチレンテレフタレートＡより低
い極限粘度を有するものであつてもよい。ポリエ
チレンテレフタレートＢの混合割合は、ポリエチ
レンテレフタレートＡとの総量を基準にして２〜
50重量％、好ましくは５〜50重量％である。ま
た、ポリエチレンテレフタレートＡとポリエチレ
ンテレフタレートＢとの極限粘度の差は0.03以
上、好ましくは0.05以上である。この極限粘度の
差が0.03より小さい場合、本発明の目的とする短
時間での耐熱収縮性向上の効果が得られにくい。 本発明の方法は、前記配合割合のポリエチレン
テレフタレート組成物よりなる実質的に非晶の有
底予備成形体（以下プリフオームと記す）を延伸
可能な温度範囲において、特定の温度に吹込金型
を保ちながら、容器胴部の少なくとも一部が２軸
的に配向する様、軸方向に延伸し、かつ横方向に
吹込膨張せしめて、耐熱収縮性等に改良された性
能を示す容器を製造するものである。ここで、
“実質的に非晶なプリフオーム”とは、外観的に
透明性の良好なプリフオームのことであり、例え
ばその一部の光線透過率が50％以上のものであ
る。 このプリフオームは例えば慣用の射出成形で得
ることができる。その際、金型は十分に冷却され
たものであることが好ましい。また、このプリフ
オームは押出成形によつても得ることができる。
また、前記“延伸可能な温度範囲”はプリフオー
ムの外表面温度が該プリフオームを構成するポリ
エチレンテレフタレートＡのガラス転移温度
（Tg）から（Tg＋100）℃の範囲、好ましくは
（Tg＋20）℃乃至（Tg＋50）℃の範囲である。
更に吹込成形を行う際の吹込金型温度はその一
部、すなわち容器の胴部に対応する部分が（Tg
−30）℃〜（Tsp−50）℃（但し、Tspはポリエ
チレンテレフタレートＡの軟化点）、好ましくは
（Tg−10）℃〜（Tg＋20）℃の範囲であり、ま
た、吹込成形体の延伸倍率が低い部分（例えばボ
トルの肩部、底部）に対応する型の温度はTg以
下の温度が好ましい。 延伸（軸方向及び横方向）の程度は、２軸配向
後の容器の胴の部分（即ち円柱状の部分）の厚さ
方向の屈折率が1.48〜1.53あるいは延伸の面積倍
率が４倍ないし16倍になるようにするのが好まし
い。その際、横方向の延伸倍率を1.2倍ないし４
倍、横方向の倍率を２倍ないし10倍にするのが好
ましい。 本発明方法による容器は、80℃の熱水を充填し
た時の内容積の減少割合が７％以下という僅少の
ものである。その上、前記容器は耐落下衝撃性や
耐熱収縮性に優れる。しかも透明性、光沢等も優
れたものとすることができる。そして食品や化粧
品の容器として用いた場合、味の変化や臭気の付
着が少なく、水分、酸素、その他の透過量も少な
いという特徴がある。 以下、実施例により本発明を詳述する。なお主
な特性値の測定条件は次の通りである。 ガラス転位温度（Tg）： 290℃で溶融したのち０℃まで急冷したサンプ
ルを示差熱量計（パーキンエルマー社製DSC−
１型を使用）により10℃／mmの昇温速度で測定。 極限粘度〔〕： ｏ―クロロフエノールを溶媒として35℃で測
定。 配向度（△ｎ）： アツベ屈折率計に偏光板を装置し、容器から切
り取つたサンプルの厚さ方向及び平面方向の屈折
率を温度25℃でナトリウムのＤ線を用いて測定し
た両者の値の差を計算により求めた。 軟化点（Tsp）： ポリマーチツプ（形状約４mm×４mm×２mm）を
140℃で１時間処理したものを軟化点試験機内に
入れ、断面積１mm2の先端をもつ針に１Kgの荷重を
加え、50℃／hrの昇温速度で昇温させて針入深さ
が１mmに達した温度を測定し、その値を軟化点と
した。 実施例１及び比較例１ IV＝0.71、Tg＝77℃、Tsp＝259℃であるポリ
エチレンテレフタレート（PET―Ａ）とIV＝
0.65、Tg＝82℃、Tsp＝259℃であるポリエチレ
ンテレフタレート（PET−Ｂ）とを表―１に示
す割合でチツプの状態で混合したのち、除湿乾燥
器にて160℃で４時間乾燥し、チツプ中の水分が
0.01％以下の乾チツプを得た。この乾チツプを用
いて、８オンスの射出成形機（名機製作所製Ｍ―
100型機）及びホツトランナー式２個取り金型に
より、直胴部外径25mm、長さ175mm、肉厚3.5mm及
び重量50grの有底プリフオームを成形した。成形
条件はシリンダー設定温度265〜270℃（ノズル部
での樹脂温度285℃）、射出圧力500〜700Kg／cm2、
成形サイクル35秒、金型冷却水温度10〜20℃、射
出成形機シリンダー内での樹脂の滞留時間約２分
とした。得られたプリフオームは透明性の良好な
実質的に非晶のものであつた。このプリフオーム
を用いて、延伸吹込成形機（シンシナテイミラク
ロン社製RHB―Ｌ型機）により、胴部の直径上
部75mm、下部80mm、高さ260mmの市販１シヨウ
油用ボトル状の形状を有するボトルを成形した。
この時のブロー成形条件は次の通りであつた。 予熱完了時のプリフオーム外表面温度： 100〜130℃ ブロー圧力： １次圧 ６Kg／cm2Ｇ ２次圧 15〜18Kg／cm2Ｇ 吹込成形体（ボトル）と金型との実質接触時間： ４秒 金型温度： 肩部 50〜60℃ 胴部 80〜100℃ （上部80〜90℃下部90〜100℃） 底部 50〜60℃ 以上の条件で得られたボトル内に80℃の熱水を
充填し、液温が20℃以下になる迄放冷したのち、
ボトルの内容積を測定し、熱水を充填する前のボ
トル内容積に対する容積収縮率を測定した。その
結果を表―１に示す。
の製造法に関する。更に詳しくは、本発明は耐熱
収縮性と、透明性、機械的特性等に優れたポリエ
ステル容器を効率良く製造する方法に関するもの
である。 ポリエステル、特にポリエチレンテレフタレー
トは優れた物理的、化学的性質を有する重合体で
あり、従来より繊維、フイルム或いは樹脂に広く
使用されている。また、最近ポリエステルよりな
る容器は、機械的強度、気体遮断性、透明性、耐
薬品性等に優れた特性を有することから飲料用、
食品用或いは化粧品用等に注目されている。 ポリエステル容器を製造する方法としては、従
来から熱可塑性樹脂容器の成形法として使用され
ている押出吹込成形方法或いは、例えば特開昭47
−4591号公報、特開昭47−4592号公報等に示され
ている如き射出吹込成形方法が知られている。し
かしながら、かかる方法で作られたポリエステル
容器は耐衡撃強度等の機械的強度が劣る欠点を有
している。 一方、機械的強度の向上したポリエステル容器
の製造法として、例えばば特公昭43−12032号公
報、特公昭47−3907号公報、特公昭47−3007号公
報等に記載されている装置或いは方法をポリエス
テルに適用した方法、更には特公昭49−3073号公
報に記載されているポリエステル容器の製造方法
の如き、２軸的に配向されたポリエステル容器を
製造する方法（いわゆる配向ブロー成形法）が知
られている。しかしながら、これらの方法により
製造されるポリエチレンテレフタレート容器は機
械的強度が優れている反面、耐熱収縮性が劣る欠
点を有している。この欠点を改良するために、近
年多数の提案がなされており、例えば特開昭51−
82366号公報、特公昭52−126376号公報、特開昭
53−246号公報、特開昭53−2171号公報等に記載
されているように成形後容器に熱処理を施す方
法；特開昭53−74570号公報、特開昭54−66968号
公報、特開昭54−77672号公報、特開昭54−86559
号公報、特開昭54−133563号公報、特開昭54−
137060号公報等に記載されているように吹込金型
を高温にして容器を製造する方法等が知られてい
る。 これらの方法はポリエチレンテレフタレート容
器の耐熱収縮性を改善するが、充分な耐熱性を得
るのに長時間を要し、その結果、容器が白濁する
等の外観的な欠点が生じるなどの欠陥を有してお
り、また熱処理時間等を短かくした場合には、耐
熱性の向上が十分でない等の欠点を有している。 本発明者は、かかる欠点のない耐熱収縮性の良
好なポリエステル容器の製造方法について検討を
重ねた結果、特定の固有粘度を有するポリエステ
ルを２種以上特定な割合で配合し、かつ特定な条
件で容器を製造すると、効率良く目的とする容器
を製造し得ることを見出し、本発明に到達した。 即ち、本発明はポリエステルよりなる実質的に
非晶の有底予備成形体を、吹込金型内において延
伸可能な温度範囲内の温度で軸方向に延伸し、且
つ横方向に吹込膨張させて容器胴部の少なくとも
一部が２軸的に配向したポリエステル容器を製造
する方法において、前記ポリエステルが0.6以上
の極限粘度を有するポリエチレンテレフタレート
Ａと該ポリエチレンテレフタレートＡとの総和当
り２〜50重量％の、該ポリエチレンテレフタレー
トＡの極限粘度との差が0.03以上あり、かつ0.6
以上の極限粘度を有するポリエチレンテレフタレ
ートＢとを溶融混合せしめた組成物であり、更に
容器胴部が接触する前記吹込金型の部分の温度
（Ｔ：℃）を下記式 （Tg−30）≦Ｔ≦（Tsp−50） 〔ここでTg及びTspは夫々ポリエチレンテレ
フタレートＡのガラス転移温度（℃）及び軟化温
度（℃）である。〕 を満足する温度に保持することを特徴とするポリ
エステル容器の製造方法である。 本発明におけるポリエステルは、異なる極限粘
度を有するポリエチレンテレフタレートの組成物
である。これらのポリエチレンテレフタレート
は、それぞれポリエチレンテレフタレートのホモ
ポリマーを主たる対象とするが、テレフタル酸成
分の一部を例えばイソフタル酸、ナフタリンジカ
ルボン酸、ジフエニルジカルボン酸、ジフエノキ
シエタンジカルボン酸、ジフエニルエーテルジカ
ルボン酸、ジフエニルスルホンジカルボン酸等の
如き芳香族ジカルボン酸；ヘキサヒドロテレフタ
ル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸等の如き脂環族
ジカルボン酸；アジピン酸、セバチン酸、アゼラ
イン酸等の如き脂肪族ジカルボン酸；ｐ―β―ヒ
ドロキシエトキシ安息香酸、ε―オキシカプロン
酸等の如きオキシ酸等の他の二官能性カルボン酸
の１種以上で、及び／又はエチレングリコール成
分の一部を例えばトリメチレングリコール、テト
ラメチレングリコール、ヘキサメチレングリコー
ル、デカメチレングリコール、ネオペンチレング
リコール、ジエチレングリコール、１，１―シク
ロヘキサンジメチロール、１，４―シクロヘキサ
ンジメチロール、２，２―ビス（4′―β―ヒドロ
キシエトキシフエニル）プロパン、ビス（4′―β
―ヒドロキシエトキシフエニル）スルホン酸等の
他のグリコール及びこれらの機能的誘導体の多官
能化合物の１種以上で、15モル％以内、好ましく
は５モル％以内の範囲内に、置換して共重合せし
めたコポリマーであつても良い。 本発明では異なる極限粘度のポリエチレンテレ
フタレートを用いるが、主成分を構成するポリエ
チレンテレフタレートＡの極限粘度は0.6以上、
好ましくは0.6〜1.0、特に好ましくは0.65〜0.80
である。 一方、副成分を構成するポリエチレンテレフタ
レートＢは、前記ポリエチレンテレフタレートＡ
の極限粘度との差が0.03以上あり、かつ、0.6以
上の極限粘度を有するポリマーである。従つて、
ポリエチレンテレフタレートＢは上述の極限粘度
を満足するものであればポリエチレンテレフタレ
ートＡより高い極限粘度を有するものであつても
よく、またポリエチレンテレフタレートＡより低
い極限粘度を有するものであつてもよい。ポリエ
チレンテレフタレートＢの混合割合は、ポリエチ
レンテレフタレートＡとの総量を基準にして２〜
50重量％、好ましくは５〜50重量％である。ま
た、ポリエチレンテレフタレートＡとポリエチレ
ンテレフタレートＢとの極限粘度の差は0.03以
上、好ましくは0.05以上である。この極限粘度の
差が0.03より小さい場合、本発明の目的とする短
時間での耐熱収縮性向上の効果が得られにくい。 本発明の方法は、前記配合割合のポリエチレン
テレフタレート組成物よりなる実質的に非晶の有
底予備成形体（以下プリフオームと記す）を延伸
可能な温度範囲において、特定の温度に吹込金型
を保ちながら、容器胴部の少なくとも一部が２軸
的に配向する様、軸方向に延伸し、かつ横方向に
吹込膨張せしめて、耐熱収縮性等に改良された性
能を示す容器を製造するものである。ここで、
“実質的に非晶なプリフオーム”とは、外観的に
透明性の良好なプリフオームのことであり、例え
ばその一部の光線透過率が50％以上のものであ
る。 このプリフオームは例えば慣用の射出成形で得
ることができる。その際、金型は十分に冷却され
たものであることが好ましい。また、このプリフ
オームは押出成形によつても得ることができる。
また、前記“延伸可能な温度範囲”はプリフオー
ムの外表面温度が該プリフオームを構成するポリ
エチレンテレフタレートＡのガラス転移温度
（Tg）から（Tg＋100）℃の範囲、好ましくは
（Tg＋20）℃乃至（Tg＋50）℃の範囲である。
更に吹込成形を行う際の吹込金型温度はその一
部、すなわち容器の胴部に対応する部分が（Tg
−30）℃〜（Tsp−50）℃（但し、Tspはポリエ
チレンテレフタレートＡの軟化点）、好ましくは
（Tg−10）℃〜（Tg＋20）℃の範囲であり、ま
た、吹込成形体の延伸倍率が低い部分（例えばボ
トルの肩部、底部）に対応する型の温度はTg以
下の温度が好ましい。 延伸（軸方向及び横方向）の程度は、２軸配向
後の容器の胴の部分（即ち円柱状の部分）の厚さ
方向の屈折率が1.48〜1.53あるいは延伸の面積倍
率が４倍ないし16倍になるようにするのが好まし
い。その際、横方向の延伸倍率を1.2倍ないし４
倍、横方向の倍率を２倍ないし10倍にするのが好
ましい。 本発明方法による容器は、80℃の熱水を充填し
た時の内容積の減少割合が７％以下という僅少の
ものである。その上、前記容器は耐落下衝撃性や
耐熱収縮性に優れる。しかも透明性、光沢等も優
れたものとすることができる。そして食品や化粧
品の容器として用いた場合、味の変化や臭気の付
着が少なく、水分、酸素、その他の透過量も少な
いという特徴がある。 以下、実施例により本発明を詳述する。なお主
な特性値の測定条件は次の通りである。 ガラス転位温度（Tg）： 290℃で溶融したのち０℃まで急冷したサンプ
ルを示差熱量計（パーキンエルマー社製DSC−
１型を使用）により10℃／mmの昇温速度で測定。 極限粘度〔〕： ｏ―クロロフエノールを溶媒として35℃で測
定。 配向度（△ｎ）： アツベ屈折率計に偏光板を装置し、容器から切
り取つたサンプルの厚さ方向及び平面方向の屈折
率を温度25℃でナトリウムのＤ線を用いて測定し
た両者の値の差を計算により求めた。 軟化点（Tsp）： ポリマーチツプ（形状約４mm×４mm×２mm）を
140℃で１時間処理したものを軟化点試験機内に
入れ、断面積１mm2の先端をもつ針に１Kgの荷重を
加え、50℃／hrの昇温速度で昇温させて針入深さ
が１mmに達した温度を測定し、その値を軟化点と
した。 実施例１及び比較例１ IV＝0.71、Tg＝77℃、Tsp＝259℃であるポリ
エチレンテレフタレート（PET―Ａ）とIV＝
0.65、Tg＝82℃、Tsp＝259℃であるポリエチレ
ンテレフタレート（PET−Ｂ）とを表―１に示
す割合でチツプの状態で混合したのち、除湿乾燥
器にて160℃で４時間乾燥し、チツプ中の水分が
0.01％以下の乾チツプを得た。この乾チツプを用
いて、８オンスの射出成形機（名機製作所製Ｍ―
100型機）及びホツトランナー式２個取り金型に
より、直胴部外径25mm、長さ175mm、肉厚3.5mm及
び重量50grの有底プリフオームを成形した。成形
条件はシリンダー設定温度265〜270℃（ノズル部
での樹脂温度285℃）、射出圧力500〜700Kg／cm2、
成形サイクル35秒、金型冷却水温度10〜20℃、射
出成形機シリンダー内での樹脂の滞留時間約２分
とした。得られたプリフオームは透明性の良好な
実質的に非晶のものであつた。このプリフオーム
を用いて、延伸吹込成形機（シンシナテイミラク
ロン社製RHB―Ｌ型機）により、胴部の直径上
部75mm、下部80mm、高さ260mmの市販１シヨウ
油用ボトル状の形状を有するボトルを成形した。
この時のブロー成形条件は次の通りであつた。 予熱完了時のプリフオーム外表面温度： 100〜130℃ ブロー圧力： １次圧 ６Kg／cm2Ｇ ２次圧 15〜18Kg／cm2Ｇ 吹込成形体（ボトル）と金型との実質接触時間： ４秒 金型温度： 肩部 50〜60℃ 胴部 80〜100℃ （上部80〜90℃下部90〜100℃） 底部 50〜60℃ 以上の条件で得られたボトル内に80℃の熱水を
充填し、液温が20℃以下になる迄放冷したのち、
ボトルの内容積を測定し、熱水を充填する前のボ
トル内容積に対する容積収縮率を測定した。その
結果を表―１に示す。
【表】
実施例２及び比較例２
IV＝0.65、Tg＝82℃、Tsp＝259℃のポリエチ
レンテレフタレート（PET―Ａ）とIV＝0.71、
Tg＝77℃、Tsp＝259℃のポリエチレンテレフタ
レート（PET−Ｂ）とを表―２に示す割合で混
合したのち、実施例１と同様に処理、成形して内
容積１のボトルを得た。このボトルはは胴部の
直径75mm、下部80mm、高さ260mmである。このボ
トルを実施例１と同様にして評価した。その結果
を表―２に示す。
レンテレフタレート（PET―Ａ）とIV＝0.71、
Tg＝77℃、Tsp＝259℃のポリエチレンテレフタ
レート（PET−Ｂ）とを表―２に示す割合で混
合したのち、実施例１と同様に処理、成形して内
容積１のボトルを得た。このボトルはは胴部の
直径75mm、下部80mm、高さ260mmである。このボ
トルを実施例１と同様にして評価した。その結果
を表―２に示す。
【表】
実施例３及び比較例３
PET―ＢとしてIV＝0.86、Tg＝84℃、Tm＝
246℃、Tsp＝258℃のポリエチレンテレフタレー
トを用いた他は実施例１と同様にボトルを成形し
た。PET―ＡとPET―Ｂとの混合割合及びボト
ルの収縮率の測定結果を表―３に示す。
246℃、Tsp＝258℃のポリエチレンテレフタレー
トを用いた他は実施例１と同様にボトルを成形し
た。PET―ＡとPET―Ｂとの混合割合及びボト
ルの収縮率の測定結果を表―３に示す。
【表】
実施例４及び比較例４
PET―ＢとしてIV＝0.64、Tg＝81℃、Tm＝
253℃、Tsp＝260℃であり、かつ面配向度約
0.1、密度約1.37の微細な乾燥薄葉体状のポリエ
チレンテレフタレートを使用し、金型温度、金型
との接触時間を下記の通りとした他は、実施例１
と同様にボトルを成形した。その結果を図―１に
示す。 図―１で添字は各々次の条件を示す。 １ 金型温度常温 金型との接触時間 ５秒 ２ 金型温度実施例１と同じ 接触時間 ４秒 ３ 〃 〃 ７秒 ４ 〃 〃 10秒 実施例５及び比較例５ IV＝0.64、Tg＝81℃、Tsp＝260℃のポリエチ
レンテレフタレートであり、かつ面配向度約
0.1、密度約1.37の微細な乾燥薄葉体状のもの
（PET―Ａ）と、IV＝0.71、Tg＝77℃、Tsp＝
259℃であるポリエチレンテレフタレートチツプ
（PET―Ｂ）とを用いる以外は実施例４と同様に
行なつた。その結果を図―２に示す。尚、図―２
での添字は各々図―１と同じである。 実施例６及び比較例６ PET―ＢにIV＝1.0、Tg＝82℃、Tm＝246℃、
Tsp＝254℃のポリエチレンテレフタレートペレ
ツトを用い、金型温度、金型との接触時間は下記
の通りとした他は実施例１と同様にボトルを成形
した。 その結果を図―３に示す。図―３で添字は各々
次の条件である事を示す。 １ 金型温度：実施例１と同じ 接触時間 ２秒 ２ 〃 〃 〃 ４秒 ３ 〃 〃 〃 10秒 実施例７及び比較例７ IV＝1.0、Tg＝82℃、Tsp254℃のポリエチレ
ンテレフタレートペレツト（PET―Ａ）とIV＝
0.71、Tg＝77℃、Tsp＝259℃のポリエチレンテ
レフタレートペレツト（PET―Ｂ）とを用いる
以外は実施例６と同様に行なつた。その結果を図
―４に示す。尚、図―４で示す添字は各々図―３
と同じである。
253℃、Tsp＝260℃であり、かつ面配向度約
0.1、密度約1.37の微細な乾燥薄葉体状のポリエ
チレンテレフタレートを使用し、金型温度、金型
との接触時間を下記の通りとした他は、実施例１
と同様にボトルを成形した。その結果を図―１に
示す。 図―１で添字は各々次の条件を示す。 １ 金型温度常温 金型との接触時間 ５秒 ２ 金型温度実施例１と同じ 接触時間 ４秒 ３ 〃 〃 ７秒 ４ 〃 〃 10秒 実施例５及び比較例５ IV＝0.64、Tg＝81℃、Tsp＝260℃のポリエチ
レンテレフタレートであり、かつ面配向度約
0.1、密度約1.37の微細な乾燥薄葉体状のもの
（PET―Ａ）と、IV＝0.71、Tg＝77℃、Tsp＝
259℃であるポリエチレンテレフタレートチツプ
（PET―Ｂ）とを用いる以外は実施例４と同様に
行なつた。その結果を図―２に示す。尚、図―２
での添字は各々図―１と同じである。 実施例６及び比較例６ PET―ＢにIV＝1.0、Tg＝82℃、Tm＝246℃、
Tsp＝254℃のポリエチレンテレフタレートペレ
ツトを用い、金型温度、金型との接触時間は下記
の通りとした他は実施例１と同様にボトルを成形
した。 その結果を図―３に示す。図―３で添字は各々
次の条件である事を示す。 １ 金型温度：実施例１と同じ 接触時間 ２秒 ２ 〃 〃 〃 ４秒 ３ 〃 〃 〃 10秒 実施例７及び比較例７ IV＝1.0、Tg＝82℃、Tsp254℃のポリエチレ
ンテレフタレートペレツト（PET―Ａ）とIV＝
0.71、Tg＝77℃、Tsp＝259℃のポリエチレンテ
レフタレートペレツト（PET―Ｂ）とを用いる
以外は実施例６と同様に行なつた。その結果を図
―４に示す。尚、図―４で示す添字は各々図―３
と同じである。
図―１、図―２、図―３及び図―４は夫々
PET―Ｂの混合割合とボトルの収縮率を説明す
る図であり、図―５は実施例１〜７に使用した吹
込金型の１例を示す断面図である。 １：ボトルの肩部に対応する型（水冷）、２：
ボトルの胴部に対応する型（熱媒にて加熱）、
３：ボトルの底部に対応する型（放冷）、４：断
熱板、５：成形機の金型取付板。
PET―Ｂの混合割合とボトルの収縮率を説明す
る図であり、図―５は実施例１〜７に使用した吹
込金型の１例を示す断面図である。 １：ボトルの肩部に対応する型（水冷）、２：
ボトルの胴部に対応する型（熱媒にて加熱）、
３：ボトルの底部に対応する型（放冷）、４：断
熱板、５：成形機の金型取付板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ポリエステルよりなる実質的に非晶の有底予
備成形体を、吹込金型内において延伸可能な温度
範囲内の温度で軸方向に延伸し、且つ横方向に吹
込膨脹させて容器胴部の少くとも一部が２軸的に
配向したポリエステル容器製造する方法におい
て、前記ポリエステルが0.6以上の極限粘度を有
するポリエチレンテレフタレートＡと該ポリエチ
レンテレフタレートＡとの総和当り２〜50重量％
の、該ポリエチレンテレフタレートＡの極限粘度
との差が0.03以上あり、かつ0.6以上の極限粘度
を有するポリエチレンテレフタレートＢとを溶融
混合せしめた組成物であり、更に容器胴部が接触
する前記吹込金型の部分の温度（Ｔ：℃）を下記
式 （Tg−30）≦Ｔ≦（Tsp−50） 〔ここでTg及びTspは夫々ポリエチレンテレ
フタレートＡのガラス転移温度（℃）及び軟化温
度（℃）である。〕 を満足する温度に保持することを特徴とするポリ
エステル容器の製造方法。 ２ 容器と吹込金型との接触時間が３秒以上であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
ポリエステル容器の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5706580A JPS56154039A (en) | 1980-05-01 | 1980-05-01 | Manufacture of polyester vessel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5706580A JPS56154039A (en) | 1980-05-01 | 1980-05-01 | Manufacture of polyester vessel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56154039A JPS56154039A (en) | 1981-11-28 |
| JPS6243851B2 true JPS6243851B2 (ja) | 1987-09-17 |
Family
ID=13045035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5706580A Granted JPS56154039A (en) | 1980-05-01 | 1980-05-01 | Manufacture of polyester vessel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56154039A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006150957A (ja) * | 2004-11-05 | 2006-06-15 | Toyobo Co Ltd | ポリエステル予備成形体の製造方法およびポリエステル延伸成形体の製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI367905B (en) * | 2004-04-12 | 2012-07-11 | Toyo Boseki | Polyester resin, polyester molded product made thereof and process for producing the polyester molded product |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS515357A (ja) * | 1974-07-04 | 1976-01-17 | Toray Industries | Horiesuterusoseibutsu |
| JPS5374570A (en) * | 1976-12-14 | 1978-07-03 | Teijin Ltd | Production of polyester container |
| JPS5416557A (en) * | 1977-05-18 | 1979-02-07 | American Cyanamid Co | Molding composition |
-
1980
- 1980-05-01 JP JP5706580A patent/JPS56154039A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS515357A (ja) * | 1974-07-04 | 1976-01-17 | Toray Industries | Horiesuterusoseibutsu |
| JPS5374570A (en) * | 1976-12-14 | 1978-07-03 | Teijin Ltd | Production of polyester container |
| JPS5416557A (en) * | 1977-05-18 | 1979-02-07 | American Cyanamid Co | Molding composition |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006150957A (ja) * | 2004-11-05 | 2006-06-15 | Toyobo Co Ltd | ポリエステル予備成形体の製造方法およびポリエステル延伸成形体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56154039A (en) | 1981-11-28 |
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