JPS62252014A - 超電導部材の製造方法 - Google Patents
超電導部材の製造方法Info
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Landscapes
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、Ｃｕ −Ｎｂ又はＣｕ−Ｖを主成分とする超
電導部材の製造方法に係り、特に良好な均一性、加工性
を有する超電導部材の製造方法に関する。
電導部材の製造方法に係り、特に良好な均一性、加工性
を有する超電導部材の製造方法に関する。
（従来の技術）
Ｎｂ３ＳｎあるいはＶ３Ｇａなとの化合物からなる超電
導線は、高磁界下で大きな臨界電流密度を有するので高
磁界を発生する超電導マグネット用の線材として用いら
れている。
導線は、高磁界下で大きな臨界電流密度を有するので高
磁界を発生する超電導マグネット用の線材として用いら
れている。
従来、これら超電導線は、主としてブロンズ法で製造さ
れているが、この製造方法では工程が煩雑なうえ、歪に
対して超電導特性の劣化が著しい等の欠点がある。近年
、これらの欠点を克服する線材として、Ｃｕ基に不連続
繊維を形成した超電導線、いわゆるインサイチュ−超電
導線が開発されつつある。このインサイチュ−超電導線
の特徴は、Ｃｕ母材中に極細なＮｂ３ＳｎあるいはＶ３
Ｇａフィラメントを不連続に分散させていることである
。
れているが、この製造方法では工程が煩雑なうえ、歪に
対して超電導特性の劣化が著しい等の欠点がある。近年
、これらの欠点を克服する線材として、Ｃｕ基に不連続
繊維を形成した超電導線、いわゆるインサイチュ−超電
導線が開発されつつある。このインサイチュ−超電導線
の特徴は、Ｃｕ母材中に極細なＮｂ３ＳｎあるいはＶ３
Ｇａフィラメントを不連続に分散させていることである
。
Ｎｂ３Ｓｎ線材を例に、この種の線材の基本的な製造方
法を次に説明する。
法を次に説明する。
’Ｎｂが重量比で１５〜５０″′ｔ％となるようにＣｕ
−Ｎｂ原料を配合し、真空あるいは不活性ガス雰囲気
中で溶解鋳造しＣｕ −Ｎｂ超電導部材を作る。このＣ
ｕ −Ｎｂ超電導部材はＮｂがＣｕ基中にほとんど固溶
しないので、ＮｂがＣｕ中に樹枝状に析出した組織とな
る０次に、このＧｏ −Ｎｂ超電導部材を減面加工によ
り長尺線化すると、Ｎｂ１Ｍ技状析山状析出物ばされ、
不連続な繊維状としてＣｕ母材中に分散された構造とな
る。次いで伸線の表面にＳｎメッキを施した後、５００
〜７５０℃の温度で拡散熱処理を行うと、ＳｎはＣｕ基
中に拡散して、Ｎｂと反応してＮｂ３Ｓｎ化合物が形成
される。
−Ｎｂ原料を配合し、真空あるいは不活性ガス雰囲気
中で溶解鋳造しＣｕ −Ｎｂ超電導部材を作る。このＣ
ｕ −Ｎｂ超電導部材はＮｂがＣｕ基中にほとんど固溶
しないので、ＮｂがＣｕ中に樹枝状に析出した組織とな
る０次に、このＧｏ −Ｎｂ超電導部材を減面加工によ
り長尺線化すると、Ｎｂ１Ｍ技状析山状析出物ばされ、
不連続な繊維状としてＣｕ母材中に分散された構造とな
る。次いで伸線の表面にＳｎメッキを施した後、５００
〜７５０℃の温度で拡散熱処理を行うと、ＳｎはＣｕ基
中に拡散して、Ｎｂと反応してＮｂ３Ｓｎ化合物が形成
される。
しかし、この方法では、Ｃｕ −Ｎｂ超電導部材のＮｂ
樹技状品の形状、大きさが溶解鋳造時の冷却速度に敏感
であるため、長さ方向及び径方向で均一性の良好なイン
ゴットを製造するのが難しい。Ｃｕ −Ｎｂｌ電導部材
のＮｂ樹樹状状組織不均一であると、最終的な超電導線
の臨界電流密度特性が長さ方向で不均一になるので好ま
しくない。
樹技状品の形状、大きさが溶解鋳造時の冷却速度に敏感
であるため、長さ方向及び径方向で均一性の良好なイン
ゴットを製造するのが難しい。Ｃｕ −Ｎｂｌ電導部材
のＮｂ樹樹状状組織不均一であると、最終的な超電導線
の臨界電流密度特性が長さ方向で不均一になるので好ま
しくない。
上述のようなＣｕ −ＮＪＩ電導部材の不均一性を解決
する方法として、ＣｕとＮｂの粉末を使用する方法があ
る。
する方法として、ＣｕとＮｂの粉末を使用する方法があ
る。
この方法を次に説明する。
まず、Ｃｕ粉末とＮｂ粉末を配合し圧縮成形した後焼成
してＣｕ −Ｎｂ超電導部材を作る。このＣｕ −Ｎｂ
超電導部材を減面加工により長尺線化し、表面にＳｎメ
ッキを施した後、拡散熱処理をするとＮｂ３Ｓｎ超電導
線が得られる。
してＣｕ −Ｎｂ超電導部材を作る。このＣｕ −Ｎｂ
超電導部材を減面加工により長尺線化し、表面にＳｎメ
ッキを施した後、拡散熱処理をするとＮｂ３Ｓｎ超電導
線が得られる。
この方法では、使用する原料粉末の粒径を調整し、Ｃｕ
及びＮｂ両粉末を十分に撹拌混合すれば、はぼ均一なＣ
ｕ −Ｎｂ超電導部材を得ることができる。
及びＮｂ両粉末を十分に撹拌混合すれば、はぼ均一なＣ
ｕ −Ｎｂ超電導部材を得ることができる。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、この従来方法の最大の欠点は、Ｎｂが活
性のため、Ｎｂ原料粉末が酸素に汚染されやすいことに
起因する。一般に市販されているＮｂ原料粉末では、酸
素濃度が０．１〜０．５ｗｔ％と高く、このＮｂ原料粉
末をそのままＣｕ粉末に混合し、成形−焼結してインゴ
ットを作成し、次いでこのインゴットを伸線化する際に
減面加工性が阻害され、長尺線化が困難となる。これは
Ｃｕ基に分散するＮｂ粒子が酸素に汚染されているため
に晩化し、インゴットを伸線化する際に、Ｎｂ粒子が塑
性変形を起し難いのでＮｂ粒子を起点として応力集中が
生じて割れ発生の原因となるからである。一方、このよ
うに酸素に汚染されたＮｂ粒子がＣｕ基中に分散したＣ
ｕ −Ｎｂ超電導部材では、所望の超電導特性が得られ
ないという問題点を有していた。
性のため、Ｎｂ原料粉末が酸素に汚染されやすいことに
起因する。一般に市販されているＮｂ原料粉末では、酸
素濃度が０．１〜０．５ｗｔ％と高く、このＮｂ原料粉
末をそのままＣｕ粉末に混合し、成形−焼結してインゴ
ットを作成し、次いでこのインゴットを伸線化する際に
減面加工性が阻害され、長尺線化が困難となる。これは
Ｃｕ基に分散するＮｂ粒子が酸素に汚染されているため
に晩化し、インゴットを伸線化する際に、Ｎｂ粒子が塑
性変形を起し難いのでＮｂ粒子を起点として応力集中が
生じて割れ発生の原因となるからである。一方、このよ
うに酸素に汚染されたＮｂ粒子がＣｕ基中に分散したＣ
ｕ −Ｎｂ超電導部材では、所望の超電導特性が得られ
ないという問題点を有していた。
以上、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線を例として従来方法を説明し
たが、ＶｘＧａＭＡ電導線においても状況は類似してい
る。
たが、ＶｘＧａＭＡ電導線においても状況は類似してい
る。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、Ｃｕ基中に分散させるＮｂ粒子の酸素汚染を
防止し、減面加工性に優れ、且つ超電導特性の優れたＣ
ｕ −Ｎｂ又はＣｕ−Ｖを主成分とする超電導部材の製
造方法を提供することを目的とし、この目的を達成する
ための手段として、原粉末としてＣｕ及びＮｂ水素化物
またはＶ水素化物粉末を使用し、該粉末の混合粉をＨＩ
Ｐ処理用カプセルにタップ密度に充填し、該カプセルを
真空排気しつつ加熱することによって水素化物の脱水素
を起こない、その後カプセル内の真空状態を維持したま
ま、カプセルを封入する工程と該カプセルをＮｂまたは
Ｖの再結晶温度以下でＨＩ Ｐ処理する工程からなる構
成を採用したのである。
防止し、減面加工性に優れ、且つ超電導特性の優れたＣ
ｕ −Ｎｂ又はＣｕ−Ｖを主成分とする超電導部材の製
造方法を提供することを目的とし、この目的を達成する
ための手段として、原粉末としてＣｕ及びＮｂ水素化物
またはＶ水素化物粉末を使用し、該粉末の混合粉をＨＩ
Ｐ処理用カプセルにタップ密度に充填し、該カプセルを
真空排気しつつ加熱することによって水素化物の脱水素
を起こない、その後カプセル内の真空状態を維持したま
ま、カプセルを封入する工程と該カプセルをＮｂまたは
Ｖの再結晶温度以下でＨＩ Ｐ処理する工程からなる構
成を採用したのである。
（実施例）
以下、本発明の実施例を第１図及び第２図を参照しつつ
説明する。
説明する。
本発明は原粉末としてＣｕ及びＮｂ水素化物（Ｎ ｂ
ＩＩ）またはＶ水素化物（Ｖｌｌ）の粉末を使用する。
ＩＩ）またはＶ水素化物（Ｖｌｌ）の粉末を使用する。
前記Ｃｕ粉末は酸素濃度が可及的低い球核の市販粉末を
用いるが、これを水素焼鈍により精製した粉末を用いて
も良い、なお、超電導性向上のために、ＣｕあるいはＮ
ｂ）ｌ ＳＶＨ素材に、Ｔｉ、Ｔａｓ Ｚｒｓ Ｉｌｌ
６１Ｍｇ等を数％の範囲で添加することが望ましい
。
用いるが、これを水素焼鈍により精製した粉末を用いて
も良い、なお、超電導性向上のために、ＣｕあるいはＮ
ｂ）ｌ ＳＶＨ素材に、Ｔｉ、Ｔａｓ Ｚｒｓ Ｉｌｌ
６１Ｍｇ等を数％の範囲で添加することが望ましい
。
本発明は上記Ｃｕ及びＮｂ１ｌ又はＶ１１粉末の各所定
量を先ず適宜混合器を用いて混合し、Ｃｕ ＋ Ｎｂ１
１またはＣｕ＋ＶＨ混合粉末となし、第１図に１例を示
す如きＨＴＰ（熱間静水圧加圧）処理用カプセル内にタ
ップ密度で充填するのである。同図において１は粉末充
填カプセルであり、２は脱気用パイプを示す、なお、原
粉末の混合雰囲気は、Ａｒ等の不活性雰囲気であること
が望ましい。
量を先ず適宜混合器を用いて混合し、Ｃｕ ＋ Ｎｂ１
１またはＣｕ＋ＶＨ混合粉末となし、第１図に１例を示
す如きＨＴＰ（熱間静水圧加圧）処理用カプセル内にタ
ップ密度で充填するのである。同図において１は粉末充
填カプセルであり、２は脱気用パイプを示す、なお、原
粉末の混合雰囲気は、Ａｒ等の不活性雰囲気であること
が望ましい。
次いで第２図に示すようにこの処理用カプセル内の気体
を適宜排気手段、例えば油拡散ポンプで排気しながら適
宜手段により加熱する脱水素処理を行う、第２図は該処
理の説明図であり、３は粉未充填カプセル、４は脱気用
パイプ、５は加熱部材、６は排気を示す。
を適宜排気手段、例えば油拡散ポンプで排気しながら適
宜手段により加熱する脱水素処理を行う、第２図は該処
理の説明図であり、３は粉未充填カプセル、４は脱気用
パイプ、５は加熱部材、６は排気を示す。
かくして脱水素処理が所定時間後に終わり、略加熱前の
真空度に戻った頃、排気を続行しつつ脱気パイプ部分を
圧縮成形し、成形上部を切断し溶接手段により封入する
０次にこのようにして得られたカプセルをＮｂ又はＶの
それぞれの再結晶温度以下の温度で１０００ｋｇ ｆ
／ａｊ以上の加圧によるＨＩＰ処理を施し、カプセル材
を研削等で除去することによって、Ｃｕ基に一様にＮｂ
又はＶ粒子が分散したＣｕ Ｎｂｓ又はＣｕ−Ｖ超電
導部材が得られる。なお、本発明でいうＨＩＰ処理には
熱間静水圧押出も包含されることは勿論である。
真空度に戻った頃、排気を続行しつつ脱気パイプ部分を
圧縮成形し、成形上部を切断し溶接手段により封入する
０次にこのようにして得られたカプセルをＮｂ又はＶの
それぞれの再結晶温度以下の温度で１０００ｋｇ ｆ
／ａｊ以上の加圧によるＨＩＰ処理を施し、カプセル材
を研削等で除去することによって、Ｃｕ基に一様にＮｂ
又はＶ粒子が分散したＣｕ Ｎｂｓ又はＣｕ−Ｖ超電
導部材が得られる。なお、本発明でいうＨＩＰ処理には
熱間静水圧押出も包含されることは勿論である。
次に本発明の具体的実施例を比較例と共に例示する。
く具体的実施例〉
７５〜１５０μ−の球状Ｃｕ粉末（酸素濃度５２０ ｐ
ｐｍ＋）と１２５〜１４９μ割のＮｂ１ｌ粉末をＣｕ
＋ ２２．５＋ＪＪｔ％Ｎｂ１１の組成に配合し、■型
混合器（回転数３０ ｒｐｍ ）で１０分間の混合を行
った。得られた混合粉末を外径５０■會−×長さ６０會
ｌｐ×肉厚２．５ ±■謹のカプセルに外径１０．５龍
す×肉厚１．Ｏ 士龍の脱気パイプを設けた第１図の如
きＨＩＰカプセルにタップ密度で充填した。
ｐｍ＋）と１２５〜１４９μ割のＮｂ１ｌ粉末をＣｕ
＋ ２２．５＋ＪＪｔ％Ｎｂ１１の組成に配合し、■型
混合器（回転数３０ ｒｐｍ ）で１０分間の混合を行
った。得られた混合粉末を外径５０■會−×長さ６０會
ｌｐ×肉厚２．５ ±■謹のカプセルに外径１０．５龍
す×肉厚１．Ｏ 士龍の脱気パイプを設けた第１図の如
きＨＩＰカプセルにタップ密度で充填した。
これを油拡散ポンプで排気しながら、８５０℃に加熱し
たところ、加熱途中より水素が発生し、３時間経過後、
加熱前の真密度１０−５ｔｏｒｒに戻った。
たところ、加熱途中より水素が発生し、３時間経過後、
加熱前の真密度１０−５ｔｏｒｒに戻った。
排気を続行しつつ、脱気パイプ部を圧着成形し、成形上
部を切断し、ＴＩＧ溶接により封入した。
部を切断し、ＴＩＧ溶接により封入した。
該カプセルにＨＩＰ処理（６００℃Ｘ １５００ｋｇ
ｆ ／ｃｊＸ２ｈｒ）を行ったところ、カプセル外径は
最小部で４４ｍｍ’まで減少した．カプセル材の軟鋼を
機械加工によって除去し、直径３６ｗす×長さ４０■會
ｇのＣｕ − Ｎｂ超電導部材（酸素濃度４８０ ｐｐ
ｍ ）を得た。
ｆ ／ｃｊＸ２ｈｒ）を行ったところ、カプセル外径は
最小部で４４ｍｍ’まで減少した．カプセル材の軟鋼を
機械加工によって除去し、直径３６ｗす×長さ４０■會
ｇのＣｕ − Ｎｂ超電導部材（酸素濃度４８０ ｐｐ
ｍ ）を得た。
本発明で得られたＣｕ − Ｎｂ部材の密度は理論密度
の９９、８６％を有していた。
の９９、８６％を有していた。
該Ｃｕ − Ｎｂ材を外径４２８−す×内径３６ｍ’の
Ｃｕ管に挿入後、真空封入して押出ビレットとした．該
ビレットを６００℃で熱間静水圧押出により３ ｍ ’
まで減面後、溝ロールにより５．０龍すまで加工した。
Ｃｕ管に挿入後、真空封入して押出ビレットとした．該
ビレットを６００℃で熱間静水圧押出により３ ｍ ’
まで減面後、溝ロールにより５．０龍すまで加工した。
続いて線引きダイスによって０．２５鶴−まで伸線加工
を行った。
を行った。
この間一度の断線もなく、加工性は非常と良好であるこ
とが確認できた。得られた長尺線の長さは約１．１ ｋ
ｍであった．この長尺線に約６μ−のＳｎをメンキし、
真空中で４５０℃Ｘ５ｈｒの前熱処理を行った後、６０
０℃Ｘ７２ｈｒの拡散熱処理を行い、Ｎｂ３Ｓｎ超電導
線を得た。
とが確認できた。得られた長尺線の長さは約１．１ ｋ
ｍであった．この長尺線に約６μ−のＳｎをメンキし、
真空中で４５０℃Ｘ５ｈｒの前熱処理を行った後、６０
０℃Ｘ７２ｈｒの拡散熱処理を行い、Ｎｂ３Ｓｎ超電導
線を得た。
Ｎｂ３Ｓｎ超電導線から約１００ ｍ毎に約１５ｃｍの
試料を切りとり、８Ｔの磁場中で臨界電流（以下Ｉｃと
記す）の測定を行ったところ、Ｉｃ＝２２Ａ±３Ａの範
囲にあり、非常に均一性が良好なことが確かめられた。
試料を切りとり、８Ｔの磁場中で臨界電流（以下Ｉｃと
記す）の測定を行ったところ、Ｉｃ＝２２Ａ±３Ａの範
囲にあり、非常に均一性が良好なことが確かめられた。
〈比較例〉
本発明の効果を確認するために、実施例と同粉末を同量
ａｒｐにより２００ ＭＰａで円柱状に成形し、これを
真空熱処理によって８５０℃で脱水素したところ、完全
な脱水素には１０ｈｒという長時間の処理を要した。ま
た得られたＣｕ − Ｎｂ部材の酸素濃度が８３０ ｐ
ｐｍである分析結果を得た。
ａｒｐにより２００ ＭＰａで円柱状に成形し、これを
真空熱処理によって８５０℃で脱水素したところ、完全
な脱水素には１０ｈｒという長時間の処理を要した。ま
た得られたＣｕ − Ｎｂ部材の酸素濃度が８３０ ｐ
ｐｍである分析結果を得た。
Ｎｂ粒子の硬度測定結果を下記表−１に示す。本発明に
よるものが、明らかに硬度が低（、かつバラツキも小さ
いことから、加工性に富んでいることがわかる。
よるものが、明らかに硬度が低（、かつバラツキも小さ
いことから、加工性に富んでいることがわかる。
表−Ｉ Ｎｂ粒子のビンカーズ硬度
ＨＩＰ条件 ６００℃Ｘ １５００ｋｇ ｒ ／ ｃ
ｄ Ｘ ２ ｈｒ雰囲気 ＾ｒ 本発明の具体的実施例及び比較例から判るように、比較
例のものは成形体を脱水素する場合、非常に長時間の真
空加熱熱処理が必要であり、また得られたＣｕ − Ｎ
ｂ成形体の密度は８０〜９０％であるため、Ｎｂ粒子は
再び酸素による汚染を受けるが、本発明では処理時間を
１／３以下に短縮することができ、また得られた成形体
は９９％以上であるため、後工程で特別な雰囲気を必要
としない。
ｄ Ｘ ２ ｈｒ雰囲気 ＾ｒ 本発明の具体的実施例及び比較例から判るように、比較
例のものは成形体を脱水素する場合、非常に長時間の真
空加熱熱処理が必要であり、また得られたＣｕ − Ｎ
ｂ成形体の密度は８０〜９０％であるため、Ｎｂ粒子は
再び酸素による汚染を受けるが、本発明では処理時間を
１／３以下に短縮することができ、また得られた成形体
は９９％以上であるため、後工程で特別な雰囲気を必要
としない。
（発明の効果）
以上の説明から明らかなように、本発明に係る超ｉｔ導
部材の製造方法によれば、超電導部材のＣｕ基中に分散
するＮｂ粒子又はＶ粒子の汚染を防止することができ、
減面加工性にすぐれ、且つ超電導特性にずぐれたＣｕ
−Ｎｂ及びＣｕ−Ｖ超電導部材を提供することができる
という顕著な効果ををする。
部材の製造方法によれば、超電導部材のＣｕ基中に分散
するＮｂ粒子又はＶ粒子の汚染を防止することができ、
減面加工性にすぐれ、且つ超電導特性にずぐれたＣｕ
−Ｎｂ及びＣｕ−Ｖ超電導部材を提供することができる
という顕著な効果ををする。
第１図は本発明方法で使用するＨＩＰカプセルの１例を
示す外観正面図、第２図は粉末充填カプセルに対し脱水
素処理をしている際の説明図である。 １．３・・・粉末充填カプセル、２．４・・・脱気バイ
ブ、５・・・加熱装置、６・・・排気。 特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所第１図
第２図
示す外観正面図、第２図は粉末充填カプセルに対し脱水
素処理をしている際の説明図である。 １．３・・・粉末充填カプセル、２．４・・・脱気バイ
ブ、５・・・加熱装置、６・・・排気。 特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所第１図
第２図
Claims (1)
- （１）原粉末としてＣｕ及びＮｂ水素化物またはＶ水素
化物粉末を使用し、該粉末の混合粉をＨＩＰ処理用カプ
セルにタップ密度に充填し、該カプセルを真空排気しつ
つ加熱することによって水素化物の脱水素を起こない、
その後カプセル内の真空状態を維持したまま、カプセル
を封入する工程と該カプセルをＮｂまたはＶの再結晶温
度以下でＨＩＰ処理する工程からなることを特徴とする
超電導部材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9645986A JPS62252014A (ja) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | 超電導部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9645986A JPS62252014A (ja) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | 超電導部材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62252014A true JPS62252014A (ja) | 1987-11-02 |
Family
ID=14165610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9645986A Pending JPS62252014A (ja) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | 超電導部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62252014A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989009198A1 (en) * | 1988-03-22 | 1989-10-05 | Regents Of The University Of California | Fully dense and anisotropic polycrystalline material |
| US5045525A (en) * | 1987-05-21 | 1991-09-03 | Battelle Institut E.V. | Method for the synthesis of a high-temperature superconductor of a defined composition |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5769618A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-28 | Kobe Steel Ltd | Method of producing molded unit for superconductor |
| JPS5769617A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-28 | Kobe Steel Ltd | Method of producing compound superconductor |
-
1986
- 1986-04-24 JP JP9645986A patent/JPS62252014A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5769618A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-28 | Kobe Steel Ltd | Method of producing molded unit for superconductor |
| JPS5769617A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-28 | Kobe Steel Ltd | Method of producing compound superconductor |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO1989009198A1 (en) * | 1988-03-22 | 1989-10-05 | Regents Of The University Of California | Fully dense and anisotropic polycrystalline material |
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