JPS61266528A - 粉末冶金法による高性能化合物超電導材料の製法 - Google Patents
粉末冶金法による高性能化合物超電導材料の製法Info
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- JPS61266528A JPS61266528A JP60107996A JP10799685A JPS61266528A JP S61266528 A JPS61266528 A JP S61266528A JP 60107996 A JP60107996 A JP 60107996A JP 10799685 A JP10799685 A JP 10799685A JP S61266528 A JPS61266528 A JP S61266528A
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- superconducting
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Powder Metallurgy (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、粉末冶金法による高性能化合物超電導材料の
製法に係り、超電導大型トランス、超電導回転機、超電
導発電機等の交流用超電導線乃至テープに利用されるも
のである。
製法に係り、超電導大型トランス、超電導回転機、超電
導発電機等の交流用超電導線乃至テープに利用されるも
のである。
（従来の技術）
ＮｂＴｔで開発されている交流用線材は、超電導転移温
度Ｔｃが９．４にと低く温度マージンがとれないこと、
また超電導素線を０．５μｍ程度までの極細線に加工し
なければならないこと等の問題がある。
度Ｔｃが９．４にと低く温度マージンがとれないこと、
また超電導素線を０．５μｍ程度までの極細線に加工し
なければならないこと等の問題がある。
前者においては、Ｎｂ１Ｓｎ 系材料を使用すること
で解決されるが、後者においては、現在利用されている
超電導素線（〜５μｍ）より、さらに細い素線径まで加
工せねばならず、非常に大きな製造コストを必要とする
。
で解決されるが、後者においては、現在利用されている
超電導素線（〜５μｍ）より、さらに細い素線径まで加
工せねばならず、非常に大きな製造コストを必要とする
。
上記の欠点を解決すべく開発されたものが、インサイチ
ュ−法（ｉｎ ５ｉｔｕ法）線材であった。
ュ−法（ｉｎ ５ｉｔｕ法）線材であった。
Ｃｕ −Ｎｂ二元素が状態図的には二相分離型に属し、
Ｃｕ基のこの合金を溶製すると、Ｃｕ母相内にＮｂがデ
ンドライト状に晶出した混合組織が得られる。インサイ
チュー法はＣｕ −Ｎｂ合金を線材加工することで分散
したＮｂが加工方向に微細フィラメント化し、これにＳ
ｎを拡散させて、Ｎｂ３Ｓｎフィラメントを生成させる
方法である。
Ｃｕ基のこの合金を溶製すると、Ｃｕ母相内にＮｂがデ
ンドライト状に晶出した混合組織が得られる。インサイ
チュー法はＣｕ −Ｎｂ合金を線材加工することで分散
したＮｂが加工方向に微細フィラメント化し、これにＳ
ｎを拡散させて、Ｎｂ３Ｓｎフィラメントを生成させる
方法である。
即ち、インサイチュ−法は多量のＮｂを一体化させる工
程を省略して簡単にサブミクロンの１１ｂ３ｓｎフイラ
メントをもつ多芯線を製造する方法である。
程を省略して簡単にサブミクロンの１１ｂ３ｓｎフイラ
メントをもつ多芯線を製造する方法である。
ところが、インサイチュ−法による線材中のＮｂ３Ｓｎ
フィラメントは、それぞれ不連続であるが、超電導電流
はフィラメントの部分的接触または近接効果によって流
れるため、フィラメント間の結合は強く、線材自身は単
芯線的な挙動を示す。つまり、構造的にはサブミクロン
のＮｂ３Ｓｎフィラメントをもつ多芯線でありながら、
電磁特性は同じサイズの単芯線にしかすぎない。
フィラメントは、それぞれ不連続であるが、超電導電流
はフィラメントの部分的接触または近接効果によって流
れるため、フィラメント間の結合は強く、線材自身は単
芯線的な挙動を示す。つまり、構造的にはサブミクロン
のＮｂ３Ｓｎフィラメントをもつ多芯線でありながら、
電磁特性は同じサイズの単芯線にしかすぎない。
この挙動の改善策としてＮｂ含有量を低くして、Ｎｂフ
ィラメント間隔を大きくとり、フィラメント間の結合を
弱くすることが考えられたが、この結果は、単芯線的な
挙動こそ見られなかったが、数１０本のフィラメントが
束になった状態となっている。
ィラメント間隔を大きくとり、フィラメント間の結合を
弱くすることが考えられたが、この結果は、単芯線的な
挙動こそ見られなかったが、数１０本のフィラメントが
束になった状態となっている。
（発明が解決しようとする問題点）
粉末法によるＮｂ３Ｓｎ線材は、インサイチュ−法によ
るものと全く同じ線材構成をもつ。この場合、第１図に
示す如＜Ｃｕ−Ｎｂインゴット１のＮｂ２は粉末形状の
まま孤立性よ（Ｃｕ母相３内に分散することになり、最
終線材中のＮｂ３Ｓｎフィラメント４間結合が弱くなる
と考えられた。
るものと全く同じ線材構成をもつ。この場合、第１図に
示す如＜Ｃｕ−Ｎｂインゴット１のＮｂ２は粉末形状の
まま孤立性よ（Ｃｕ母相３内に分散することになり、最
終線材中のＮｂ３Ｓｎフィラメント４間結合が弱くなる
と考えられた。
ところが、Ｃｕ−１５〜４Ｑｗｔ％Ｎｂ焼結体を細線加
工し、Ｓｎメッキ、熱処理によりＮｂ３Ｓｎを生成させ
電磁特性を測定した結果、１５ｗｔ％Ｎｂの低含有量に
おいても、インサイチュ−法同様、単芯線的挙動しか得
られていない。
工し、Ｓｎメッキ、熱処理によりＮｂ３Ｓｎを生成させ
電磁特性を測定した結果、１５ｗｔ％Ｎｂの低含有量に
おいても、インサイチュ−法同様、単芯線的挙動しか得
られていない。
この問題の解決なくしては、粉末法ＮＪＳｎ超電導線材
のパルスの交流用途への展開はなし得ない。
のパルスの交流用途への展開はなし得ない。
（問題点を解決するための手段）
上記問題点を解決すべく、本発明者らは超電導線条材試
料の組織観察、電磁特性測定等の実験を積み重ね研究し
た結果、 ■ 使用したＮｂ粉末粒子のうち、ある特定粒子径範囲
以下にある微細粒子が、最終線条材で、ＮＪＳｎ微細フ
ィラメントとなり、これと他のＮｂ３Ｓｎフィラメント
との絡まり、あるいは近接効果により、低Ｎｂ含有量に
かか゛わらず強い結合をもたらすこと。
料の組織観察、電磁特性測定等の実験を積み重ね研究し
た結果、 ■ 使用したＮｂ粉末粒子のうち、ある特定粒子径範囲
以下にある微細粒子が、最終線条材で、ＮＪＳｎ微細フ
ィラメントとなり、これと他のＮｂ３Ｓｎフィラメント
との絡まり、あるいは近接効果により、低Ｎｂ含有量に
かか゛わらず強い結合をもたらすこと。
■ 低Ｎｂ含有量で、かつ焼結に用いるＮｂ粒子径があ
る特定範囲数値にある場合、従来の問題点の解決に有効
であること。
る特定範囲数値にある場合、従来の問題点の解決に有効
であること。
を知見した。
本発明はこの知見に基いて、従来の問題点を解決する手
段として、Ｃｕ Ｎｂ焼結体を減面加工し、内部芯ま
たは外部メッキにより添加したＳｎを、熱処理による拡
散でＮＪＳｎ超電導線条を製作する方法において、 焼結に用いるＮｂの平均粒子径をｄＮ＆（μｍ）、各Ｎ
ｂの粒子径をｄとしたとき ｜ｄ−ｄＮ、１≦０．３５ ｄＮ、・・・・・・ ■で
示される値であり、 焼結後のＣｕ−Ｎｂ焼結体中に含まれるＮｂ粒子の含有
量は−ｔ％で ５≦ＣＭ≦２５ ・・・・・・■で示される値と
なるように、上記特定粒子径の、かつ特定量のＮｂ粉末
を用いる構成を採用した。
段として、Ｃｕ Ｎｂ焼結体を減面加工し、内部芯ま
たは外部メッキにより添加したＳｎを、熱処理による拡
散でＮＪＳｎ超電導線条を製作する方法において、 焼結に用いるＮｂの平均粒子径をｄＮ＆（μｍ）、各Ｎ
ｂの粒子径をｄとしたとき ｜ｄ−ｄＮ、１≦０．３５ ｄＮ、・・・・・・ ■で
示される値であり、 焼結後のＣｕ−Ｎｂ焼結体中に含まれるＮｂ粒子の含有
量は−ｔ％で ５≦ＣＭ≦２５ ・・・・・・■で示される値と
なるように、上記特定粒子径の、かつ特定量のＮｂ粉末
を用いる構成を採用した。
なお、本発明において、焼結に用いるＮｂの粒子径ｄＭ
を上記０式の数値に限定する理由は、第２図で示す如＜
ｔＪｂ３ｓｎフィラメント径を一様にし微小フィラメン
トによる絡まりを低くするためであり、また０式による
Ｎｂ含有量の制限において、５％以下では不連続フィラ
メントによる使用上不都合な残留抵抗が発生し、２５％
以上では第３図で示す如く接触が増大、良好な電磁特性
が得られなくなるからである。
を上記０式の数値に限定する理由は、第２図で示す如＜
ｔＪｂ３ｓｎフィラメント径を一様にし微小フィラメン
トによる絡まりを低くするためであり、また０式による
Ｎｂ含有量の制限において、５％以下では不連続フィラ
メントによる使用上不都合な残留抵抗が発生し、２５％
以上では第３図で示す如く接触が増大、良好な電磁特性
が得られなくなるからである。
（実施例）
本発明の具体的実施例は下記■〜■に示す如くである。
なお、本発明は従来の問題点を解決する手段は先に説明
したとおりであるが、実験研究の結果、最終Ｎｂ３Ｓｎ
フィラメント径ｄ、のバラツキを次の特定範囲内に制限
することも有効であることを付記する。
したとおりであるが、実験研究の結果、最終Ｎｂ３Ｓｎ
フィラメント径ｄ、のバラツキを次の特定範囲内に制限
することも有効であることを付記する。
０．０５≦ｄＭ／ Ｒ≦ ５．０
ｄ ｔ＝ｄｍ／ Ｒ、Ｒ＝ Ａ／ Ａ６（Ａ：線
材断面図、へ〇：初期ビレット断面積）〈実施例■〉 ２３０メツシュ以下３２５メツシュ以上のＮｂＨ粉末と
１５０μｈ以下のアトマイズＣｕ粉をＣｕ−１５ｗｔ％
ＮｂＨとなるよう調合し、ボールミルにより２日間の混
合後、冷間静水圧プレスにより、２０００ ｋ＋ｒ ｆ
／ ｃｒＡで圧粉成形した。
材断面図、へ〇：初期ビレット断面積）〈実施例■〉 ２３０メツシュ以下３２５メツシュ以上のＮｂＨ粉末と
１５０μｈ以下のアトマイズＣｕ粉をＣｕ−１５ｗｔ％
ＮｂＨとなるよう調合し、ボールミルにより２日間の混
合後、冷間静水圧プレスにより、２０００ ｋ＋ｒ ｆ
／ ｃｒＡで圧粉成形した。
得られた成形体を１０−’ｔｏｒｒ以下の真空中で９０
０℃１８時間の熱処理でＮｂｆ（の脱水素を行い、Ｃｕ
−１５ｗｔ％Ｎｂ焼結体を得るやこの焼結体を、外径６
８ｍ、内径５２ｍの銅パイプに挿入、ビレットを作製後
、熱間静水圧押出で１３．５φに押出し、さらにスウェ
ージング、線引きにより０．３ φまで減面加工した。
０℃１８時間の熱処理でＮｂｆ（の脱水素を行い、Ｃｕ
−１５ｗｔ％Ｎｂ焼結体を得るやこの焼結体を、外径６
８ｍ、内径５２ｍの銅パイプに挿入、ビレットを作製後
、熱間静水圧押出で１３．５φに押出し、さらにスウェ
ージング、線引きにより０．３ φまで減面加工した。
この線材中のＮｂ量に当量のＳｎを外部よりメッキし、
６５０℃で４日間の熱処理でＮｂ３Ｓｎ超電導線材を作
製した。
６５０℃で４日間の熱処理でＮｂ３Ｓｎ超電導線材を作
製した。
この実施例で得たＮｂ３Ｓｎ超電導線は、磁化測定によ
り、６μ謡の等価的フィラメント径を得た。
り、６μ謡の等価的フィラメント径を得た。
これは、同Ｎｂ含有量のインサイチュ−法によるものよ
りも優れた特性である。
りも優れた特性である。
〈実施例■シ
実施例■の熱間静水圧押出で得た１３．５φの同クラッ
ドＣｕ−１５ｗｔ％Ｎｂ線材を３φの孔明加工し、Ｓｎ
欅を挿入後、線引きにより、０．５ φまで減面加工し
た。得られた複合線材を６５０℃×４日間の熱処理で、
Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材試料とした。
ドＣｕ−１５ｗｔ％Ｎｂ線材を３φの孔明加工し、Ｓｎ
欅を挿入後、線引きにより、０．５ φまで減面加工し
た。得られた複合線材を６５０℃×４日間の熱処理で、
Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材試料とした。
ここで得たＮＪＳｎ超電導線材を磁化測定した結果５μ
ｍの等価的フィラメント径を得た。
ｍの等価的フィラメント径を得た。
〈実施例■〉
様々な粒子径をもつ、水素化−脱水素処理により精製し
たＮｂ粉末と、２００μｍ以下のガスアトマイズＣｕ粉
を種々の割合で調合し、ボールミルにより２日間の混合
後、冷間静水圧プレスにより、２０００１ｕｒｆ ／ｃ
ｓＡＴ：圧粉成形シタ。
たＮｂ粉末と、２００μｍ以下のガスアトマイズＣｕ粉
を種々の割合で調合し、ボールミルにより２日間の混合
後、冷間静水圧プレスにより、２０００１ｕｒｆ ／ｃ
ｓＡＴ：圧粉成形シタ。
この成形体を６８φの銅バイブに挿入し、税気封入し押
出ビレットとした。その後、熱間静水圧押出（９５０℃
）で１３．５φに押出し、さらにスウェージング、線引
加工により、０．３ φに減面した。これらの線材中の
Ｎｂ量に当量のＳｎを外部メッキし、６５０’Ｃｘ ４
ｄ、の熱処理でＮｂ３Ｓｎ超電導線材とした。
出ビレットとした。その後、熱間静水圧押出（９５０℃
）で１３．５φに押出し、さらにスウェージング、線引
加工により、０．３ φに減面した。これらの線材中の
Ｎｂ量に当量のＳｎを外部メッキし、６５０’Ｃｘ ４
ｄ、の熱処理でＮｂ３Ｓｎ超電導線材とした。
これらのＮｂ！Ｓｎ線材の超電導特性を表■に示し、第
２図及び第３図にまとめて示している。
２図及び第３図にまとめて示している。
次 葉
表 ■
上記表■において、超電導線材の電磁特性は等価的フィ
ラメント径ｄｅｆｆで表される。ｄｅｆｆは履歴損失に
比例する値で、単芯線の場合は、超電導部分径２Ｒに等
しくなり、多芯線の場合は、各素線径ｄ４に等しくなる
。ブロンズ法におけるＮｂ３Ｓｎフィラメントのように
連続なフィラメントをもつ線材では、ｄｅｆｆ〜ｃｉ＋
となるが、粉末法やインサイチュ−法のように、不連続
Ｎｂ３Ｓｎフィラメントをもつ場合、はとんどｄｅｆ
ｆ≠ｃｔ、となり、ｄｅｆｆは通常ｄ、の数１０〜数１
００倍の値となる。
ラメント径ｄｅｆｆで表される。ｄｅｆｆは履歴損失に
比例する値で、単芯線の場合は、超電導部分径２Ｒに等
しくなり、多芯線の場合は、各素線径ｄ４に等しくなる
。ブロンズ法におけるＮｂ３Ｓｎフィラメントのように
連続なフィラメントをもつ線材では、ｄｅｆｆ〜ｃｉ＋
となるが、粉末法やインサイチュ−法のように、不連続
Ｎｂ３Ｓｎフィラメントをもつ場合、はとんどｄｅｆ
ｆ≠ｃｔ、となり、ｄｅｆｆは通常ｄ、の数１０〜数１
００倍の値となる。
一般に、フィラメント間結合の強さを議論する場合、ｄ
ｅｆｆ／２Ｒなるパラメーターを使用する。従って、理
想的にはΩ＜ｄｅｆｆ／２Ｒ≦１なる値をとり、ｄｅｆ
ｆ／２Ｒが１に近いほど単芯線的であり、ｄｅｆｔ／２
Ｒが小さいほど多芯線的挙動であるといえる。
ｅｆｆ／２Ｒなるパラメーターを使用する。従って、理
想的にはΩ＜ｄｅｆｆ／２Ｒ≦１なる値をとり、ｄｅｆ
ｆ／２Ｒが１に近いほど単芯線的であり、ｄｅｆｔ／２
Ｒが小さいほど多芯線的挙動であるといえる。
インサイチュ−法や粉末法による超電導線材をマグネッ
ト等に応用する場合、ｄｅｆｆ／２Ｒ〜０．１程度あれ
ばよく、さらに、パルス用マグネットの場合には、ｄｅ
ｆｆ／２Ｒ≦０．０５となる。即ち、本試料のように、
Ｃｕ −Ｎｂ −Ｓｎ部分の径が２５０μ匍の場合、ｄ
ｅｆｆ／２Ｒ＝ ０．１では ｄｅ４ｆ＝２５／ｊｍで
あるから、通常のマグネットへの応用には、充分な値と
いえる。
ト等に応用する場合、ｄｅｆｆ／２Ｒ〜０．１程度あれ
ばよく、さらに、パルス用マグネットの場合には、ｄｅ
ｆｆ／２Ｒ≦０．０５となる。即ち、本試料のように、
Ｃｕ −Ｎｂ −Ｓｎ部分の径が２５０μ匍の場合、ｄ
ｅｆｆ／２Ｒ＝ ０．１では ｄｅ４ｆ＝２５／ｊｍで
あるから、通常のマグネットへの応用には、充分な値と
いえる。
表■において、試料番号の７． ８．１２．１３がそれ
ぞれ本発明の範囲内であることは明らかである。
ぞれ本発明の範囲内であることは明らかである。
そして試料１〜４は、４４μｍ以下のＮｂ粉末を用いて
いるが、いずれもｄｅｆｆ／２Ｒは高い。また試料５〜
９は４４μｍ≦ｄ≦６６μ−のＮｂ粉末で、試料９は残
留抵抗発生のため、ｄｅｆｆ／２Ｒが求められないが、
本発明に係る試料７．８のｄｅｆｆ／２Ｒは非常に低い
ことがわかる。試料１０〜２１は、４４μ■≦ｄ≦８８
＃Ｉ１１ 、１４９ μｍ 、２１０μｍの３種のＮｂ
粒度範囲に対して、４種のＮｂ濃度をとった試料である
。低いｄｅｆｆ／２Ｒが得られたのは、試料１２．１３
のみである。
いるが、いずれもｄｅｆｆ／２Ｒは高い。また試料５〜
９は４４μｍ≦ｄ≦６６μ−のＮｂ粉末で、試料９は残
留抵抗発生のため、ｄｅｆｆ／２Ｒが求められないが、
本発明に係る試料７．８のｄｅｆｆ／２Ｒは非常に低い
ことがわかる。試料１０〜２１は、４４μ■≦ｄ≦８８
＃Ｉ１１ 、１４９ μｍ 、２１０μｍの３種のＮｂ
粒度範囲に対して、４種のＮｂ濃度をとった試料である
。低いｄｅｆｆ／２Ｒが得られたのは、試料１２．１３
のみである。
（発明の効果）
本発明によれば、Ｎｂ３Ｓｎフィラメントサイズを一様
にし、微少フィラメントによる絡まりを低くすることが
できる。
にし、微少フィラメントによる絡まりを低くすることが
できる。
また、不連続フィラメントによる使用上不都合な残留抵
抗の発生がな（、接触がすくなくて良好な電磁特性を得
ることができる。
抗の発生がな（、接触がすくなくて良好な電磁特性を得
ることができる。
従って、ＮｂＴｉ超電導線材で開発されている交流用超
電導線材を安価でかつより強磁場に用途の拡大を可能に
する高性能化合物超電導科料の製作法として有益である
。
電導線材を安価でかつより強磁場に用途の拡大を可能に
する高性能化合物超電導科料の製作法として有益である
。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来の粉末法Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法
一部の工程を示す説明図、第２図は本発明によるフィラ
メント間結合の強さと粉末粒度範囲との関係を示すグラ
フ、第３図は同じくフィラメント間結合の強さとＮｂ含
有！（ｗｔ％）の関係を示すグラフである。
一部の工程を示す説明図、第２図は本発明によるフィラ
メント間結合の強さと粉末粒度範囲との関係を示すグラ
フ、第３図は同じくフィラメント間結合の強さとＮｂ含
有！（ｗｔ％）の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃｕ−Ｎｂ焼結体を減面加工し、内部芯または外部
メッキにより添加したＳｎを、熱処理による拡散でＮｂ
＿３Ｓｎ超電導線条を製作する方法において、焼結に用
いるＮｂの平均粒子径をｄ＿Ｎ＿ｂ（μｍ）、各＿Ｎ＿
ｂの粒子径をｄとしたとき ｜ｄ−ｄ＿Ｎ＿ｂ｜≦０．３５ｄ＿Ｎ＿ｂ・・・・・・
（１）で示される値であり、 焼結後のＣｕ−Ｎｂ焼結体中に含まれるＮｂ粒子の含有
量はｗｔ％で ５≦Ｃ＿Ｎ＿ｂ≦２５・・・・・・（２） で示される値となるように、上記特定粒子径の、かつ特
定量のＮｂ粉末を用いることを特徴とする粉末冶金法に
よる高性能化合物超電導材料の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60107996A JPH072978B2 (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 粉末冶金法による高性能化合物超電導材料の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60107996A JPH072978B2 (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 粉末冶金法による高性能化合物超電導材料の製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61266528A true JPS61266528A (ja) | 1986-11-26 |
| JPH072978B2 JPH072978B2 (ja) | 1995-01-18 |
Family
ID=14473339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60107996A Expired - Lifetime JPH072978B2 (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 粉末冶金法による高性能化合物超電導材料の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH072978B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106756141A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-05-31 | 北京有色金属研究总院 | Cu‑Nb原位复合材料的气体保护固液混合凝固装置 |
| CN109943782A (zh) * | 2017-12-20 | 2019-06-28 | 北京有色金属研究总院 | 一种00Cr17Ni14Mo2不锈钢阀块的加工方法 |
| KR20220000912A (ko) * | 2017-08-21 | 2022-01-04 | 제이엑스금속주식회사 | 적층 조형용 구리 합금 분말, 적층 조형물의 제조 방법 및 적층 조형물 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57171629A (en) * | 1981-04-13 | 1982-10-22 | Mitsubishi Electric Corp | Production of compound superconductive wire rod |
| JPS59184404A (ja) * | 1983-04-04 | 1984-10-19 | 昭和電線電纜株式会社 | Ｎｂ↓３Ｓｎ超電導線の製造方法 |
| JPS60143512A (ja) * | 1983-12-29 | 1985-07-29 | 株式会社日立製作所 | 超電導部材の製造方法 |
-
1985
- 1985-05-20 JP JP60107996A patent/JPH072978B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57171629A (en) * | 1981-04-13 | 1982-10-22 | Mitsubishi Electric Corp | Production of compound superconductive wire rod |
| JPS59184404A (ja) * | 1983-04-04 | 1984-10-19 | 昭和電線電纜株式会社 | Ｎｂ↓３Ｓｎ超電導線の製造方法 |
| JPS60143512A (ja) * | 1983-12-29 | 1985-07-29 | 株式会社日立製作所 | 超電導部材の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106756141A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-05-31 | 北京有色金属研究总院 | Cu‑Nb原位复合材料的气体保护固液混合凝固装置 |
| KR20220000912A (ko) * | 2017-08-21 | 2022-01-04 | 제이엑스금속주식회사 | 적층 조형용 구리 합금 분말, 적층 조형물의 제조 방법 및 적층 조형물 |
| CN109943782A (zh) * | 2017-12-20 | 2019-06-28 | 北京有色金属研究总院 | 一种00Cr17Ni14Mo2不锈钢阀块的加工方法 |
| CN109943782B (zh) * | 2017-12-20 | 2021-02-02 | 有研工程技术研究院有限公司 | 一种00Cr17Ni14Mo2不锈钢阀块的加工方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH072978B2 (ja) | 1995-01-18 |
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