JPH08339726A - Ｎｂ▲３▼Ｓｎ系超電導線材の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ▲３▼Ｓｎ系超電導線材の製造方法Info
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- JPH08339726A JPH08339726A JP7146585A JP14658595A JPH08339726A JP H08339726 A JPH08339726 A JP H08339726A JP 7146585 A JP7146585 A JP 7146585A JP 14658595 A JP14658595 A JP 14658595A JP H08339726 A JPH08339726 A JP H08339726A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高磁場における臨界電流密度を改善する方法
として、芯材にＮｂ合金を用いる方法ではなく、人工ピ
ンを導入する方法を採用した上で、製造工程が煩雑でな
く、しかも断線やフィラメント形状のばらつきを引き起
こすことのないＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造方法を提
供する。 【構成】 Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造方法であっ
て、Ｎｂ線として、ＮｂとＣｕの混合粉末の成形体を用
いる。該成形体におけるＣｕの含有率は１〜２２重量％
であることが推奨される。
として、芯材にＮｂ合金を用いる方法ではなく、人工ピ
ンを導入する方法を採用した上で、製造工程が煩雑でな
く、しかも断線やフィラメント形状のばらつきを引き起
こすことのないＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造方法を提
供する。 【構成】 Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造方法であっ
て、Ｎｂ線として、ＮｂとＣｕの混合粉末の成形体を用
いる。該成形体におけるＣｕの含有率は１〜２２重量％
であることが推奨される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超電導マグネットの構
成素材として用いられるＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造
方法に関し、詳細には１０Ｔ以上の高磁場における臨界
電流密度を向上させることができるＮｂ3 Ｓｎ系超電導
線材の製造方法に関するものである。
成素材として用いられるＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造
方法に関し、詳細には１０Ｔ以上の高磁場における臨界
電流密度を向上させることができるＮｂ3 Ｓｎ系超電導
線材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材を製造するにあ
たっては、ＣｕまたはＣｕ合金製の線状母材に複数のＮ
ｂ線を芯材として埋設することにより複合材とし、該複
合材を減面加工して線材とし、後述する種々の方法で供
給されるＳｎと上記Ｎｂ線とを熱処理により反応させて
Ｎｂ3 Ｓｎを生成するという方法が採用されている。こ
のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造方法は、Ｎｂ線と反応
させるＳｎの供給方法の違いからブロンズ法，外部拡散
法，内部拡散法等に分類されている。例えば、図３に示
す様に、ブロンズ法はＣｕ−Ｓｎ基合金（ブロンズ）
を線状母材１としており、これにＮｂ線２を芯材として
埋設し、熱処理を施すことによりブロンズ中に含まれる
Ｓｎを芯材のＮｂと反応させてＮｂ3 Ｓｎを生成する方
法である。内部拡散法は、芯材としてＮｂ線２と共に
Ｓｎを埋設することによって熱処理の際にＮｂとＳｎを
反応させＮｂ3 Ｓｎを生成する方法である。外部拡散
法は、ＣｕまたはＣｕ合金を線状母材１に用い、これに
Ｎｂ線２を埋設して複合体とし、線材に加工した後、線
材表面にＳｎめっき層３を形成して熱処理を施すことに
よって、Ｓｎを内部へ拡散させＮｂ3 Ｓｎを生成する方
法である。
たっては、ＣｕまたはＣｕ合金製の線状母材に複数のＮ
ｂ線を芯材として埋設することにより複合材とし、該複
合材を減面加工して線材とし、後述する種々の方法で供
給されるＳｎと上記Ｎｂ線とを熱処理により反応させて
Ｎｂ3 Ｓｎを生成するという方法が採用されている。こ
のＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造方法は、Ｎｂ線と反応
させるＳｎの供給方法の違いからブロンズ法，外部拡散
法，内部拡散法等に分類されている。例えば、図３に示
す様に、ブロンズ法はＣｕ−Ｓｎ基合金（ブロンズ）
を線状母材１としており、これにＮｂ線２を芯材として
埋設し、熱処理を施すことによりブロンズ中に含まれる
Ｓｎを芯材のＮｂと反応させてＮｂ3 Ｓｎを生成する方
法である。内部拡散法は、芯材としてＮｂ線２と共に
Ｓｎを埋設することによって熱処理の際にＮｂとＳｎを
反応させＮｂ3 Ｓｎを生成する方法である。外部拡散
法は、ＣｕまたはＣｕ合金を線状母材１に用い、これに
Ｎｂ線２を埋設して複合体とし、線材に加工した後、線
材表面にＳｎめっき層３を形成して熱処理を施すことに
よって、Ｓｎを内部へ拡散させＮｂ3 Ｓｎを生成する方
法である。
【０００３】この様にＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を製造す
るにあたっては、Ｓｎの供給方法に拘らず、芯材として
Ｎｂ線を用いることが一般的である。
るにあたっては、Ｓｎの供給方法に拘らず、芯材として
Ｎｂ線を用いることが一般的である。
【０００４】ところで、超電導マグネットの構成素材で
ある超電導線材に要求される特性には種々のものがある
が、中でも重要な特性のひとつに高磁場における臨界電
流密度が大きいことが挙げられる。従来では、臨界電流
密度を向上させる方法として、芯材のＮｂ線にＮｂ合金
を用いる方法（例えば、特公昭６０−４２２）が提案さ
れており、合金化元素としては、Ｔａ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈ
ｆ，Ｓｉ，Ｇａ，Ａｌ，Ｇｅ等が知られている。しかし
ながら、Ｎｂ線にＮｂ合金を用いる方法では、Ｎｂ合金
を製造するに当たって、まず３０００℃近い高温でＮｂ
を溶解した後、合金化元素を添加する必要がある。しか
もＮｂは活性な金属であることから酸化や水素化などの
汚染を受けやすく、一旦汚染されると加工硬化を起こし
易くなって、大きな減面率では加工ができなくなること
から、Ｎｂの溶解及び合金化は真空中又は不活性ガス雰
囲気中で行われている。更に、得られたＮｂ合金を所望
サイズの芯材とする熱間鍛造・焼鈍熱処理の工程に関し
ても、同様の理由から真空中又は不活性ガス雰囲気中に
おいて作業をしなくてはならない。そのため製造装置が
大掛かりなものとなり、それに従い処理コストも高くな
っている。
ある超電導線材に要求される特性には種々のものがある
が、中でも重要な特性のひとつに高磁場における臨界電
流密度が大きいことが挙げられる。従来では、臨界電流
密度を向上させる方法として、芯材のＮｂ線にＮｂ合金
を用いる方法（例えば、特公昭６０−４２２）が提案さ
れており、合金化元素としては、Ｔａ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈ
ｆ，Ｓｉ，Ｇａ，Ａｌ，Ｇｅ等が知られている。しかし
ながら、Ｎｂ線にＮｂ合金を用いる方法では、Ｎｂ合金
を製造するに当たって、まず３０００℃近い高温でＮｂ
を溶解した後、合金化元素を添加する必要がある。しか
もＮｂは活性な金属であることから酸化や水素化などの
汚染を受けやすく、一旦汚染されると加工硬化を起こし
易くなって、大きな減面率では加工ができなくなること
から、Ｎｂの溶解及び合金化は真空中又は不活性ガス雰
囲気中で行われている。更に、得られたＮｂ合金を所望
サイズの芯材とする熱間鍛造・焼鈍熱処理の工程に関し
ても、同様の理由から真空中又は不活性ガス雰囲気中に
おいて作業をしなくてはならない。そのため製造装置が
大掛かりなものとなり、それに従い処理コストも高くな
っている。
【０００５】Ｎｂ合金を芯材に用いる方法以外であっ
て、高磁場の臨界電流密度を向上させる方法としては、
人工ピンと呼ばれる微細な常電導物質を超電導フィラメ
ント中に導入する方法（特開平３−２１６９１５）が提
案されている。この方法によれば、上記人工ピンが超電
導フィラメント中の磁束の動きを止める所謂「磁束のピ
ン止め点」として機能し、その結果として臨界電流密度
が向上するものと考えられている。
て、高磁場の臨界電流密度を向上させる方法としては、
人工ピンと呼ばれる微細な常電導物質を超電導フィラメ
ント中に導入する方法（特開平３−２１６９１５）が提
案されている。この方法によれば、上記人工ピンが超電
導フィラメント中の磁束の動きを止める所謂「磁束のピ
ン止め点」として機能し、その結果として臨界電流密度
が向上するものと考えられている。
【０００６】しかしながら、上記の方法を用いて超電導
フィラメント中に人工ピンを導入するにあたっては、以
下の様な煩雑な加工を必要とする。即ち、超電導フィラ
メントとなるＮｂロッドの長手方向に多数の穴を穿設
し、その穴にＴａ等の常電導物質のロッドを埋設するこ
とによりＮｂと常電導物質の複合体を製造する必要があ
る。しかも人工ピンとなる部分は最終加工後の直径が、
サブミクロン以下のオーダーであることが要求されてい
ることから、上記複合体を芯材とするには、予め上記複
合体を縮径加工し、数本から数十本束ねたものを再度縮
径加工する必要がある。この様に人工ピンを有する芯材
の製造に要求される大減面率での煩雑な加工は、線材製
造コストを引き上げるだけではなく、後工程におけるＮ
ｂの加工性低下にもつながり伸線加工時に断線が発生し
たり、フィラメント形状のばらつきを招き、線材の超電
導特性の劣化を引き起こしている。
フィラメント中に人工ピンを導入するにあたっては、以
下の様な煩雑な加工を必要とする。即ち、超電導フィラ
メントとなるＮｂロッドの長手方向に多数の穴を穿設
し、その穴にＴａ等の常電導物質のロッドを埋設するこ
とによりＮｂと常電導物質の複合体を製造する必要があ
る。しかも人工ピンとなる部分は最終加工後の直径が、
サブミクロン以下のオーダーであることが要求されてい
ることから、上記複合体を芯材とするには、予め上記複
合体を縮径加工し、数本から数十本束ねたものを再度縮
径加工する必要がある。この様に人工ピンを有する芯材
の製造に要求される大減面率での煩雑な加工は、線材製
造コストを引き上げるだけではなく、後工程におけるＮ
ｂの加工性低下にもつながり伸線加工時に断線が発生し
たり、フィラメント形状のばらつきを招き、線材の超電
導特性の劣化を引き起こしている。
【０００７】超電導線材に人工ピンを導入する上記以外
の方法としては、Ｎｂ粉末とＴａ粉末を混合し、プレス
で固めた粉末成形体を芯材とする方法 [IEEE Transacti
onson Magnetics,vol.MAG-23,No.2,P657(1987)]があ
る。この方法によれば、Ｎｂロッドに常電導物質からな
るロッドを埋め込む様な煩雑な加工を行なわなくとも簡
便に人工ピンを形成することができる。但し、Ｎｂ粉末
とＴａ粉末の合計重量が数キログラム以上のものを取り
扱う場合には線材の加工性にばらつきが生じ、伸線加工
時に断線が発生したり、或いはフィラメント形状のばら
つきを引き起こし、線材の超電導特性のばらつきの原因
となっている。
の方法としては、Ｎｂ粉末とＴａ粉末を混合し、プレス
で固めた粉末成形体を芯材とする方法 [IEEE Transacti
onson Magnetics,vol.MAG-23,No.2,P657(1987)]があ
る。この方法によれば、Ｎｂロッドに常電導物質からな
るロッドを埋め込む様な煩雑な加工を行なわなくとも簡
便に人工ピンを形成することができる。但し、Ｎｂ粉末
とＴａ粉末の合計重量が数キログラム以上のものを取り
扱う場合には線材の加工性にばらつきが生じ、伸線加工
時に断線が発生したり、或いはフィラメント形状のばら
つきを引き起こし、線材の超電導特性のばらつきの原因
となっている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、高磁場における臨界電流
密度を改善する方法として、芯材にＮｂ合金を用いる方
法ではなく、人工ピンを導入する方法を採用した上で、
製造工程が煩雑でなく、しかも断線やフィラメント形状
のばらつきを引き起こすことのないＮｂ3 Ｓｎ系超電導
線材の製造方法を提供しようとするものである。
目してなされたものであって、高磁場における臨界電流
密度を改善する方法として、芯材にＮｂ合金を用いる方
法ではなく、人工ピンを導入する方法を採用した上で、
製造工程が煩雑でなく、しかも断線やフィラメント形状
のばらつきを引き起こすことのないＮｂ3 Ｓｎ系超電導
線材の製造方法を提供しようとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明とは、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造方法であって、
Ｎｂ線として、ＮｂとＣｕの混合粉末の成形体を用いる
ことを要旨とするものである。尚、上記成形体における
Ｃｕの含有率は１〜２２重量％であることが推奨され
る。
明とは、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造方法であって、
Ｎｂ線として、ＮｂとＣｕの混合粉末の成形体を用いる
ことを要旨とするものである。尚、上記成形体における
Ｃｕの含有率は１〜２２重量％であることが推奨され
る。
【００１０】
【作用】本発明者らは、Ｎｂ粉末とＴａ粉末の混合粉末
による成形体を芯材として人工ピンを導入する方法にお
いて、その超電導特性が必ずしも安定しない原因につい
て調べた結果、混合粉末の総量が数キログラム以上にな
ると、Ｔａが密な部分と粗な部分が生じやすく、このＴ
ａ分布のばらつきに起因して超電導特性の安定性が乏し
くなっていることが分かった。この様に、Ｎｂ粉末とＴ
ａ粉末が均一に混合されない理由としては、Ｎｂの密度
が8.57g/cm3 であり、Ｔａの密度が16.65g/cm3であるこ
とから、ＮｂとＴａの密度の差が大きいことに起因して
いるものと考えられる。
による成形体を芯材として人工ピンを導入する方法にお
いて、その超電導特性が必ずしも安定しない原因につい
て調べた結果、混合粉末の総量が数キログラム以上にな
ると、Ｔａが密な部分と粗な部分が生じやすく、このＴ
ａ分布のばらつきに起因して超電導特性の安定性が乏し
くなっていることが分かった。この様に、Ｎｂ粉末とＴ
ａ粉末が均一に混合されない理由としては、Ｎｂの密度
が8.57g/cm3 であり、Ｔａの密度が16.65g/cm3であるこ
とから、ＮｂとＴａの密度の差が大きいことに起因して
いるものと考えられる。
【００１１】本発明者らは種々の実験を重ねて、Ｔａに
代わる粉末として、人工ピンとして有効であると共にＮ
ｂ粉末と均一に混合できる元素を検索した結果、Ｃｕ粉
末を用いることによって臨界電流密度の改善ができ、し
かもＣｕ粉末はＮｂ粉末と均一に混合することも可能で
あることを突き止め、本発明に想到した。
代わる粉末として、人工ピンとして有効であると共にＮ
ｂ粉末と均一に混合できる元素を検索した結果、Ｃｕ粉
末を用いることによって臨界電流密度の改善ができ、し
かもＣｕ粉末はＮｂ粉末と均一に混合することも可能で
あることを突き止め、本発明に想到した。
【００１２】Ｎｂ粉末とＣｕ粉末が均一に混合できる理
由としては、Ｃｕの密度が8.93g/cm 3 であり、Ｎｂの密
度と近いことからも理解できる。従って、混合粉末の総
量が数キログラム以上であっても均一に混合でき、均質
で大型の粉末成形体を製造できる。尚、Ｎｂの密度と近
いという観点からすれば、Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｏ等の元素を
用いることも考えられるが、これらの元素は磁性元素で
あり、超電導特性に悪影響を与えるので好ましくない。
由としては、Ｃｕの密度が8.93g/cm 3 であり、Ｎｂの密
度と近いことからも理解できる。従って、混合粉末の総
量が数キログラム以上であっても均一に混合でき、均質
で大型の粉末成形体を製造できる。尚、Ｎｂの密度と近
いという観点からすれば、Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｏ等の元素を
用いることも考えられるが、これらの元素は磁性元素で
あり、超電導特性に悪影響を与えるので好ましくない。
【００１３】Ｎｂ粉末とＣｕ粉末の混合比率としては、
Ｃｕ含有率が３０重量％以下であればＮｂ単独の超電導
線材より、高い臨界電流密度を示すが、好ましくは１〜
２２重量％であり、５〜１０重量％であればより好まし
い。
Ｃｕ含有率が３０重量％以下であればＮｂ単独の超電導
線材より、高い臨界電流密度を示すが、好ましくは１〜
２２重量％であり、５〜１０重量％であればより好まし
い。
【００１４】本発明は、Ｎｂ粉末とＣｕ粉末の平均粒径
を限定するものではないが、粉末の緻密化の容易さや、
伸線後のＣｕ層の厚みを約０．１μｍ以下にすることが
望ましいという理由から５００μｍ以下が好ましく、１
００μｍ以下であればより好ましい。
を限定するものではないが、粉末の緻密化の容易さや、
伸線後のＣｕ層の厚みを約０．１μｍ以下にすることが
望ましいという理由から５００μｍ以下が好ましく、１
００μｍ以下であればより好ましい。
【００１５】本発明方法により製造されたＮｂ3 Ｓｎ系
超電導線材の超電導特性については、以下の実施例で説
明するが、特に１０Ｔ以上の高磁場における臨界電流密
度の改善効果が顕著である。
超電導線材の超電導特性については、以下の実施例で説
明するが、特に１０Ｔ以上の高磁場における臨界電流密
度の改善効果が顕著である。
【００１６】また、本発明はＮｂにＳｎを拡散させてＮ
ｂ3 Ｓｎを生成する方法を限定するものではなく、Ｎｂ
線を芯材として用いる方法であれば全てに適用でき、例
えば、前述のブロンズ法，外部拡散法，内部拡散法等の
製造方法に用いることができる。
ｂ3 Ｓｎを生成する方法を限定するものではなく、Ｎｂ
線を芯材として用いる方法であれば全てに適用でき、例
えば、前述のブロンズ法，外部拡散法，内部拡散法等の
製造方法に用いることができる。
【００１７】
【実施例】実施例１ ＮｂとＣｕの粉末（粒径１８０〜２１０μｍ）を用意
し、Ｃｕの含有率が１〜４０重量％の範囲で種々の割合
となる様に両者配合して、混合した。得られた混合粉末
をステンレス鋼製カプセルに充填して真空封入し、１８
００kgf/cm2 で２時間の熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）を
行なうことにより緻密化した。表面に密着しているステ
ンレス鋼製カプセルを切削除去して、ＮｂとＣｕの粉末
成形体を得た。この粉末成形体を芯材として、その外側
にＣｕシースをかぶせ、熱間押出により伸線して対面間
隔 4.3ｍｍの六角線材を製作した。この六角線材６１本
を、外径４７ｍｍ、内径３９ｍｍのブロンズビレットに
挿入して真空封入し熱間押出により再び伸線して対面間
隔 4.3ｍｍの六角線材を製作した。得られた六角線材を
再び６１本束ねてブロンズビレットを作り、中間焼鈍を
行ないながら熱間押出により線径が0.30ｍｍとなるまで
伸線した。これに６５０℃で１００時間の熱処理を施
し、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材を得た。また、比較材とし
て従来のＮｂロッドを芯材とし、同様の方法によりＮｂ
3 Ｓｎ系超電導線材を製作した。これらの線材を用いて
１４Ｔの磁場における臨界電流密度を測定した。結果は
図１に示す。
し、Ｃｕの含有率が１〜４０重量％の範囲で種々の割合
となる様に両者配合して、混合した。得られた混合粉末
をステンレス鋼製カプセルに充填して真空封入し、１８
００kgf/cm2 で２時間の熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）を
行なうことにより緻密化した。表面に密着しているステ
ンレス鋼製カプセルを切削除去して、ＮｂとＣｕの粉末
成形体を得た。この粉末成形体を芯材として、その外側
にＣｕシースをかぶせ、熱間押出により伸線して対面間
隔 4.3ｍｍの六角線材を製作した。この六角線材６１本
を、外径４７ｍｍ、内径３９ｍｍのブロンズビレットに
挿入して真空封入し熱間押出により再び伸線して対面間
隔 4.3ｍｍの六角線材を製作した。得られた六角線材を
再び６１本束ねてブロンズビレットを作り、中間焼鈍を
行ないながら熱間押出により線径が0.30ｍｍとなるまで
伸線した。これに６５０℃で１００時間の熱処理を施
し、Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材を得た。また、比較材とし
て従来のＮｂロッドを芯材とし、同様の方法によりＮｂ
3 Ｓｎ系超電導線材を製作した。これらの線材を用いて
１４Ｔの磁場における臨界電流密度を測定した。結果は
図１に示す。
【００１８】図１より、本発明方法により得られたＮｂ
3 Ｓｎ系超電導線材は、Ｃｕの含有率が３０重量％以下
の範囲において、Ｃｕを含有しない従来のＮｂロッドよ
り高い臨界電流密度を示すことが分かる。
3 Ｓｎ系超電導線材は、Ｃｕの含有率が３０重量％以下
の範囲において、Ｃｕを含有しない従来のＮｂロッドよ
り高い臨界電流密度を示すことが分かる。
【００１９】実施例２ 実施例１と同様にして、Ｎｂ−５％Ｃｕの粉末成形体を
芯材として用い本発明に係るＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を
製作した。また、比較材として、従来のＮｂ製ロッド，
Ｎｂ−５％Ｔａ合金製ロッド，Ｎｂ−５％Ｔａの粉末成
形体を芯材に用いたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を製作して
外部磁場６〜１６Ｔにおける臨界電流密度を測定した。
結果は図２に示す。
芯材として用い本発明に係るＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を
製作した。また、比較材として、従来のＮｂ製ロッド，
Ｎｂ−５％Ｔａ合金製ロッド，Ｎｂ−５％Ｔａの粉末成
形体を芯材に用いたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材を製作して
外部磁場６〜１６Ｔにおける臨界電流密度を測定した。
結果は図２に示す。
【００２０】図２より、本発明方法によるＮｂ3 Ｓｎ系
超電導線材は、従来の方法で製作したＮｂ−５％Ｔａ合
金製ロッドとＮｂ−５％Ｔａの粉末成形体を芯材として
用いたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材に比べて、高い臨界電流
密度を有していることが分かる。またＮｂ製ロッドを用
いる従来法と比較すると、１０Ｔ以上の高磁場において
高い臨界電流密度を示している。
超電導線材は、従来の方法で製作したＮｂ−５％Ｔａ合
金製ロッドとＮｂ−５％Ｔａの粉末成形体を芯材として
用いたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材に比べて、高い臨界電流
密度を有していることが分かる。またＮｂ製ロッドを用
いる従来法と比較すると、１０Ｔ以上の高磁場において
高い臨界電流密度を示している。
【００２１】従って本発明方法は、１０Ｔ以上の高磁場
における臨界電流密度の改善に有効であることが分か
る。
における臨界電流密度の改善に有効であることが分か
る。
【００２２】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、高磁場における臨界電流密度を改善する方法とし
て、芯材にＮｂ合金を用いる方法ではなく、人工ピンを
導入する方法を採用した上で、比較的高価なＴａを用い
ずに、しかも製造工程が煩雑でなく、かつ断線やフィラ
メント形状のばらつきを引き起こすことのないＮｂ3 Ｓ
ｎ系超電導線材の製造方法が提供できることとなった。
で、高磁場における臨界電流密度を改善する方法とし
て、芯材にＮｂ合金を用いる方法ではなく、人工ピンを
導入する方法を採用した上で、比較的高価なＴａを用い
ずに、しかも製造工程が煩雑でなく、かつ断線やフィラ
メント形状のばらつきを引き起こすことのないＮｂ3 Ｓ
ｎ系超電導線材の製造方法が提供できることとなった。
【図１】Ｎｂ粉末とＣｕ粉末の混合粉末成形体を用いて
製造したＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の臨界電流密度とＣｕ
含有率との関係を示すグラフである。
製造したＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の臨界電流密度とＣｕ
含有率との関係を示すグラフである。
【図２】従来方法または本発明方法に従い製造した芯材
を用いたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の印加磁場と臨界電流
密度の関係を示すグラフである。
を用いたＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の印加磁場と臨界電流
密度の関係を示すグラフである。
【図３】Ｓｎの拡散法の違いを示す概略説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｂ 12/06 ＺＡＡ Ｂ２２Ｆ 3/14 Ｍ (72)発明者 井上 康彦 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者 宮武 孝之 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者 嶋田 雅生 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｎｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造方法であ
って、Ｎｂ線として、ＮｂとＣｕの混合粉末の成形体を
用いることを特徴とするＮｂ3 Ｓｎ系超電導線材の製造
方法。 - 【請求項２】 上記成形体におけるＣｕの含有率が１〜
２２重量％である請求項１に記載のＮｂ3 Ｓｎ系超電導
線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7146585A JPH08339726A (ja) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | Ｎｂ▲３▼Ｓｎ系超電導線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7146585A JPH08339726A (ja) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | Ｎｂ▲３▼Ｓｎ系超電導線材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08339726A true JPH08339726A (ja) | 1996-12-24 |
Family
ID=15411044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7146585A Withdrawn JPH08339726A (ja) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | Ｎｂ▲３▼Ｓｎ系超電導線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08339726A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007027089A (ja) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Bruker Biospin Ag | 銅包含物を含む超伝導エレメント及び複合材料及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-06-13 JP JP7146585A patent/JPH08339726A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007027089A (ja) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Bruker Biospin Ag | 銅包含物を含む超伝導エレメント及び複合材料及びその製造方法 |
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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