JPS62253740A - 超電導部材の製造方法 - Google Patents
超電導部材の製造方法Info
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- JPS62253740A JPS62253740A JP9645886A JP9645886A JPS62253740A JP S62253740 A JPS62253740 A JP S62253740A JP 9645886 A JP9645886 A JP 9645886A JP 9645886 A JP9645886 A JP 9645886A JP S62253740 A JPS62253740 A JP S62253740A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、Cu−Nb又はCu−Vを主成分とする超電
導部材の製造方法に係り、特に良好な均一性、加工性を
有する超電導部材の製造方法に関する。
導部材の製造方法に係り、特に良好な均一性、加工性を
有する超電導部材の製造方法に関する。
(従来の技術)
Nb、SnあるいはVzGaなどの化合物からなる超電
導線は、高磁界下で大きな臨界電流密度を有するので高
磁界を発生する超電導マグネット用の線材として用いら
れている。
導線は、高磁界下で大きな臨界電流密度を有するので高
磁界を発生する超電導マグネット用の線材として用いら
れている。
従来、これら超電導線は、主としてブロンズ法で製造さ
れているが、この製造方法では工程が煩雑なうえ、歪に
対して超電導特性の劣化が著しい等の欠点がある。近年
、これらの欠点を克服する線材として、Cu基に不連続
繊維を形成した超電導線、いわゆるインサイチュ−超電
導線が開発されつつある。このインサイチュ−超電導線
の特徴、は、Cu母材中に微細なNb3SnあるいはV
、Gaフィラメントを不連続に分散させていることであ
る。
れているが、この製造方法では工程が煩雑なうえ、歪に
対して超電導特性の劣化が著しい等の欠点がある。近年
、これらの欠点を克服する線材として、Cu基に不連続
繊維を形成した超電導線、いわゆるインサイチュ−超電
導線が開発されつつある。このインサイチュ−超電導線
の特徴、は、Cu母材中に微細なNb3SnあるいはV
、Gaフィラメントを不連続に分散させていることであ
る。
Nb3Sn線材を例に、この種の線材の基本的な製造方
法を次に説明する。
法を次に説明する。
Nbが重量比で15〜50smtXとなるようにCu−
Nb原料を配合し、真空あるいは不活性ガス雰囲気中で
溶解鋳造しCu−Nb超電導部材を作る。このCu−N
b超電導部材はNbがCu基中にほとんど固溶しないの
で、NbがCu中に樹枝状に析出した組織となる0次に
、このCu−N、b超電導部材を減面加工により長尺線
化すると、Nb樹枝状析出物は引伸ばされ、不連続な繊
維状としてCu母材中に分散された構造となる。次いで
伸線の表面にSnメッキを施した後、500〜750℃
の温度で拡散熱処理を行なうと、SnはCu基中に拡散
して、Nbと反応してNb5Sn化合物が形成される。
Nb原料を配合し、真空あるいは不活性ガス雰囲気中で
溶解鋳造しCu−Nb超電導部材を作る。このCu−N
b超電導部材はNbがCu基中にほとんど固溶しないの
で、NbがCu中に樹枝状に析出した組織となる0次に
、このCu−N、b超電導部材を減面加工により長尺線
化すると、Nb樹枝状析出物は引伸ばされ、不連続な繊
維状としてCu母材中に分散された構造となる。次いで
伸線の表面にSnメッキを施した後、500〜750℃
の温度で拡散熱処理を行なうと、SnはCu基中に拡散
して、Nbと反応してNb5Sn化合物が形成される。
しかし、この方法では、Cu−Nb超電導部材のNb樹
枝状品の形状、大きさが溶解鋳造時の冷却速度に敏感で
あるため、長さ方向及び径方向で均一性の良好なインゴ
ットを製造するのが難かしい。Cu−Nb超電導部材の
Nb樹枝状組織が不均一であると、最終的な超電導線の
臨界電流密度特性が長さ方向で不均一になるので好まし
くない。
枝状品の形状、大きさが溶解鋳造時の冷却速度に敏感で
あるため、長さ方向及び径方向で均一性の良好なインゴ
ットを製造するのが難かしい。Cu−Nb超電導部材の
Nb樹枝状組織が不均一であると、最終的な超電導線の
臨界電流密度特性が長さ方向で不均一になるので好まし
くない。
上述のようなCu−Nb超電導部材の不均一性を解決す
る方法として、CuとNbの粉末を使用する方法がある
。
る方法として、CuとNbの粉末を使用する方法がある
。
この方法を次に説明する。
まず、Cu粉末とNb粉末を配合し圧縮成形した後焼成
してCu−Nb超電導部材を作る。このCu−Nb超電
導部材を減面加工により長尺線化し、表面にSnメッキ
を施した後、拡散熱処理をするとNb3Sn超電導線が
得られる。
してCu−Nb超電導部材を作る。このCu−Nb超電
導部材を減面加工により長尺線化し、表面にSnメッキ
を施した後、拡散熱処理をするとNb3Sn超電導線が
得られる。
この方法では、使用する原料粉末の粒径を調整し、Cu
及びNb両粉末を十分に攪拌混合すれば、略均−なCu
−Nb超電導部材を得ることができる。
及びNb両粉末を十分に攪拌混合すれば、略均−なCu
−Nb超電導部材を得ることができる。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながら、この従来方法の最大の欠点は、Nbが活
性のため、Nb原料粉末が酸素に汚染されやすいことに
起因する。一般に市販されているNb原料粉末では、酸
素濃度が0.1〜0.5wtχと高く、このNb原料粉
末をそのままCu粉末に混合し、成形−焼結してインゴ
ットを作成し、次いでこのインゴットを伸線化する際に
減面加工性が阻害され、長尺線化が困難となる。これは
Cu基に分散するNb粒子が酸素に汚染されているため
に脆化し、インゴットを伸線化する際に、Nb粒子が塑
性変形を起し難いのでNb粒子を起点として応力集中が
生じて割れ発生の原因となるからである。一方、このよ
うに酸素に汚染されたNb粒子がCu基中に分散したC
u−Nb超電導部材では、所望の超電導特性が得られな
いという問題点を有していた。
性のため、Nb原料粉末が酸素に汚染されやすいことに
起因する。一般に市販されているNb原料粉末では、酸
素濃度が0.1〜0.5wtχと高く、このNb原料粉
末をそのままCu粉末に混合し、成形−焼結してインゴ
ットを作成し、次いでこのインゴットを伸線化する際に
減面加工性が阻害され、長尺線化が困難となる。これは
Cu基に分散するNb粒子が酸素に汚染されているため
に脆化し、インゴットを伸線化する際に、Nb粒子が塑
性変形を起し難いのでNb粒子を起点として応力集中が
生じて割れ発生の原因となるからである。一方、このよ
うに酸素に汚染されたNb粒子がCu基中に分散したC
u−Nb超電導部材では、所望の超電導特性が得られな
いという問題点を有していた。
以上、Nb1Sn超電導線を例として従来方法を説明し
たが、V、Ga超電導線においても状況は類似している
。
たが、V、Ga超電導線においても状況は類似している
。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、Cu基中に分散させるNb粒子の酸素汚染を
防止し、減面加工性に優れ、且つ超電導特性の優れたC
u−Nb又はCu−Vを主成分とする超電導部材の製造
方法を提供することを目的とし、この目的を達成するた
めの手段として、原材料としてCu及びNbまたはV粉
末を用いて、Cu−NbまたはCu−■を主成分とする
超電導部材を製造する方法において、原粉末として球状
のCu及びNbまたはV粉末を真空中または不活性ガス
雰囲気で製造する工程と: さらに不活性ガス雰囲気ま
たは真空中で混合、カプセル充填等のハンドリングを行
なう工程と: 前記混合粉を熱間静水圧加圧処理により
所望の形状に圧縮成形する工程: とからなる構成を採
用したのである。
防止し、減面加工性に優れ、且つ超電導特性の優れたC
u−Nb又はCu−Vを主成分とする超電導部材の製造
方法を提供することを目的とし、この目的を達成するた
めの手段として、原材料としてCu及びNbまたはV粉
末を用いて、Cu−NbまたはCu−■を主成分とする
超電導部材を製造する方法において、原粉末として球状
のCu及びNbまたはV粉末を真空中または不活性ガス
雰囲気で製造する工程と: さらに不活性ガス雰囲気ま
たは真空中で混合、カプセル充填等のハンドリングを行
なう工程と: 前記混合粉を熱間静水圧加圧処理により
所望の形状に圧縮成形する工程: とからなる構成を採
用したのである。
(実施例)
先ず本発明の原粉末の製造手段としては、Cu球状粉は
、Cu素材を溶解し、溶湯を細ノズルを通して流出させ
、溶湯流にAr又はN、等の不活性ガスを当てて噴霧状
に吹きとばして、製造できる。(以下、不活性ガスアト
マイズ法と記す。)一方、Nb粉末は融点が2470℃
と非常に高いため、上記不活性ガスアトマイズ法では製
造できず、以下の2方法が採用される。
、Cu素材を溶解し、溶湯を細ノズルを通して流出させ
、溶湯流にAr又はN、等の不活性ガスを当てて噴霧状
に吹きとばして、製造できる。(以下、不活性ガスアト
マイズ法と記す。)一方、Nb粉末は融点が2470℃
と非常に高いため、上記不活性ガスアトマイズ法では製
造できず、以下の2方法が採用される。
(1) NbはV素材を円柱状に加工し、これを電極
として、高速回転させながら、該電極にア、−ク、電子
ビームもしくはプラズマを当て、溶融物を遠心力により
飛散させて粉末化する方法(REP法)、 (2)上記と同様にして予備加工した電極にアーク、電
子ビームもしくはプラズマを当て、溶融物を高速回転す
る円盤上に落として遠心力で飛散させて粉末化する方法
(回転ディスク法)。
として、高速回転させながら、該電極にア、−ク、電子
ビームもしくはプラズマを当て、溶融物を遠心力により
飛散させて粉末化する方法(REP法)、 (2)上記と同様にして予備加工した電極にアーク、電
子ビームもしくはプラズマを当て、溶融物を高速回転す
る円盤上に落として遠心力で飛散させて粉末化する方法
(回転ディスク法)。
このようにして得られた粉末の酸素濃度を分析したとこ
ろ、Cu粉では20〜50ppm 、Nb又はV粉で8
0〜200ppmであった。これらの値は市販粉末に比
較して格段に低い値である。
ろ、Cu粉では20〜50ppm 、Nb又はV粉で8
0〜200ppmであった。これらの値は市販粉末に比
較して格段に低い値である。
次に、上記方法で得られた粉末を大気等の酸化雰囲気に
さらすことなく、例えばグローブボックス内の真空又は
不活性雰囲気で所望の組成に配合、混合し、HIPカプ
セル内に充填する。
さらすことなく、例えばグローブボックス内の真空又は
不活性雰囲気で所望の組成に配合、混合し、HIPカプ
セル内に充填する。
次いで、該カプセルを500〜1050″Cで1000
kr・f/−以上でHIP処理し、カプセル材を研削等
で除去することによって、Cu基に一様にNb又は■粒
子が分散した、Cu−Nb又はCu−V超電導部材が得
られる。
kr・f/−以上でHIP処理し、カプセル材を研削等
で除去することによって、Cu基に一様にNb又は■粒
子が分散した、Cu−Nb又はCu−V超電導部材が得
られる。
なお、超電導特性向上のために、CuあるいはNb。
■素材Ti、 Tar Zr+ Hf、 AIl Mg
等を数χ程度の範囲で添加すると効果があるといわれて
いる。
等を数χ程度の範囲で添加すると効果があるといわれて
いる。
以下、本発明の具体的実施例を比較例と共に例示する。
く具体的実施例〉
^rガスアトマイズ法で製造した75〜150 μmの
Cu粉(酸素濃度: 80ppm)と、前述のREP法
(熱源:プラズマ、電極回転数: 40000rpm、
雰囲気ガス:Ar、温度: 3000℃)で製造したN
b粉末(酸素濃度: 120pp111の粒度:45〜
150μa+)を、Cu 22.5wtχNbの組成
に配合し、V型混合器(回転数3Orpm)で10分間
の混合を実施した。得られた混合粉末を外径50mメ×
長さ5QwfX肉厚3mtのカプセルに外径10.5寵
メ×肉厚1.01ltO脱気バイブを設けた図面に示す
如きHIPカプセルに充填し、脱気封入を行った。なお
、同図において1は粉末充填カプセル、2は脱気用バイ
ブを示す、尚、ここまでの各粉末の取扱いは、すべてA
rガス雰囲気で実施した。
Cu粉(酸素濃度: 80ppm)と、前述のREP法
(熱源:プラズマ、電極回転数: 40000rpm、
雰囲気ガス:Ar、温度: 3000℃)で製造したN
b粉末(酸素濃度: 120pp111の粒度:45〜
150μa+)を、Cu 22.5wtχNbの組成
に配合し、V型混合器(回転数3Orpm)で10分間
の混合を実施した。得られた混合粉末を外径50mメ×
長さ5QwfX肉厚3mtのカプセルに外径10.5寵
メ×肉厚1.01ltO脱気バイブを設けた図面に示す
如きHIPカプセルに充填し、脱気封入を行った。なお
、同図において1は粉末充填カプセル、2は脱気用バイ
ブを示す、尚、ここまでの各粉末の取扱いは、すべてA
rガス雰囲気で実施した。
該カプセルにHIP処理(600℃X 1500kgf
/cdx 2hr)を行なったところ、カプセル外径は
最小部で42m1まで減少した。カプセル材の軟鋼を機
械加工により除去し、直径35mm5gX長さ40n1
のCu−Nb超電導部材(酸素濃度90ppm)を得た
。本発明のCu−Nb材の密度は理論密度の99.98
χを有しており、以後の取扱いは大気中で実施した。
/cdx 2hr)を行なったところ、カプセル外径は
最小部で42m1まで減少した。カプセル材の軟鋼を機
械加工により除去し、直径35mm5gX長さ40n1
のCu−Nb超電導部材(酸素濃度90ppm)を得た
。本発明のCu−Nb材の密度は理論密度の99.98
χを有しており、以後の取扱いは大気中で実施した。
該Cu−Nb材を、外径41龍f×内径35龍〆のCu
管に挿入した後、真空封入し押出ビレットとした。
管に挿入した後、真空封入し押出ビレットとした。
該ビレットを600℃で静水圧押出により、18mm)
まで減面後、溝ロールにより、5.0鶴−まで加工した
。続いて、線引きダイスによって、線径0.25鰭−ま
で伸線加工を行なった。
まで減面後、溝ロールにより、5.0鶴−まで加工した
。続いて、線引きダイスによって、線径0.25鰭−ま
で伸線加工を行なった。
この間、一度の断線もなく加工性を非常に良好であるこ
とができた。得られた長尺線の長さは、約1.9 ka
+であった。この長尺線に約6μmのSnを電気メンキ
し、真空中で450℃X 5hrの前熱処理を行なった
後、600℃X 72hrの拡散熱処理を行ないNb、
Sn超電導線を得た。得られたNb3Sn線から約10
0m毎に約15cmの試料を切りとり、8Tの磁場中で
臨界電流(以下、Icと記す)の測定を行なったところ
、Ic = 25A ±3Aの範囲にあり、非常に均一
性の良好なことが確認できた。
とができた。得られた長尺線の長さは、約1.9 ka
+であった。この長尺線に約6μmのSnを電気メンキ
し、真空中で450℃X 5hrの前熱処理を行なった
後、600℃X 72hrの拡散熱処理を行ないNb、
Sn超電導線を得た。得られたNb3Sn線から約10
0m毎に約15cmの試料を切りとり、8Tの磁場中で
臨界電流(以下、Icと記す)の測定を行なったところ
、Ic = 25A ±3Aの範囲にあり、非常に均一
性の良好なことが確認できた。
(比較例〉
尚、本発明による方法と比較するために、従来物1 (
市販品:酸素温度3200ppm)、従来物2 (従来
物lに水素化・脱水素処理を施したもの:酸素濃度11
l100ppを本発明と同じ取扱いを実施した上で、H
IP前後でNb粒子のビッカーズ硬度を測定した。尚、
従来物1.2とも形状は角状であり、粒度は75〜14
9μmである。
市販品:酸素温度3200ppm)、従来物2 (従来
物lに水素化・脱水素処理を施したもの:酸素濃度11
l100ppを本発明と同じ取扱いを実施した上で、H
IP前後でNb粒子のビッカーズ硬度を測定した。尚、
従来物1.2とも形状は角状であり、粒度は75〜14
9μmである。
Nb粒子の硬度測定結果を下記表−1に示す。本発明に
よるものは明らかに硬度が低く、加工性に冨むことがわ
かる。
よるものは明らかに硬度が低く、加工性に冨むことがわ
かる。
また、本発明によると、球状粉を用いるために、タップ
密度が高く、HIP処理によるカプセル変形も一様であ
り、比較材よりも、歩留りよ(、Cu−Nb超電導部材
を得ることができた。
密度が高く、HIP処理によるカプセル変形も一様であ
り、比較材よりも、歩留りよ(、Cu−Nb超電導部材
を得ることができた。
表−I Nb粒子のビンカーズ硬度(k+r/I1m
”)従来物l:市販(酸素濃度3000ppm)従来物
2:従来粉lを水素化−脱水素処理した粉末 (酸素濃
度ooopp慴) HIP条件:600℃X1500kgf/am” X2
hr雰囲気 Ar (発明の効果) 以上の説明から明らかなように、本発明は係わる超電導
部材の製造方法によれば、超電導部材のCu基中に分散
するNb又は粒子の汚染を完全に防止することができ、
減面加工性にすぐれ且つ超電導性のすぐれたCu−Nb
及びCu−V超電導部材を提供できるという顕著な効果
を有する。
”)従来物l:市販(酸素濃度3000ppm)従来物
2:従来粉lを水素化−脱水素処理した粉末 (酸素濃
度ooopp慴) HIP条件:600℃X1500kgf/am” X2
hr雰囲気 Ar (発明の効果) 以上の説明から明らかなように、本発明は係わる超電導
部材の製造方法によれば、超電導部材のCu基中に分散
するNb又は粒子の汚染を完全に防止することができ、
減面加工性にすぐれ且つ超電導性のすぐれたCu−Nb
及びCu−V超電導部材を提供できるという顕著な効果
を有する。
図面は本発明で使用するHIPカプセル外観正面図であ
る。 1−・粉末充填カプセル、2−・脱気用バイブ。
る。 1−・粉末充填カプセル、2−・脱気用バイブ。
Claims (4)
- (1)原材料としてCu及びNbまたはV粉末を用いて
、Cu−NbまたはCu−Vを主成分とする超電導部材
を製造する方法において、原粉末として球状のCu及び
NbまたはV粉末を真空中または不活性ガス雰囲気で製
造する工程と:さらに不活性ガス雰囲気または真空中で
混合、カプセル充填等のハンドリングを行なう工程と:
前記混合粉を熱間静水圧加圧処理により所望の形状に圧
縮成形する行程:とからなることを特徴とする超電導部
材の製造方法。 - (2)Cu、Nb又はV粉末を製造する工程として、こ
れらの素材を円柱状に加工し、これを電極として高速回
転させながら、該電極にアーク、電子ビームもしくはプ
ラズマをあて、溶融物を直ちに遠心力で飛散させて粉末
化することを特徴とする特許請求の範囲第1項に記載の
超電導部材の製造方法。 - (3)Cu、Nb又はV粉末を製造する工程として、こ
れらの素材を予備加工して電極となし、アーク、電子ビ
ームもしくはプラズマを当て、溶融物を高速回転する円
盤上におとして遠心力で飛散させて粉末とすることを特
徴とする特許請求の範囲第1項に記載の超電導部材の製
造方法。 - (4)溶融Cuを細ノズルを通して流出させ、溶湯流に
不活性ガスを当てて噴霧状に吹きとばして、Cu粉末を
製造することを特徴とする特許請求の範囲第1項に記載
の超電導部材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9645886A JPS62253740A (ja) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | 超電導部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9645886A JPS62253740A (ja) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | 超電導部材の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62253740A true JPS62253740A (ja) | 1987-11-05 |
Family
ID=14165582
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9645886A Pending JPS62253740A (ja) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | 超電導部材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62253740A (ja) |
-
1986
- 1986-04-24 JP JP9645886A patent/JPS62253740A/ja active Pending
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