JPS62247151A - 内燃機関の空燃比制御装置 - Google Patents
内燃機関の空燃比制御装置Info
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- JPS62247151A JPS62247151A JP9093086A JP9093086A JPS62247151A JP S62247151 A JPS62247151 A JP S62247151A JP 9093086 A JP9093086 A JP 9093086A JP 9093086 A JP9093086 A JP 9093086A JP S62247151 A JPS62247151 A JP S62247151A
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- Japan
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- air flow
- flow sensor
- air
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- injector
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
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- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229940124513 senna glycoside Drugs 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は内燃機関の空燃比制御装置に関するものであ
る。
る。
エンジンに流入する吸気量に比例した周波数を発生する
カルマン式エアフローセンサのディジタル出力に基づい
てインジェクタを駆動する燃料噴射装置において、エア
フローセンサの出力周波数とインジェクタの駆動周波数
とはエンジンの全運転領域において同一比率ではない。
カルマン式エアフローセンサのディジタル出力に基づい
てインジェクタを駆動する燃料噴射装置において、エア
フローセンサの出力周波数とインジェクタの駆動周波数
とはエンジンの全運転領域において同一比率ではない。
これは、エア７０−センナ出力のダイナミックレンジが
約４０倍であるのに対して、インジェクタのダイナミッ
クレンジが非駆動時間の確保のために約２０倍となるた
めである。このため、通常はエアフローセンサ出力が低
周波の場合には低分周比でインジェクタを駆動し、以後
周波数が上昇するに従って順次分周比を増加する方法が
採用されている。特に、アイドル運転時には吸気量が最
低であるにもかかわらず、アイドル回転数の安定化のた
めにより均一な燃料量が要求され、従って上記分周比を
できる限り低下させて単位時間当りの吐出量が少ないイ
ンジェクタを１本のみ高周波で駆動する方式が採用され
ている。そして、アイドル時の分周比をそのまま高速全
開まで用いると燃料量が不足するため、高速時には吐出
量の少ない小流量インジェクタと吐出量の多い大流量イ
ンジェクタを用いた大小２インソ工クタ方式とし、同時
に駆動周期に占める非駆動時間比率を低下させるために
高分周比でインソエクタ周波数の低下を図っている。
約４０倍であるのに対して、インジェクタのダイナミッ
クレンジが非駆動時間の確保のために約２０倍となるた
めである。このため、通常はエアフローセンサ出力が低
周波の場合には低分周比でインジェクタを駆動し、以後
周波数が上昇するに従って順次分周比を増加する方法が
採用されている。特に、アイドル運転時には吸気量が最
低であるにもかかわらず、アイドル回転数の安定化のた
めにより均一な燃料量が要求され、従って上記分周比を
できる限り低下させて単位時間当りの吐出量が少ないイ
ンジェクタを１本のみ高周波で駆動する方式が採用され
ている。そして、アイドル時の分周比をそのまま高速全
開まで用いると燃料量が不足するため、高速時には吐出
量の少ない小流量インジェクタと吐出量の多い大流量イ
ンジェクタを用いた大小２インソ工クタ方式とし、同時
に駆動周期に占める非駆動時間比率を低下させるために
高分周比でインソエクタ周波数の低下を図っている。
しかるに、上記の従来装置においては、分周比はエアフ
ローセンサの出力周波数のみで一義的に決定されており
、エンジン回転数が低くスロットル開度が大きい低速全
開ゾーンにおいてはエアフローセンサの出力周波数が低
いためにアイドルゾーンと同一分周比になる。一方、こ
の低速全開ゾーンは吸気量がスロットルにより制限され
ていないだめに吸気量の脈動現象が大きく、この結果エ
アフローセンサの出力周波数の変化も大きくなり、粗密
割合の大きいデイソタル出力となっており、この出力を
低分周比でインソエクタ駆動に使用しているため分周比
切換近くのゾーンではインゾェクタの流量精度を保つた
めに、非駆動時間が異常に少なくなり、正常な空燃比制
御ができなくなるという問題点があった。
ローセンサの出力周波数のみで一義的に決定されており
、エンジン回転数が低くスロットル開度が大きい低速全
開ゾーンにおいてはエアフローセンサの出力周波数が低
いためにアイドルゾーンと同一分周比になる。一方、こ
の低速全開ゾーンは吸気量がスロットルにより制限され
ていないだめに吸気量の脈動現象が大きく、この結果エ
アフローセンサの出力周波数の変化も大きくなり、粗密
割合の大きいデイソタル出力となっており、この出力を
低分周比でインソエクタ駆動に使用しているため分周比
切換近くのゾーンではインゾェクタの流量精度を保つた
めに、非駆動時間が異常に少なくなり、正常な空燃比制
御ができなくなるという問題点があった。
この発明は上記のような問題点を解決するために成され
たものであり、低速全開時の吸気１の脈動ゾーンにおい
てもインゾェクタの非駆動時間を確保することができ、
正確な空燃比制御を行うことができる内燃機関の空燃比
制御装置を得ることを目的とする。
たものであり、低速全開時の吸気１の脈動ゾーンにおい
てもインゾェクタの非駆動時間を確保することができ、
正確な空燃比制御を行うことができる内燃機関の空燃比
制御装置を得ることを目的とする。
この発明に係る内燃機関の空燃比制御装置は、エアフロ
ーセンサの分周比の切換をエアフローセンサの出力だけ
でなく、エンジン回転数に対応したスロットル開度によ
っても行うようにしたものである。
ーセンサの分周比の切換をエアフローセンサの出力だけ
でなく、エンジン回転数に対応したスロットル開度によ
っても行うようにしたものである。
この発明においては、エアフローセンサの分周比の切換
を、エアフローセンサの出力だけでなくスロットル開度
によっても行っており、低速全開ゾーンにおいては分周
比を大きくすることができ、これによりインジェクタの
駆動パルスの間隔ヲ大きく取ることができ、インゾェク
タのオフ期間を確保することができる。
を、エアフローセンサの出力だけでなくスロットル開度
によっても行っており、低速全開ゾーンにおいては分周
比を大きくすることができ、これによりインジェクタの
駆動パルスの間隔ヲ大きく取ることができ、インゾェク
タのオフ期間を確保することができる。
以下、この発明の実施例を図面とともに説明する。第１
図において、１はエンジン、２はピストン、３は吸気管
、４は吸気弁、５はスロットルバルブ、６は小インジェ
クタ、７は大インソエクタ、８はカルマン式のエアフロ
ーセンサ、’ｌｊ吸％Ｗセンサ、１０はスロットルセン
サ、１１は水温センサ、１２ｕコントロールユニツトで
ある。コントロールユニット１２は、ディジタル入力イ
ンタフェース１３、Ａ／Ｄコンバータ１４、カウンタ１
５、ＣＰＵＩ ６、ＲＯＭ１７、ＲＡＭ１８、分周器１
９および駆動回路２０から構成される。又、エンジン回
転数センサなども設けられている。
図において、１はエンジン、２はピストン、３は吸気管
、４は吸気弁、５はスロットルバルブ、６は小インジェ
クタ、７は大インソエクタ、８はカルマン式のエアフロ
ーセンサ、’ｌｊ吸％Ｗセンサ、１０はスロットルセン
サ、１１は水温センサ、１２ｕコントロールユニツトで
ある。コントロールユニット１２は、ディジタル入力イ
ンタフェース１３、Ａ／Ｄコンバータ１４、カウンタ１
５、ＣＰＵＩ ６、ＲＯＭ１７、ＲＡＭ１８、分周器１
９および駆動回路２０から構成される。又、エンジン回
転数センサなども設けられている。
次に、上記構成の動作を説明する。エアフローセンサ８
は第２図に示すように吸気量に比例した出力周波数を発
生する。又、第３図はエンジンの動力性能曲線を示し、
一点鎖線は等スロットル開度曲線、点線は等空気量曲線
を示す。Ａ／Ｄコンバータ１４には吸気温センサ９、ス
ロットルセンサ１０および水温センサ１１の各出力が人
力され、これらはＡ／Ｄ変換されてＣＰＵ１６に人力さ
れる。又、ディジタル入力インタフェース１３にも各セ
ンサからの出力が入力され、これらもＣＰＵ１６に入力
される。又、エアフローセンサ８の出力はカウンタ１５
によりカウントされてＣＰＵ１６に入力される。さらに
、エアフローセンサ８の出力は分局器１９に入力され、
分周器１９は複数の分周信号を出力し、この信号は駆動
回路２０を介して各インジェクタ６．７に加えられる。
は第２図に示すように吸気量に比例した出力周波数を発
生する。又、第３図はエンジンの動力性能曲線を示し、
一点鎖線は等スロットル開度曲線、点線は等空気量曲線
を示す。Ａ／Ｄコンバータ１４には吸気温センサ９、ス
ロットルセンサ１０および水温センサ１１の各出力が人
力され、これらはＡ／Ｄ変換されてＣＰＵ１６に人力さ
れる。又、ディジタル入力インタフェース１３にも各セ
ンサからの出力が入力され、これらもＣＰＵ１６に入力
される。又、エアフローセンサ８の出力はカウンタ１５
によりカウントされてＣＰＵ１６に入力される。さらに
、エアフローセンサ８の出力は分局器１９に入力され、
分周器１９は複数の分周信号を出力し、この信号は駆動
回路２０を介して各インジェクタ６．７に加えられる。
これにより、各インゾェクタ６，７は吸気量に対応した
燃料量を噴射し、適正な空燃比制御が行われる。
燃料量を噴射し、適正な空燃比制御が行われる。
ここで、この実施例における分局方式を従来と対比して
説明する。まず、第４図および第５図は従来の分周方式
を示し、第４図は第３図と同じくエンジン回転数と発生
トルクとの関係を示す。イはスロットルの全閉ライン、
口は全開ラインであり、このイ、四間を等空気電油１１
ｆｔｔ 、ｆｔｍ即ちエアフローセンサ８の出力周波
数により仕切り、各分局ゾーンＡ−Ｃを形成している。
説明する。まず、第４図および第５図は従来の分周方式
を示し、第４図は第３図と同じくエンジン回転数と発生
トルクとの関係を示す。イはスロットルの全閉ライン、
口は全開ラインであり、このイ、四間を等空気電油１１
ｆｔｔ 、ｆｔｍ即ちエアフローセンサ８の出力周波
数により仕切り、各分局ゾーンＡ−Ｃを形成している。
分周ゾーンＡにおいては、分周器１９における分周比を
１にしてエアフローセンサ８の出力周波数と同じ周波数
のパルスを小インジェクタ６に加え、大インシエクタフ
は駆動しない。次に、エアフローセンサ８の出力が増大
して分周ゾーンがＡからＢに移ると、ＣＰＵ１６から分
周器１９への指令により分周比が変えられる。即ち、分
周比を２として、小インジェクタ６および大インソエク
タフを駆動する。
１にしてエアフローセンサ８の出力周波数と同じ周波数
のパルスを小インジェクタ６に加え、大インシエクタフ
は駆動しない。次に、エアフローセンサ８の出力が増大
して分周ゾーンがＡからＢに移ると、ＣＰＵ１６から分
周器１９への指令により分周比が変えられる。即ち、分
周比を２として、小インジェクタ６および大インソエク
タフを駆動する。
さらに、エアフローセンサ８の出力周波数が増大してＢ
ゾーンからＣゾーンに移ると、分周比が４となって各イ
ンジェクタ６，７を駆動する。この方式はＡゾーンにお
ける全開ライン口に近い低速全開ゾーンでは吸気量が脈
動し、しかも分周比が小さいために、小インジェクタ６
の非駆動時間を確保することが困難になる。
ゾーンからＣゾーンに移ると、分周比が４となって各イ
ンジェクタ６，７を駆動する。この方式はＡゾーンにお
ける全開ライン口に近い低速全開ゾーンでは吸気量が脈
動し、しかも分周比が小さいために、小インジェクタ６
の非駆動時間を確保することが困難になる。
一方、この実施例の分周方式は従来のエア７０−七ンサ
８の出力だけでなく、第７図に示すようにエンジン回転
数に応じて定められたスロットル開度条件を加えたもの
であり、第６図に示すように回転数がＮ１以上では等空
気量曲線ｆ１４を境にしてＡ、Ｂゾーンを分け、Ｎ、以
下の場合には等スロットル開度曲線θ。を境にしてＡ、
Ｂゾーンを分けている。この場合、低速全開ゾーンはＢ
ゾーンに入るために分周比が大きいために各インジェク
タ６．７の非駆動時間が確保される。
８の出力だけでなく、第７図に示すようにエンジン回転
数に応じて定められたスロットル開度条件を加えたもの
であり、第６図に示すように回転数がＮ１以上では等空
気量曲線ｆ１４を境にしてＡ、Ｂゾーンを分け、Ｎ、以
下の場合には等スロットル開度曲線θ。を境にしてＡ、
Ｂゾーンを分けている。この場合、低速全開ゾーンはＢ
ゾーンに入るために分周比が大きいために各インジェク
タ６．７の非駆動時間が確保される。
第８図は第３図のＡ点付近の運転状態を示し、従来では
エアフローセンサ８の出力周波数が脈動のために粗密波
となった時に、小インジェクタ６は低分周比で駆動され
ているためにオフ期間を確保できなくなる。この実施例
では、各インジェクタ６．７は大きな分周比で交互に駆
動されているために、脈動により隣り合う２〜３個のパ
ルスが時間的偏移を起してもインジェクタ６，７のオフ
期ｆｆｎは所定値以下とならず、この結果低速全開ゾー
ンでも所定の空燃比が達成でき、安定な運転が可能とな
る。
エアフローセンサ８の出力周波数が脈動のために粗密波
となった時に、小インジェクタ６は低分周比で駆動され
ているためにオフ期間を確保できなくなる。この実施例
では、各インジェクタ６．７は大きな分周比で交互に駆
動されているために、脈動により隣り合う２〜３個のパ
ルスが時間的偏移を起してもインジェクタ６，７のオフ
期ｆｆｎは所定値以下とならず、この結果低速全開ゾー
ンでも所定の空燃比が達成でき、安定な運転が可能とな
る。
以上のようにこの発明によれば、インジェクタへの駆動
パルスとなるエアフローセンサの出力を分周するに際し
て、分周比の切換をエアフローセンサの出力に応じて行
うとともに、エンジン回転数に対応したスロットル開度
によっても行っており、吸入空気量が脈動する低速全開
ゾーンにおいて分周比を大きくすることができるために
、インジェクタの駆動パルスの間隔を犬きくとることが
でき、インジェクタの非駆動期間を確保することができ
て正確な空燃比制御を行うことができる。
パルスとなるエアフローセンサの出力を分周するに際し
て、分周比の切換をエアフローセンサの出力に応じて行
うとともに、エンジン回転数に対応したスロットル開度
によっても行っており、吸入空気量が脈動する低速全開
ゾーンにおいて分周比を大きくすることができるために
、インジェクタの駆動パルスの間隔を犬きくとることが
でき、インジェクタの非駆動期間を確保することができ
て正確な空燃比制御を行うことができる。
第１図はこの発明に係る燃料制御装置の構成図、第２図
はカルマン式エアフローセンナの出力特性図、第３図は
エンジンの動力特性図、第４図および第５図は夫々従来
装置の分周ゾーンの説明図および各分周ゾーンのタイミ
ングチャート、第６図および第７図は夫々この発明に係
る分局ゾーンの説明図およびスロットル開度に上る分局
ゾーンの切換の説明図、第８図は従来およびこの発明に
よる脈動発生時のインジェクタ駆動タイミングチャート
である。 １・・・エンジン、５・・・スロットルバルブ、６・・
・小流量インジェクタ、７・・−太流遣インソエクタ、
８・・・カルマン渦式エアフローセンサ、１ｏ川スロツ
トルセンサ、１２・・・コントロールユニット、１９・
・・分周器。 代理人 大 岩 増 継 第１図 １：エンジン ５：スロ・２トルバレブ ６；ノ１弓１量インンエクク ７：大慶ｔ４ンシ゛エクブ ８：エアフロー℃ンサ ｌＯ；スロットルセンサ ！２：コントロールユニット 第２図 第３図 第４図 第５図 ＋−一 。 Ａワーフ Ｂソーン第６図 第７図 エンシーンＵ３転軟
はカルマン式エアフローセンナの出力特性図、第３図は
エンジンの動力特性図、第４図および第５図は夫々従来
装置の分周ゾーンの説明図および各分周ゾーンのタイミ
ングチャート、第６図および第７図は夫々この発明に係
る分局ゾーンの説明図およびスロットル開度に上る分局
ゾーンの切換の説明図、第８図は従来およびこの発明に
よる脈動発生時のインジェクタ駆動タイミングチャート
である。 １・・・エンジン、５・・・スロットルバルブ、６・・
・小流量インジェクタ、７・・−太流遣インソエクタ、
８・・・カルマン渦式エアフローセンサ、１ｏ川スロツ
トルセンサ、１２・・・コントロールユニット、１９・
・・分周器。 代理人 大 岩 増 継 第１図 １：エンジン ５：スロ・２トルバレブ ６；ノ１弓１量インンエクク ７：大慶ｔ４ンシ゛エクブ ８：エアフロー℃ンサ ｌＯ；スロットルセンサ ！２：コントロールユニット 第２図 第３図 第４図 第５図 ＋−一 。 Ａワーフ Ｂソーン第６図 第７図 エンシーンＵ３転軟
Claims (1)
- （１）カルマン式エアフローセンサの出力周波数に同期
してインジェクタを駆動するとともに、負荷の大きさに
応じてエアフローセンサの出力周波数の分周比を変えイ
ンジェクタを駆動するようにした内燃機関の空燃比制御
装置において、分周比の切換を、エアフローセンサの出
力に応じて行うとともにエンジン回転数に対応したスロ
ットル開度に応じて行うようにしたことを特徴とする内
燃機関の空燃比制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9093086A JPS62247151A (ja) | 1986-04-18 | 1986-04-18 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9093086A JPS62247151A (ja) | 1986-04-18 | 1986-04-18 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62247151A true JPS62247151A (ja) | 1987-10-28 |
Family
ID=14012158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9093086A Pending JPS62247151A (ja) | 1986-04-18 | 1986-04-18 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62247151A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0275741A (ja) * | 1988-09-08 | 1990-03-15 | Fuji Heavy Ind Ltd | エンジンの空燃比制御装置 |
-
1986
- 1986-04-18 JP JP9093086A patent/JPS62247151A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0275741A (ja) * | 1988-09-08 | 1990-03-15 | Fuji Heavy Ind Ltd | エンジンの空燃比制御装置 |
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