JPS6223454B2 - - Google Patents
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- JPS6223454B2 JPS6223454B2 JP12494879A JP12494879A JPS6223454B2 JP S6223454 B2 JPS6223454 B2 JP S6223454B2 JP 12494879 A JP12494879 A JP 12494879A JP 12494879 A JP12494879 A JP 12494879A JP S6223454 B2 JPS6223454 B2 JP S6223454B2
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- H01L24/42—Wire connectors; Manufacturing methods related thereto
- H01L24/44—Structure, shape, material or disposition of the wire connectors prior to the connecting process
- H01L24/45—Structure, shape, material or disposition of the wire connectors prior to the connecting process of an individual wire connector
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- H01L2224/45138—Material with a principal constituent of the material being a metal or a metalloid, e.g. boron (B), silicon (Si), germanium (Ge), arsenic (As), antimony (Sb), tellurium (Te) and polonium (Po), and alloys thereof the principal constituent melting at a temperature of greater than or equal to 950°C and less than 1550°C
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- H01L2924/01074—Tungsten [W]
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- H01L2924/01078—Platinum [Pt]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Wire Bonding (AREA)
Description
本発明は、半導体素子の電極と外部リードを接
続する為に使用するボンデイング線の改良に関す
るものである。 従来、半導体素子の電極と外部リードに連なる
Au被覆のリードフレーム又はケースの接続部と
の間を電気的に接続するには、純度99.99w/o
以上の高純度Auに、微量のBe、Ca、Fe、Ge、
Ni等を含有せしめて成るAu合金のボンデイング
線を、H2トーチでボールアツプした後熱圧着し
ていた。 然し乍ら、前記従来のボンデイング線は、ボン
デイング特性には優れているが、ボンデイング時
の高温での機械的強さ特に破断強さについては十
分ではなく、高速自動ボンダーにおいて使用する
とボンデイング中に断線したり、たるみが生じて
シヨートするなどの欠点があつた。 一方近時ICのより一層の小型化が要請されて
いるが、ICをより一層小型化する為にはSiチツプ
のパツドを狭くしなければならず、これに伴いボ
ンデイング線をより細くしなければならない。 しかし、前述のボンデイング線は製造上引張り
強さに難点があつてあまり細くすることができ
ず、またボンデイング時の高温での破断強さを満
足させる為に、通常30μ前後のものが使用され
ているので、Siチツプのパツドも30μ前後のボ
ンデイング線に見合う広さにしている。従つて
ICをより一層小型化することが困難であつた。 本発明はかかる諸事情に鑑みなされたものであ
り、製造時の引張り強さが強くて極細線にするこ
とができ、またボンデイング時の高温での破断強
さに優れ且つ接合後の引張り強さに優れて、断線
の極めて少ない半導体素子用ボンデイング線を提
供せんとするものである。 本発明による半導体素子用ボンデイング線の1
つは、純度99.99w/o以上の高純度Auに、純度
99.9w/o以上の高純度Ptを1/30w/o含有せ
しめて成るものである。 本発明による半導体素子用ボンデイング線の他
の1つは、上記ボンデイング線にBe、Ca、Geの
少くとも1種を総量で0.0003〜0.05w/o含有せ
しめて成るものである。 本発明の半導体素子用ボンデイング線に於い
て、高純度Auに高純度Ptを含有させる理由は、
高純度Ptが高純度Auに完全固溶し、高純度Au単
独のものよりも製造時の引張り強さに優れ、また
ボンデイング時の高温での破断強さに優れ、さら
に接合後の引張り強さにも優れたものとなるから
である。このことはAu−Pt合金のボンデイング
線を20μ以下と極端に細くした場合においても
Ptが1w/o以上含んでいれば十分満足するもの
である。そして上記の優れた点はPtが30w/oま
で含有させても変化がなく満足できるが、Ptが
30w/oを超えているAu−Pt合金のボンデイン
グ線を高速自動ボンダーによりAl蒸着されたSiチ
ツプのパツドに約300℃の高温で接合すると、接
合後の引張り強さが低くなるので好ましくない。
従つて高純度Auに対する高純度Ptの含有量は1
〜30w/oであることが好ましい。 また高純度Auに1〜30w/oの高純度Ptを含
有させる他に、微量のBe、Ca、Geの少くとも1
種を含有させる理由は、Au−Pt1〜30w/o合金
のボンデイング線をSiチツプのパツドに接合した
後の引張り強さをより一層向上させる為である。
即ちこれらの元素とAu−Pt合金との相乗作用に
より接合後の引張り強さの向上を図るものであ
る。特にワイヤボンデイングは、トランジスタ、
IC、LSIなどの半導体装置の組立工程で行なわれ
る最も重要な接続工程であり、上記元素以外の元
素を含有させることは接合後の引張り強さを向上
させることができず、むしろ悪化させて半導体装
置の寿命を短縮してしまうものである。 Be、Ca、Geの少くとも1種の含有量の総量を
0.0003〜0.05w/oとしたのは、0.0003w/o未満
ではAu−Pt合金のボンデイング線の接合後の引
張り強さを更に向上させることができず、
0.05w/oを超えると、Au−Pt合金のボンデイン
グ線の硬度が高くなり、Siチツプのパツドとリー
ドフレーム等の間のボンデイング線の軌跡に満足
のいくものが得られず、ボンデイング特性が不充
分なものとなるからである。そしてBe、Ca、Ge
の各元素はAu−Pt合金のボンデイング線に対し
ていずれも略同様にボンデイング特性を一層向上
させることができる。 次に本発明による半導体素子用ボンデイング線
の効果を明瞭ならしめる為にその具体的な実施例
と従来例について説明する。 純度99.99w/o以上の高純度Auに下表の左欄
の元素を含有させた実施例1〜11の25μのボン
デイング線自体と従来例1〜3のボンデイング線
自体の機械的強さ、とりわけ破断荷重と伸び率を
比較試験し、更にSiチツプのパツドに接合した後
の引張り強さを比較試験したところ、下表の右欄
に示すような結果を得た。
続する為に使用するボンデイング線の改良に関す
るものである。 従来、半導体素子の電極と外部リードに連なる
Au被覆のリードフレーム又はケースの接続部と
の間を電気的に接続するには、純度99.99w/o
以上の高純度Auに、微量のBe、Ca、Fe、Ge、
Ni等を含有せしめて成るAu合金のボンデイング
線を、H2トーチでボールアツプした後熱圧着し
ていた。 然し乍ら、前記従来のボンデイング線は、ボン
デイング特性には優れているが、ボンデイング時
の高温での機械的強さ特に破断強さについては十
分ではなく、高速自動ボンダーにおいて使用する
とボンデイング中に断線したり、たるみが生じて
シヨートするなどの欠点があつた。 一方近時ICのより一層の小型化が要請されて
いるが、ICをより一層小型化する為にはSiチツプ
のパツドを狭くしなければならず、これに伴いボ
ンデイング線をより細くしなければならない。 しかし、前述のボンデイング線は製造上引張り
強さに難点があつてあまり細くすることができ
ず、またボンデイング時の高温での破断強さを満
足させる為に、通常30μ前後のものが使用され
ているので、Siチツプのパツドも30μ前後のボ
ンデイング線に見合う広さにしている。従つて
ICをより一層小型化することが困難であつた。 本発明はかかる諸事情に鑑みなされたものであ
り、製造時の引張り強さが強くて極細線にするこ
とができ、またボンデイング時の高温での破断強
さに優れ且つ接合後の引張り強さに優れて、断線
の極めて少ない半導体素子用ボンデイング線を提
供せんとするものである。 本発明による半導体素子用ボンデイング線の1
つは、純度99.99w/o以上の高純度Auに、純度
99.9w/o以上の高純度Ptを1/30w/o含有せ
しめて成るものである。 本発明による半導体素子用ボンデイング線の他
の1つは、上記ボンデイング線にBe、Ca、Geの
少くとも1種を総量で0.0003〜0.05w/o含有せ
しめて成るものである。 本発明の半導体素子用ボンデイング線に於い
て、高純度Auに高純度Ptを含有させる理由は、
高純度Ptが高純度Auに完全固溶し、高純度Au単
独のものよりも製造時の引張り強さに優れ、また
ボンデイング時の高温での破断強さに優れ、さら
に接合後の引張り強さにも優れたものとなるから
である。このことはAu−Pt合金のボンデイング
線を20μ以下と極端に細くした場合においても
Ptが1w/o以上含んでいれば十分満足するもの
である。そして上記の優れた点はPtが30w/oま
で含有させても変化がなく満足できるが、Ptが
30w/oを超えているAu−Pt合金のボンデイン
グ線を高速自動ボンダーによりAl蒸着されたSiチ
ツプのパツドに約300℃の高温で接合すると、接
合後の引張り強さが低くなるので好ましくない。
従つて高純度Auに対する高純度Ptの含有量は1
〜30w/oであることが好ましい。 また高純度Auに1〜30w/oの高純度Ptを含
有させる他に、微量のBe、Ca、Geの少くとも1
種を含有させる理由は、Au−Pt1〜30w/o合金
のボンデイング線をSiチツプのパツドに接合した
後の引張り強さをより一層向上させる為である。
即ちこれらの元素とAu−Pt合金との相乗作用に
より接合後の引張り強さの向上を図るものであ
る。特にワイヤボンデイングは、トランジスタ、
IC、LSIなどの半導体装置の組立工程で行なわれ
る最も重要な接続工程であり、上記元素以外の元
素を含有させることは接合後の引張り強さを向上
させることができず、むしろ悪化させて半導体装
置の寿命を短縮してしまうものである。 Be、Ca、Geの少くとも1種の含有量の総量を
0.0003〜0.05w/oとしたのは、0.0003w/o未満
ではAu−Pt合金のボンデイング線の接合後の引
張り強さを更に向上させることができず、
0.05w/oを超えると、Au−Pt合金のボンデイン
グ線の硬度が高くなり、Siチツプのパツドとリー
ドフレーム等の間のボンデイング線の軌跡に満足
のいくものが得られず、ボンデイング特性が不充
分なものとなるからである。そしてBe、Ca、Ge
の各元素はAu−Pt合金のボンデイング線に対し
ていずれも略同様にボンデイング特性を一層向上
させることができる。 次に本発明による半導体素子用ボンデイング線
の効果を明瞭ならしめる為にその具体的な実施例
と従来例について説明する。 純度99.99w/o以上の高純度Auに下表の左欄
の元素を含有させた実施例1〜11の25μのボン
デイング線自体と従来例1〜3のボンデイング線
自体の機械的強さ、とりわけ破断荷重と伸び率を
比較試験し、更にSiチツプのパツドに接合した後
の引張り強さを比較試験したところ、下表の右欄
に示すような結果を得た。
【表】
【表】
上記の表で明らかなように本発明の実施例のボ
ンデイング線は、従来例のボンデイング線に比
し、機械的強さ即ち破断強さに優れ、且つS1チツ
プのパツドに接合後の引張り強さにも優れている
ことが判る。また本発明のボンデイング線は製造
時の引張り強さも強いので、更に細い10数μ程
度の極細線にすることができ、しかもその極細線
は破断強度が高いので、ボンデイング時に断線す
ることが少い。 以上詳記した通り本発明による半導体素子用ボ
ンデイング線は、機械的強さ特にボンデイング時
の破断強さに優れ、且つSiチツプのパツドに接合
後の引張り強さにも優れているので、従来の半導
体素子用ボンデイング線にとつて代わることがで
きる。また本発明によるボンデイング線は製造時
の引張り強さにも優れているので、10数秒μ程
度の極細線にすることが容易であり、またその極
細線はボンデイング時の破断強さが高いので断線
が少なく、しかもボンデイング線が細くなつた分
だけSiチツプ上のパツドも狭くできるので、ICを
小型化することが可能である。
ンデイング線は、従来例のボンデイング線に比
し、機械的強さ即ち破断強さに優れ、且つS1チツ
プのパツドに接合後の引張り強さにも優れている
ことが判る。また本発明のボンデイング線は製造
時の引張り強さも強いので、更に細い10数μ程
度の極細線にすることができ、しかもその極細線
は破断強度が高いので、ボンデイング時に断線す
ることが少い。 以上詳記した通り本発明による半導体素子用ボ
ンデイング線は、機械的強さ特にボンデイング時
の破断強さに優れ、且つSiチツプのパツドに接合
後の引張り強さにも優れているので、従来の半導
体素子用ボンデイング線にとつて代わることがで
きる。また本発明によるボンデイング線は製造時
の引張り強さにも優れているので、10数秒μ程
度の極細線にすることが容易であり、またその極
細線はボンデイング時の破断強さが高いので断線
が少なく、しかもボンデイング線が細くなつた分
だけSiチツプ上のパツドも狭くできるので、ICを
小型化することが可能である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 純度99.99w/o以上の高純度Auに、純度
99.9w/o以上の高純度Ptを1〜30w/oを含有
せしめて成る半導体素子用ボンデイング線。 2 純度99.99w/o以上の高純度Auに、純度
99.9w/o以上の高純度Ptを1〜30w/oと、
Be、Ca、Geの少くとも1種を総量で0.0003〜
0.05w/oを含有せしめて成る半導体素子用ボン
デイング線。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12494879A JPS5649534A (en) | 1979-09-28 | 1979-09-28 | Bonding wire for semiconductor device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12494879A JPS5649534A (en) | 1979-09-28 | 1979-09-28 | Bonding wire for semiconductor device |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5649534A JPS5649534A (en) | 1981-05-06 |
JPS6223454B2 true JPS6223454B2 (ja) | 1987-05-22 |
Family
ID=14898159
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12494879A Granted JPS5649534A (en) | 1979-09-28 | 1979-09-28 | Bonding wire for semiconductor device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5649534A (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2116208B (en) * | 1981-12-04 | 1985-12-04 | Mitsubishi Metal Corp | Fine gold alloy wire for bonding of a semiconductor device |
JP2745065B2 (ja) * | 1988-05-02 | 1998-04-28 | 新日本製鐵株式会社 | 半導体素子用ボンディングワイヤ |
JPH0677503B2 (ja) * | 1990-03-06 | 1994-10-05 | 不二製油株式会社 | 大豆たん白膜の製造方法 |
AT407830B (de) * | 1999-09-10 | 2001-06-25 | Degussa Huels Cee Gmbh | Hochgoldhaltige, gelbe dentallegierung |
JP3323185B2 (ja) * | 2000-06-19 | 2002-09-09 | 田中電子工業株式会社 | 半導体素子接続用金線 |
JP5582484B1 (ja) * | 2013-12-20 | 2014-09-03 | 田中貴金属工業株式会社 | 医療用合金及びその製造方法 |
-
1979
- 1979-09-28 JP JP12494879A patent/JPS5649534A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5649534A (en) | 1981-05-06 |
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