JPH1126491A - 半導体素子用金合金細線 - Google Patents
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Abstract
て、狭ピッチ化およびロングスパン化に対応できる高密
度実装に適した半導体素子用金合金細線を提供すること
を目的とする。 【解決手段】 (1)Cuを0.015〜1.0重量%
の範囲で含有するとともに、Caを0.0002〜0.
02重量%の範囲で含有し、残部は金とその不可避不純
物からなることを特徴とする半導体素子用金合金細線。 (2)前記(1)の成分に、さらにPt、Pd、Inの
1種または2種以上を総計で0.01〜3.0重量%の
範囲で含有することを特徴とする半導体素子用金合金細
線。 (3)前記(1)または(2)の成分に、さらにY、L
a、Ceの1種または2種以上を総計で0.0003〜
0.03重量%の範囲で含有することを特徴とする半導
体素子用金合金細線。
Description
極と外部リードを電気的に接続するためのボンディング
に使用される金合金細線に関するものである。
部リードとの間の電気的接続としては、ワイヤボンディ
ング方式が主として使用されている。最近、半導体の高
集積化、多機能化が進み、さらにICチップの小型化、
薄型化の要求も高まる中で、半導体実装の高密度化に対
するニーズが高まっている。端子数が増加する多ピン化
を実現するためには、インナーリード部がシリコンチッ
プに対して後退するため、ワイヤの接合間(スパン)が
長くなる傾向にある。スパンが5mm以上のロングスパ
ンになると、直線性の確保、ばらつきの低減など、ルー
プ形状を厳密に制御することが必要である。また、多ピ
ン化に伴い、電極間隔が減少する狭ピッチ化が要求さ
れ、ワイヤ間の最小ピッチが100μm以下のものまで
所望されており、ワイヤも細線化が望まれている。こう
した多ピン化、狭ピッチ化を達成するために、ボンディ
ング装置の改善、ルーピング性に優れたワイヤの開発な
どが進められている。
において、スパンが5mm以上のロングスパンになる
と、ワイヤの多ピン化、狭ピッチ化に対応するために
は、隣接ワイヤ間の接触や、ワイヤとチップまたはイン
ナーリード部との接触などに伴う不良発生を抑えること
が最大の課題である。ロングスパンになると、ループ高
さの確保や垂れの防止のために、さまざまなルーピング
制御がなされるが、ボンディングの際にループ曲がりが
発生する確率が高くなる。また、粘性の高いエポキシ樹
脂による封止時にワイヤが変形して流れるが、スパンが
長くなるほどこの流れ量が増大するため、隣接ワイヤ間
の接触不良が発生しやすくなる。
する傾向にあり、ワイヤ径の2乗で強度が低下すること
から予想されるように、ループ形成時のワイヤ曲がり
と、ワイヤの樹脂流れの問題は、より一層深刻となる。
この狭ピッチ化のためには、ボール径も小さくしなけれ
ばならず、ボール部の接合性を確保することも困難とな
る。
線における元素添加の効果が調査されており、例えば、
特開平2−119148号公報には、添加元素としてC
u元素が有効であることが示されているが、十分な効果
を得るためには1〜5重量%の含有が必要となり、高濃
度ではボール部の形状不良および硬化などが懸念され
る。また、金ワイヤ中への所定範囲量のMn、Cu、N
i元素の添加に関しては、特開平2−215140号公
報に開示があるが、Au/Al接合部における化合物成
長の抑制効果に関するものである。
して、狭ピッチ化および細線化に対応できる高密度実装
に適した半導体素子用金合金細線を提供することを目的
とするものである。
に鑑み、高密度実装に適したワイヤとして要求される特
性について調査を行った結果、特にループ形成時および
樹脂流れ時におけるワイヤ変形を低減することが最大の
技術課題であるとの見解を得た。さらに、金細線中の元
素添加と、ループ直線性および樹脂流れ性との関係につ
いて研究したところ、CuとCaの複合添加が樹脂流れ
性の抑制に有効であること、特にCuとCaの重量濃度
比が限定された領域において効果が高いことを初めて見
出した。さらに、後述するように、Pt、Pd、In元
素の添加によりボール近傍部の熱影響部の強度が増加す
ること、また、Y、La、Ceの添加により樹脂封止時
の耐流れ性がさらに向上することを見出した。
記のとおりである。 (1)Cuを0.015〜1.0重量%の範囲で含有す
るとともに、Caを0.0002〜0.02重量%の範
囲で含有し、残部は金とその不可避不純物からなること
を特徴とする半導体素子用金合金細線。 (2)Cuを0.1〜1.0重量%の範囲で含有すると
ともに、Caを0.001〜0.02重量%の範囲で含
有し、残部は金とその不可避不純物からなることを特徴
とする半導体素子用金合金細線。
金細線において、その重量濃度比Cu/Caが40〜8
00の範囲であることを特徴とする半導体素子用金合金
細線。 (4)前記(1)〜(3)のいずれかに記載の金合金細
線において、さらにPt、Pd、Inの1種または2種
以上を総計で0.01〜3.0重量%の範囲で含有する
ことを特徴とする半導体素子用金合金細線。
載の金合金細線において、さらにY、La、Ceの1種
または2種以上を総計で0.0003〜0.03重量%
の範囲で含有することを特徴とする半導体素子用金合金
細線。 (6)前記(1)〜(3)のいずれかに記載の金合金細
線において、さらにPt、Pd、Inの1種または2種
以上を総計で0.01〜3.0重量%およびY、La、
Ceの1種または2種以上を総計で0.0003〜0.
03重量%の範囲で含有することを特徴とする半導体素
子用金合金細線。
いてさらに説明する。ループ直線性および樹脂封止時の
流れ性を評価するには、金属細線を用いてボンディング
を行い、ループ形状における変形量の測定、そのボンデ
ィングされた試料の樹脂封止を行った後に、金属細線の
流れ量の測定を行う必要がある。これらのループ変形ま
たは樹脂封止時の流れ性に関しては、ボンディング装置
または樹脂封止装置の設定状態または実験条件、封止樹
脂の種類などに大きく依存するため、金属細線の材料特
性に起因する要因のみを抽出して評価することは困難で
ある。
流れ性に関して、金属細線の機械的特性として引張強
度、弾性率、降伏強度などとの相関について調査したと
ころ、引張試験により測定した破断強度が高いほどルー
プ直線性が向上し、さらに樹脂封止時の流れ性も抑制さ
れていることが確認された。厳密な解析には、弾性率、
降伏強度、曲げ弾性などの特性値も加味する必要はある
ものの、金属細線の狭ピッチ化および細線化に対する適
性を評価する手法として、簡便に測定可能な引張強度を
採用することとする。
素とCa元素の併用添加が有効である。Cuの単独添加
では、常温での強度を上昇させるものの、その効果は小
さい。Cuの単独添加では、高密度実装用途としての特
性を満足するものではなかった。一方、Caの添加によ
り強度が増加することは確認されていたが、添加量が増
加するとCa元素の酸化に起因するボール部形成時の形
状不良の原因となる。ボール形成性から添加量の上限が
決まり、Caの単独添加では細線化のための十分な強度
を達成するのは困難であった。
ついて示したのが表1である。線径24μmのワイヤを
横型炉中を通過させながら連続的に焼鈍した後、ワイヤ
の引張試験を行い、破断強度、弾性率を測定した。汎用
の半導体素子用金属細線においては、破断伸びは3〜5
%の範囲が主流であるため、伸びが4%程度になるよう
に焼鈍温度を選定した。Cu元素の適量添加、またはC
a元素の適量添加と比較しても、両者を同時に含有させ
ると、破断強度がさらに3割から5割程度まで顕著に増
加していることが判る。ワイヤ長が5mm程度のロング
スパンにおける金属細線の変形を抑制するためには、引
張強度が13.5gf以上、あるいは弾性率が8500
kgf/mm2 以上であれば、流れを実用上問題になら
ない程度まで低減できる結果が得られており、表1にお
ける発明例1のCuとCaの複合添加はその条件を満足
するものであった。
れぞれCu:0.015重量%、Ca:0.0002重
量%と定めたのは、Cuが0.015重量%未満、また
はCaが0.0002重量%未満では、機械的特性を向
上する効果が小さいためである。一方、CuとCaの添
加量の上限を、それぞれCu:1.0重量%、Ca:
0.02重量%と定めたのは、Caが0.02重量%超
では、ボール先端部に引け巣が生成したり、真球性が低
下するなどの不良が発生するためであり、またCuを
1.0重量%超含有すると、伸線時の加工強度の増加が
著しくなるため、ワイヤ製造時に伸線ダイスの摩耗が激
しくなり、しかも伸線材のワイヤ曲がりが発生しやすく
なり、特に細線化されるほど顕著となるためである。こ
の対策としては数回の中間焼鈍で対応できるものの、工
程が複雑化することが問題である。
1〜1.0重量%、Caの濃度範囲は0.001〜0.
02重量%であることが望ましい。これは、Cu濃度が
0.1重量%以上、またはCa濃度が0.001重量%
以上であれば、強度、弾性率を高める効果が大きいため
である。CuとCaの複合添加により強度、弾性率は向
上する。特に、重量濃度比Cu/Caがある領域におい
て、高い複合効果が得られる。表1において、Ca単独
の(b)と(c)では強度への影響は同程度であるが、
それに同量のCuが加わった発明例1と発明例2を比べ
ると、強度および弾性率が増加するが、特に発明例1で
は効果が顕著である。重量濃度比Cu/Caが40〜8
00の範囲において高い複合効果が得られるものであ
り、重量濃度比Cu/Caが1400である発明例2で
は強度の増加は小さく、重量濃度比Cu/Caが300
である発明例1では強度は15gf以上で、また弾性率
も9000kgf/mm2 以上の高い値が確認された。
ては不明な点もあるが、Cu元素とCa元素が相互作用
を及ぼしあって、Au中で析出または化合物相が生成す
ることにより、機械的特性を向上させていることから、
重量濃度比Cu/Caが一定の範囲において高い複合効
果が得られるものと考えられる。CuとCaの複合添加
による高強度、高弾性率化においては、Cu/Caの重
量濃度比が40〜800の範囲であることが望ましい。
これは、上記の濃度範囲でもCuとCaの複合効果が得
られるが、重量濃度比Cu/Caが800超であると強
度増加の効果が小さく、また、重量濃度比Cu/Caが
40未満であると強度は増加するものの、ワイヤを溶融
して形成するボール部の硬化が大きく、接合時にボール
直下のシリコンチップに損傷を与える可能性が高いため
である。
線径が細くなるほど樹脂流れ低減のために細線の高強度
化が必要となる。現在主流である線径が25〜30μm
の細線では、80μm以下の狭ピッチ実装に利用するこ
とは困難である。CuとCaを含有して強度を向上させ
た細線は、従来材よりも細線化した線径が25μm以下
で使用することが有効である。特に、線径25μmのも
のに対して2割以上の高強度化が望まれる線径が23μ
m以下の細線においては、CuとCaの複合添加による
高強度化は高い効果が望まれる。
インナーリード部も細くなっており、搬送時の振動に起
因する問題が発生しやすい。耐振動性の点からは、ボー
ル直上のネック部における強度が高いことが望ましく、
熱影響による再結晶粒の粗大化を抑制する必要がある。
前述したCuとCaの添加に加えて、さらにPt、P
d、Inの1種または2種以上を含有することにより、
ネック部の結晶が細粒化して、ネック部の強度が増加す
る。In、Pt、Pdの元素群の添加のみでは、再結晶
挙動の抑制効果は不十分であり、CuとCaの含有との
相乗作用により、ネック部の強度上昇の効果が高められ
る。ここで、Pt、Pd、Inの添加量の総計が0.0
1重量%未満では上記の効果が小さく、一方この量が
3.0重量%超ではボール部が偏平となって真球性が低
下するため、狭ピッチ接続のための小ボール形成が困難
であり、さらにボール部が硬化するため、接合時にシリ
コンチップ損傷の原因となる。
囲に加熱されたモールド金型中に粘性の高い熱硬化性樹
脂が高速で注入されることによりワイヤは変形する。こ
のワイヤの樹脂流れ性に対しては、ワイヤの機械的特
性、特に高温特性が支配的である。Y、La、Ceの1
種または2種以上を総計で0.0003〜0.03重量
%の範囲で含有すると、ワイヤの高温強度が上昇する。
しかし、Y、La、Ceの添加のみでは常温での機械的
特性の向上は小さいため、CuとCaの添加との併用が
必要となる。Y、La、Ceの総含有量を上記範囲と設
定したのは、0.0003重量%未満では十分な高温特
性が得られず、また0.03重量%超ではボール形成時
の引け巣の生成、または真球性の低下が問題となるため
である。
99.995重量%以上の電解金を用いて、表2、表3
(表2のつづき−1)、表4(表2のつづき−2)、表
5(表2のつづき−3)に示す化学成分の金合金を溶解
炉で溶解鋳造し、その鋳塊を圧延および伸線により最終
線径が24μmの金合金細線とした後に、大気中で連続
焼鈍して伸びを調整した。
ボンダーを使用して、アーク放電によりワイヤ先端に作
製したボール部を観察した結果、実施例1〜29ではボ
ール形状は真球であることが確認された。さらに、詳細
に走査型電子顕微鏡でボール表面を観察したところ、ボ
ール先端部において収縮孔の発生が認められるものがあ
り、収縮孔のみられるものは○印、収縮孔のないものは
◎印で表記した。
め、ボンディングした素子を王水中に数分間つけて、金
ワイヤおよびアルミニウム電極などを溶解した後に、接
合箇所を光学顕微鏡により観察した。その結果、実施例
1〜29では実用上問題となる損傷は認められなかった
が、微小なクラックが認められるものがあり、微小クラ
ックのみられるものは○印、損傷のないものは◎印で表
記した。
は、リードフレームと測定する半導体素子を冶具で固定
した後に、ボンディング後の金合金細線の中央部を引張
り、その細線破断時の引張強度を100本測定したプル
強度の平均値を求めた。ワイヤ曲がりは、ワイヤ両端の
接合距離(スパン)が4.5mmとなるようボンディン
グしたワイヤを半導体素子とほぼ垂直上方向から観察
し、ワイヤ中心部からワイヤの両端接合部を結ぶ直線
と、ワイヤの曲がりが最大の部分との垂線の距離を、投
影機を用いて80本測定した平均値で示した。
は、ワイヤのスパンとして4.5mmが得られるようボ
ンディングした半導体素子が搭載されたリードフレーム
を、モールディング装置を用いてエポキシ樹脂で封止し
た後に、軟X線検査装置を用いて樹脂封止した半導体素
子内部をX線投影し、前述したワイヤ曲がりと同等の手
順によりワイヤ流れが最大の部分の流れ量を80本測定
し、その平均値をワイヤのスパン長さで除算した値(百
分率)を封止後のワイヤ流れと定義した。
求項1に係わるものであり、実施例2〜17および22
〜29は請求項2に係わり、実施例1〜17、22〜2
9は請求項3に係わり、実施例7〜11は請求項4に係
わり、実施例12〜15は請求項5に係わり、実施例1
6〜17は請求項6に係わるものである。表4、表5の
比較例1〜4では、樹脂封止時のワイヤ流れは6%以上
の高い値を示しており、隣接するワイヤと接触すること
による不良発生の可能性が高く、ワイヤ曲がりも20μ
m以上であり、ループ形状のばらつきが懸念される。
〜29は樹脂流れが5%以下に低減されていた。なかで
も、実施例2〜17、22〜29は、Cuを0.1〜
1.0重量%、Caを0.001〜0.02重量%の範
囲で含有し、さらにCu/Caの重量濃度比が40〜8
00の範囲であり、Cu/Caの重量濃度比が800超
である実施例20、21に比して、特に樹脂流れは4%
以下に低減されており、かつ接合性も良好であった。
超であり、伸線強度が高いためにダイスの摩耗が懸念さ
れ、さらに伸線時のワイヤ曲がりが顕著となるため、製
造工程において中間焼鈍を3回要した。また、Cu、C
aの濃度範囲は本発明の範囲であるが、Cu/Caの重
量濃度比が800超である実施例20、21では、改善
効果はみられるが、ワイヤ流れは4.2%程度と少し高
く、一方、Cu/Caの重量濃度比が40未満である実
施例18、19では、接合チップ面に微小なクラックが
少し認められた。
において、本発明の請求項4に係わる金合金細線の結果
であり、プル強度は7gf以上まで増加しており、破断
は常にボール部直上であることから、ネック部の強度が
向上していることが確認された。一方、実施例22、2
3ではPt、Pd、Inの濃度が0.01重量%未満で
あり、上記効果は小さく、また実施例24、25ではこ
れらの元素の濃度が3.0重量超であり、上記効果は認
められるものの、チップに微小ではあるがダメージが確
認された。
の含有において、本発明の請求項5に係わる金合金細線
の結果であり、樹脂流れは3%以下の低い値まで抑えら
れていることが確認された。一方、実施例26、27で
はY、La、Ceの含有量が0.0003重量%未満で
あり、上記効果は小さく、また実施例28、29ではこ
れらの元素の含有量が0.03重量%超であり、2〜3
μm程度の微小ではあるがボール先端に引け巣がみられ
た。
ボンディング時のワイヤ曲がりおよび樹脂封止時のワイ
ヤ流れを低減でき、半導体の高密度実装、特に狭ピッチ
接続に対応できるものである。
Claims (6)
- 【請求項1】 Cuを0.015〜1.0重量%の範囲
で含有するとともに、Caを0.0002〜0.02重
量%の範囲で含有し、残部は金とその不可避不純物から
なることを特徴とする半導体素子用金合金細線。 - 【請求項2】 Cuを0.1〜1.0重量%の範囲で含
有するとともに、Caを0.001〜0.02重量%の
範囲で含有し、残部は金とその不可避不純物からなるこ
とを特徴とする半導体素子用金合金細線。 - 【請求項3】 請求項1または2記載の金合金細線にお
いて、その重量濃度比Cu/Caが40〜800の範囲
であることを特徴とする半導体素子用金合金細線。 - 【請求項4】 請求項1〜3のいずれかに記載の金合金
細線において、さらにPt、Pd、Inの1種または2
種以上を総計で0.01〜3.0重量%の範囲で含有す
ることを特徴とする半導体素子用金合金細線。 - 【請求項5】 請求項1〜3のいずれかに記載の金合金
細線において、さらにY、La、Ceの1種または2種
以上を総計で0.0003〜0.03重量%の範囲で含
有することを特徴とする半導体素子用金合金細線。 - 【請求項6】 請求項1〜3のいずれかに記載の金合金
細線において、さらにPt、Pd、Inの1種または2
種以上を総計で0.01〜3.0重量%およびY、L
a、Ceの1種または2種以上を総計で0.0003〜
0.03重量%の範囲で含有することを特徴とする半導
体素子用金合金細線。
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