JPS62227018A - 粉状鉱石からの溶融金属製造方法 - Google Patents
粉状鉱石からの溶融金属製造方法Info
- Publication number
- JPS62227018A JPS62227018A JP7045986A JP7045986A JPS62227018A JP S62227018 A JPS62227018 A JP S62227018A JP 7045986 A JP7045986 A JP 7045986A JP 7045986 A JP7045986 A JP 7045986A JP S62227018 A JPS62227018 A JP S62227018A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tuyere
- ore
- blown
- gas
- furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 24
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 7
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 6
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 6
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 description 2
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- VZSRBBMJRBPUNF-UHFFFAOYSA-N 2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)-N-[3-oxo-3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propyl]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)C(=O)NCCC(N1CC2=C(CC1)NN=N2)=O VZSRBBMJRBPUNF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005456 ore beneficiation Methods 0.000 description 1
- 239000012256 powdered iron Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- -1 steam Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
- C21B13/002—Reduction of iron ores by passing through a heated column of carbon
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、金属酸化物を含有する粉状鉱石からの溶融金
属製造方法に関する。
属製造方法に関する。
鉄鉱石その他の金属鉱石資源は粉鉱石が多くなり、今後
益々粉鉱石の割合が増加する傾向にある。特に低品位鉱
石の品位を向上させるために、浮選、磁選などの選鉱が
行われ、粒鉱の比率が増加することが予想される。粉鉱
石を塊成化した後、これを還元して溶融金属を得る方法
は塊成化のためのコストが必要であるため、粉状鉱石を
流動層を用いて還元する方法および装置が開発されてい
る。
益々粉鉱石の割合が増加する傾向にある。特に低品位鉱
石の品位を向上させるために、浮選、磁選などの選鉱が
行われ、粒鉱の比率が増加することが予想される。粉鉱
石を塊成化した後、これを還元して溶融金属を得る方法
は塊成化のためのコストが必要であるため、粉状鉱石を
流動層を用いて還元する方法および装置が開発されてい
る。
特公昭60−45682には、コークスにより形成され
る第1Iii、動床域と、その下方に第2流動床域を形
成し、3mm以上の粒子径の実質部を有する海綿鉄粒子
および/または予め還元した鉄鉱石粒子を溶解し溶融銑
鉄を製造する方法が開示されている。この方法では、比
較的粗い還元粒子を供給するので、第1流動床域での粒
子の滞留時間が短く溶融還元の役割りは少ないため、第
1流動床域での円周方向におけるコークスの流動状況の
制御は重要でなく、制御方法の記述もない。
る第1Iii、動床域と、その下方に第2流動床域を形
成し、3mm以上の粒子径の実質部を有する海綿鉄粒子
および/または予め還元した鉄鉱石粒子を溶解し溶融銑
鉄を製造する方法が開示されている。この方法では、比
較的粗い還元粒子を供給するので、第1流動床域での粒
子の滞留時間が短く溶融還元の役割りは少ないため、第
1流動床域での円周方向におけるコークスの流動状況の
制御は重要でなく、制御方法の記述もない。
特公昭60−13401には石炭流動床からなる竪型還
元炉が開示されているが、円周方向における流動状況の
制御方法の記述はない。
元炉が開示されているが、円周方向における流動状況の
制御方法の記述はない。
本発明は、金属酸化物を含有する粉状鉱石な塊成化する
ことなく、竪型還元炉を用いて炭素系固体還元剤と酸素
含有ガスにより粉状鉱石を溶融還元するため、炭素系固
体還元剤の流動層を安定的に維持することにより、炉内
円周方向の上昇ガス流の分布と粉状鉱石の溶融還元を正
常化することを目的とする。
ことなく、竪型還元炉を用いて炭素系固体還元剤と酸素
含有ガスにより粉状鉱石を溶融還元するため、炭素系固
体還元剤の流動層を安定的に維持することにより、炉内
円周方向の上昇ガス流の分布と粉状鉱石の溶融還元を正
常化することを目的とする。
第1図に示すように、竪型還元炉の羽口と炉頂間を巨視
的に把えた場合、その圧力差はΔPtであり、この値は
円周方向の異なる場所においても不変である。しかし、
羽口と炉頂間の高さ方向を複数区間に分割したそれらの
区間の圧力差たとえばΔP1,1対ΔP2+1 、ΔP
1,2対ΔF 2 + 2などは円周方向によって異な
ることがあり、それは円周方向の場所によって流動状況
が異なるためである。その原因として、炭素系固体還元
剤(例えばコークスやチャー)の粒径分布が異なったり
、流動層中の溶融メタル、スラグの滞留率が異なったり
することによる場合がある。
的に把えた場合、その圧力差はΔPtであり、この値は
円周方向の異なる場所においても不変である。しかし、
羽口と炉頂間の高さ方向を複数区間に分割したそれらの
区間の圧力差たとえばΔP1,1対ΔP2+1 、ΔP
1,2対ΔF 2 + 2などは円周方向によって異な
ることがあり、それは円周方向の場所によって流動状況
が異なるためである。その原因として、炭素系固体還元
剤(例えばコークスやチャー)の粒径分布が異なったり
、流動層中の溶融メタル、スラグの滞留率が異なったり
することによる場合がある。
このような現象が発生すると吹込まれた粉状鉱石の溶融
還元状況が場所によって異なり、適切に対処しないと、
さらにこれが増長されて流動層内温度の不均一、流動状
態の不安定、ガス利用効率の低下、融若等の現象を生じ
、炉内状況が悪化す−ることになる。
還元状況が場所によって異なり、適切に対処しないと、
さらにこれが増長されて流動層内温度の不均一、流動状
態の不安定、ガス利用効率の低下、融若等の現象を生じ
、炉内状況が悪化す−ることになる。
流動層を用いる溶融還元では、高炉のような充填層と異
なり流動層を安定に維持するための操業技術が必要にな
る。特に溶融還元では、1000℃以上の高温の流動層
内に液相や融着層を生ずるのでその安定操業には、より
高度な技術を必要とする。
なり流動層を安定に維持するための操業技術が必要にな
る。特に溶融還元では、1000℃以上の高温の流動層
内に液相や融着層を生ずるのでその安定操業には、より
高度な技術を必要とする。
本発明はこのような流動層による粉状鉱石の溶融還元に
おいて、安定な炉況を保つ溶融金属製造方法を提供する
ものである。
おいて、安定な炉況を保つ溶融金属製造方法を提供する
ものである。
本発明は、竪型還元炉内に炭素系固体還元剤の充填層と
その上方に流動層とを維持し、円周方向複数箇所に設け
られた羽口から酸素を含む気体を炭素系固体還元剤の充
填層に吹込むとともに、粉状鉱石を流動層に吹込んで、
溶融還元する溶融金属製造方法において、 (1)各羽口とその上方一定高さ位置との間の圧力損失
を複数羽口についてそれぞれ測定する。
その上方に流動層とを維持し、円周方向複数箇所に設け
られた羽口から酸素を含む気体を炭素系固体還元剤の充
填層に吹込むとともに、粉状鉱石を流動層に吹込んで、
溶融還元する溶融金属製造方法において、 (1)各羽口とその上方一定高さ位置との間の圧力損失
を複数羽口についてそれぞれ測定する。
(2)その偏差に応じて、各羽口から吹込む気体流量お
よび/または該羽口の上方に位置する粉状鉱石吹込口か
らの鉱石吹込み量を調節する。
よび/または該羽口の上方に位置する粉状鉱石吹込口か
らの鉱石吹込み量を調節する。
という技術手段を高することによって、上記安定操業を
確保する。
確保する。
すなわち、本発明は、竪型還元炉の円周方向の複数箇所
、好ましくは各羽口の上方の高さ方向の複数箇所に、例
えば炉径(羽口レベルでの炉内径)に相当する長さ以内
の間隔で圧力測定口を設け、上下方向の各圧力測定口間
の圧力差を測定して、円周方向の圧力差分布を把握し、
これらの測定値を円周方向の他の場所の圧力差と比較し
、当該位置の圧力差に偏差がある場合には、(a)当該
場所の羽口から吹き込まれる気体流量を調節する。
、好ましくは各羽口の上方の高さ方向の複数箇所に、例
えば炉径(羽口レベルでの炉内径)に相当する長さ以内
の間隔で圧力測定口を設け、上下方向の各圧力測定口間
の圧力差を測定して、円周方向の圧力差分布を把握し、
これらの測定値を円周方向の他の場所の圧力差と比較し
、当該位置の圧力差に偏差がある場合には、(a)当該
場所の羽口から吹き込まれる気体流量を調節する。
(b)当該羽口の上方に位置する粉状鉱石吹込口からの
鉱石吹込量を調節する。
鉱石吹込量を調節する。
(c)上記(a)(b)を並用する。
以上の手段により高さ方向の圧力差を他の場所の圧力差
に近似させることができ、これにより、円周方向におけ
る流動状況を均等化し、炉内状況を安定化させる。
に近似させることができ、これにより、円周方向におけ
る流動状況を均等化し、炉内状況を安定化させる。
本発明の具体的な実施態様およびその作用を図面を参照
しながら詳細に説明する。
しながら詳細に説明する。
第2図は円周方向に3本の羽口を有し、圧力測定口は各
羽口毎にその上方に5箇所を設けた例を示したものであ
る。半導体圧力センサで測定した圧力は、計算機処理さ
れて高さ方向の圧力差として表示される0円周方向(こ
の例でt4 S箇所)の圧力差は偏差を把握しやすいよ
うに図示さiる。
羽口毎にその上方に5箇所を設けた例を示したものであ
る。半導体圧力センサで測定した圧力は、計算機処理さ
れて高さ方向の圧力差として表示される0円周方向(こ
の例でt4 S箇所)の圧力差は偏差を把握しやすいよ
うに図示さiる。
必要によっては、その時の操業条件(吹き広まれる気体
流量、炉内温度、圧力、生産量など)から推定される標
準的な圧力差と比較して示される。
流量、炉内温度、圧力、生産量など)から推定される標
準的な圧力差と比較して示される。
第2図(a)は、円周方向3位置の炉高方向の圧力の分
布の一例を示しているが、各圧力分布が異なっているの
がわかるものの、これだけでは細目はわかりにくいので
、これを分りやすいように第2図(b)のように圧力差
の分布で表わすとよい。
布の一例を示しているが、各圧力分布が異なっているの
がわかるものの、これだけでは細目はわかりにくいので
、これを分りやすいように第2図(b)のように圧力差
の分布で表わすとよい。
No、1羽口位置の炉高方向の圧力差(0印)は(F2
−F3)と(PI F2)で注目すべき現象を示して
いる。
−F3)と(PI F2)で注目すべき現象を示して
いる。
すなわち、(Pi−F2)の圧力差が少ないことは1羽
口前で形成されるレースウェイが上方にまで拡大されて
いることを示し、(F2−F3)の圧力差が大きいこと
は、22〜23間の炭材層が他の区域にくらべ非常に重
たく圧密状態になり炭材層の圧力損失が大きく増したた
めと推定される。このような区域では、通過する上昇ガ
スの流速も他の区域にくらべて遅くなり、そのため、さ
らに上方の炭材層の流動状況が不活発になる。そうする
と、当該羽口上方から吹き込まれた粉状鉱石は炭材流動
層による溶融還元が不十分になり、生成した溶融メタル
と溶融スラグの炉下方への降下が阻害され気味になって
炭材流動層中にさらに保留されるため、より一層炭材の
流動化は悪化する。従って、このような現象が過大化す
る前に。
口前で形成されるレースウェイが上方にまで拡大されて
いることを示し、(F2−F3)の圧力差が大きいこと
は、22〜23間の炭材層が他の区域にくらべ非常に重
たく圧密状態になり炭材層の圧力損失が大きく増したた
めと推定される。このような区域では、通過する上昇ガ
スの流速も他の区域にくらべて遅くなり、そのため、さ
らに上方の炭材層の流動状況が不活発になる。そうする
と、当該羽口上方から吹き込まれた粉状鉱石は炭材流動
層による溶融還元が不十分になり、生成した溶融メタル
と溶融スラグの炉下方への降下が阻害され気味になって
炭材流動層中にさらに保留されるため、より一層炭材の
流動化は悪化する。従って、このような現象が過大化す
る前に。
当該羽口から吹き込まれる気体の流量を従来より増量し
て、22〜23間に生成した圧密状態を崩壊するか、当
該羽口上方の粉鉱石吹込口からの粉鉱石吹込口を減少さ
せるか、またはそれらの両方の操作を実施すれば、22
〜23間は良好な流動状態に復帰する。その時点で当該
羽口から吹き込まれる気体を正規の流量とし、粉鉱石吹
込み量を正常量とすればよい。
て、22〜23間に生成した圧密状態を崩壊するか、当
該羽口上方の粉鉱石吹込口からの粉鉱石吹込口を減少さ
せるか、またはそれらの両方の操作を実施すれば、22
〜23間は良好な流動状態に復帰する。その時点で当該
羽口から吹き込まれる気体を正規の流量とし、粉鉱石吹
込み量を正常量とすればよい。
一方、第2図(b)のNo、3羽口(0印)の場合には
、(F2−F3)間の圧力差が他に比べ少ないが、圧力
差そのものが異常かどうかはその時の操業条件によって
判断することができる。異常に低い場合は、その部分が
吹抜は気味の現象を示唆しているので、当該羽口に吹込
む気体の流量を減少させるか、または/およびNo、3
羽口の上方からの粉状鉱石の吹込量を増加する。これに
より当該羽口近傍の流動層の流動状況は安定し、円周方
向の偏差も解消するので、その後正規の気体流量、粉状
鉱石吹込量にすればよい。
、(F2−F3)間の圧力差が他に比べ少ないが、圧力
差そのものが異常かどうかはその時の操業条件によって
判断することができる。異常に低い場合は、その部分が
吹抜は気味の現象を示唆しているので、当該羽口に吹込
む気体の流量を減少させるか、または/およびNo、3
羽口の上方からの粉状鉱石の吹込量を増加する。これに
より当該羽口近傍の流動層の流動状況は安定し、円周方
向の偏差も解消するので、その後正規の気体流量、粉状
鉱石吹込量にすればよい。
以上、No、1羽口(O印)、No、3羽口(0印)に
ついて説明したが、羽口から吹き込まれる気体の流量お
よび鉱石の吹込量の増減はその時々の操業条件によって
決定されるべきである0例えば前述したNo、1羽口(
0印)の吹込量を調節する場合、竪型還元炉に吹き込ま
れる気体の全流量(No、1羽口+No、2羽0+No
、3羽口)を一定に保つ必要のある場合は、N001羽
口から吹込まれる気体流量を増やす分をNo、2、No
、3羽口で減らす必要があり、またN003羽口から吹
き込まれる気体流量を減らす場合には、No、1. N
o、2羽口で吹込む流量を増やす必要がある。このこと
は吹込鉱石量を増減する場合にも、もちろん同様である
。
ついて説明したが、羽口から吹き込まれる気体の流量お
よび鉱石の吹込量の増減はその時々の操業条件によって
決定されるべきである0例えば前述したNo、1羽口(
0印)の吹込量を調節する場合、竪型還元炉に吹き込ま
れる気体の全流量(No、1羽口+No、2羽0+No
、3羽口)を一定に保つ必要のある場合は、N001羽
口から吹込まれる気体流量を増やす分をNo、2、No
、3羽口で減らす必要があり、またN003羽口から吹
き込まれる気体流量を減らす場合には、No、1. N
o、2羽口で吹込む流量を増やす必要がある。このこと
は吹込鉱石量を増減する場合にも、もちろん同様である
。
竪型還元炉に吹き込まれる気体の全流量を増やしても良
い場合には、酸素を含む気体の他に、N2.水、水蒸気
または重油、炭化水素ガス、さらには竪型還元炉の発生
ガスを用いることも可能である。
い場合には、酸素を含む気体の他に、N2.水、水蒸気
または重油、炭化水素ガス、さらには竪型還元炉の発生
ガスを用いることも可能である。
本発明による溶融金属の製造を炉径1.2 mの還元炉
で行った。その結果を次に示す。
で行った。その結果を次に示す。
実施例1
1)粉状鉄鉱石
銘柄:MBR−FB
粒径:主に一150メツシュ
供給量:600kg/H
2)供給炭材
種類:高炉用コークス
粒径:0.5〜20mm
供給量:1060kg/H
3)竪型還元炉への吹込気体
種類:酸素
流−% : 770 N m’ / H4)銑鉄生産量
:510kg/H (Fe:93.2%) 以上の操業では、正常な場合の炉高方向の圧力差は平均
的に第3図(a)に示すとおりであったが、人為的にN
001羽口上方領域の供給炭材の粒径を、No、2、N
o、3羽口上方領域に比較して一時的に粗粒化(lO〜
20mm主体)したところ、炉高方向の圧力差は第3図
(b)のようになった。竪型還元炉へ吹込む酸素の全流
量を一定にして、No、1羽口からの吹込量を31ON
m″/Hに、N092、No、3羽口からの吹込量をそ
れぞれ23ONrn’/Hにした。その結果、操作を開
始して13分後に第3図(C)のように正常な状態に復
帰した。
:510kg/H (Fe:93.2%) 以上の操業では、正常な場合の炉高方向の圧力差は平均
的に第3図(a)に示すとおりであったが、人為的にN
001羽口上方領域の供給炭材の粒径を、No、2、N
o、3羽口上方領域に比較して一時的に粗粒化(lO〜
20mm主体)したところ、炉高方向の圧力差は第3図
(b)のようになった。竪型還元炉へ吹込む酸素の全流
量を一定にして、No、1羽口からの吹込量を31ON
m″/Hに、N092、No、3羽口からの吹込量をそ
れぞれ23ONrn’/Hにした。その結果、操作を開
始して13分後に第3図(C)のように正常な状態に復
帰した。
実施例?
粉状鉱石、炭素系固体還元材、吹込酸素量および銑鉄生
産量などは実施例1とほぼ同じである。
産量などは実施例1とほぼ同じである。
No、3羽口上方領域の供給炭材の粒径をNo、1、N
o、2羽口上方領域にくらべ、一時的に細粒化(主とし
て0.5〜5mm)したところ、炉高方向の圧力差は第
3図(d)のようになった。
o、2羽口上方領域にくらべ、一時的に細粒化(主とし
て0.5〜5mm)したところ、炉高方向の圧力差は第
3図(d)のようになった。
竪型還元炉へ吹込む酸素の全流量を一定にして、N08
3羽口の吹込量を230 Nd/H。
3羽口の吹込量を230 Nd/H。
No、1.No、2羽口の吹込量をそれぞれ27ON
m’ / Hにした。その結果、操作を開始して10分
後に第3図(e)のように正常に復帰した。
m’ / Hにした。その結果、操作を開始して10分
後に第3図(e)のように正常に復帰した。
以上のように、本発明によれば次のような優れた効果が
ある。
ある。
炭素系固体還元剤、溶融メタルおよび溶融スラグが存在
する高温の炭素系固体還元剤の流動層の操業において、
炉内の流動状況を早期に検知できるので早期に、操作を
行えることにより、操業の安定を長期に維持することが
できる。
する高温の炭素系固体還元剤の流動層の操業において、
炉内の流動状況を早期に検知できるので早期に、操作を
行えることにより、操業の安定を長期に維持することが
できる。
第1図は本発明方法の適用される竪型還元炉の概略縦断
面図、第2図、第3図は炉内の圧力分布の例を示すグラ
フである。 l・・・竪型還元炉 2・・・炭素系固体還元剤の充填層 3・・・炭素系固体還元剤の流動層 4・・・羽口 5・・・酸素を含む気体 6・・・粉状鉱石 7・・・溶融金属 8・・・溶融スラグ 9・・・出銑口
面図、第2図、第3図は炉内の圧力分布の例を示すグラ
フである。 l・・・竪型還元炉 2・・・炭素系固体還元剤の充填層 3・・・炭素系固体還元剤の流動層 4・・・羽口 5・・・酸素を含む気体 6・・・粉状鉱石 7・・・溶融金属 8・・・溶融スラグ 9・・・出銑口
Claims (1)
- 1 竪型還元炉内に炭素系固体還元剤の充填層とその上
方に流動層とを維持し、円周方向複数箇所に設けられた
羽口から酸素を含む気体を炭素系固体還元剤の充填層に
吹込むとともに、粉状鉱石を流動層に吹込んで、溶融還
元する溶融金属製造方法において、該羽口とその上方一
定高さ位置との間の圧力損失を複数羽口についてそれぞ
れ測定し、その偏差に応じて、該羽口から吹込む気体流
量および/または該羽口の上方に位置する粉状鉱石吹込
口からの鉱石吹込み量を調節することを特徴とする粉状
鉱石からの溶融金属製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7045986A JPH062893B2 (ja) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | 粉状鉱石からの溶融金属製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7045986A JPH062893B2 (ja) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | 粉状鉱石からの溶融金属製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62227018A true JPS62227018A (ja) | 1987-10-06 |
JPH062893B2 JPH062893B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=13432119
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7045986A Expired - Lifetime JPH062893B2 (ja) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | 粉状鉱石からの溶融金属製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH062893B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62230910A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-09 | Nippon Steel Corp | 鉱石類の流動層還元方法 |
WO2001014599A1 (de) * | 1999-08-24 | 2001-03-01 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh | Verfahren zum betreiben eines einschmelzvergasers |
-
1986
- 1986-03-28 JP JP7045986A patent/JPH062893B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62230910A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-09 | Nippon Steel Corp | 鉱石類の流動層還元方法 |
WO2001014599A1 (de) * | 1999-08-24 | 2001-03-01 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh | Verfahren zum betreiben eines einschmelzvergasers |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH062893B2 (ja) | 1994-01-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4396421A (en) | Method of, and arrangement for, producing molten pig iron or steel pre-material | |
JPS62227018A (ja) | 粉状鉱石からの溶融金属製造方法 | |
KR940001137B1 (ko) | 분철광석의 순환 유동층식 예비환원로 | |
JP3014556B2 (ja) | 高炉操業法 | |
RU2092564C1 (ru) | Способ загрузки доменной печи | |
JP2004027265A (ja) | 微粉炭吹き込みを行う高炉の操業方法 | |
JPS63153208A (ja) | 粉状鉄鉱石からの溶銑製造方法 | |
KR100368268B1 (ko) | 고로의 노하부 불활성화 방지방법 | |
JP3068967B2 (ja) | 高炉操業法 | |
JPH042643B2 (ja) | ||
JP2777311B2 (ja) | 2段羽口式溶融還元炉の操業方法 | |
JPH03215621A (ja) | 粉状鉄鉱石の循環流動層予備還元方法 | |
JP3700458B2 (ja) | 低Si溶銑の製造方法 | |
JPH02101105A (ja) | 流動化環元ガスとしての溶融還元炉発生ガスの温度制御方法 | |
JPH06100909A (ja) | 高炉操業法 | |
JPS62227017A (ja) | 粉状鉱石からの溶融金属製造方法 | |
JPH062892B2 (ja) | 粉状鉱石からの溶融金属製造方法 | |
JPH066729B2 (ja) | 粉状鉱石からの溶融金属製造方法 | |
JPH01118090A (ja) | 循環流動層予備還元装置 | |
JP2002020810A (ja) | 高炉操業方法 | |
JPH046778B2 (ja) | ||
JPH0293010A (ja) | 溶融還元炉における羽口周辺付着物の除去方法 | |
JPH08157912A (ja) | 高炉操業方法 | |
JP2001107115A (ja) | 高被還元性焼結鉱を使用した高炉操業方法 | |
JPH0227406B2 (ja) | Tanzaijutensogatayojukangenronosogyohoho |