JPH03215621A - 粉状鉄鉱石の循環流動層予備還元方法 - Google Patents
粉状鉄鉱石の循環流動層予備還元方法Info
- Publication number
- JPH03215621A JPH03215621A JP2010545A JP1054590A JPH03215621A JP H03215621 A JPH03215621 A JP H03215621A JP 2010545 A JP2010545 A JP 2010545A JP 1054590 A JP1054590 A JP 1054590A JP H03215621 A JPH03215621 A JP H03215621A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fluidized bed
- ore
- powder
- iron ore
- particle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 20
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 8
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 39
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 84
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 15
- 239000012256 powdered iron Substances 0.000 claims description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 30
- 238000003860 storage Methods 0.000 abstract description 21
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 13
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 3
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 abstract 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 18
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 6
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 2
- 238000009940 knitting Methods 0.000 description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 241000272470 Circus Species 0.000 description 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005456 ore beneficiation Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000001568 sexual effect Effects 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、粉状鉱石の循環型流動層予備還元方法に関し
、とくに、流動層予備還元操業ひいては生産性の安定化
を図る方法に関するものである.〈従来の技術〉 鉄鉱石その他の金属鉱石資源は、塊状のものが減少して
粉状のものが増加する傾向にあるが、現在とくに低品位
鉱石の品位を向上させるべ《浮選や磁選等の選鉱が積極
的に進められていることもあって、かかる傾向は今度ま
すます強まるものと考えられる。
、とくに、流動層予備還元操業ひいては生産性の安定化
を図る方法に関するものである.〈従来の技術〉 鉄鉱石その他の金属鉱石資源は、塊状のものが減少して
粉状のものが増加する傾向にあるが、現在とくに低品位
鉱石の品位を向上させるべ《浮選や磁選等の選鉱が積極
的に進められていることもあって、かかる傾向は今度ま
すます強まるものと考えられる。
ところで近年、上記したような粉状鉱石使用量の増加に
呼応して、粉状鉱石から直接溶融金属を製造するいわゆ
る溶融還元法が開発された。
呼応して、粉状鉱石から直接溶融金属を製造するいわゆ
る溶融還元法が開発された。
かような溶融還元法にも種々の形式があるが、発明者ら
は、竪型溶融還元炉と流動層予備還元炉を用いた溶融還
元法の研究、開発に永年にわたって従事しており、これ
までにも数多くの開発成果を報告している。
は、竪型溶融還元炉と流動層予備還元炉を用いた溶融還
元法の研究、開発に永年にわたって従事しており、これ
までにも数多くの開発成果を報告している。
例えば、特公昭59−18452号、同59−1845
3号、同62−5207号、特開昭59−80703号
および同62−56537号各公報. ところで従来の溶融還元法における予備還元流動層の型
式はいずれも、パブリング型流動層であるが、かかるパ
ブリング型流動層では、処理鉱石粉の粒径や見掛け密度
で決まる終端速度(粉状鉱石が流動層から飛び出すガス
流速j以下のガス流速で操業しなければならないため、
ガス流速(ガス流11)を上げて生産性の向上を図ろう
としても、ガス流速が終端速度の面からの制約を受ける
ために高い生産性を得ることはできなかった。
3号、同62−5207号、特開昭59−80703号
および同62−56537号各公報. ところで従来の溶融還元法における予備還元流動層の型
式はいずれも、パブリング型流動層であるが、かかるパ
ブリング型流動層では、処理鉱石粉の粒径や見掛け密度
で決まる終端速度(粉状鉱石が流動層から飛び出すガス
流速j以下のガス流速で操業しなければならないため、
ガス流速(ガス流11)を上げて生産性の向上を図ろう
としても、ガス流速が終端速度の面からの制約を受ける
ために高い生産性を得ることはできなかった。
すなわちハブリング型流動層では、導入できる還元ガス
量に限りがあるために、その還元ガス量によって粉状鉱
石の処理量や還元率が制限されるところに問題を残して
いたのである。
量に限りがあるために、その還元ガス量によって粉状鉱
石の処理量や還元率が制限されるところに問題を残して
いたのである。
この点、予備還元炉の炉容積を大きくずればある程度鉱
石処理量を増大することはできるけれども、この場合に
は炉容積が増すにつれて設備費や設1面積の増大を招く
ところに問題があった。
石処理量を増大することはできるけれども、この場合に
は炉容積が増すにつれて設備費や設1面積の増大を招く
ところに問題があった。
そこで発明者らは先に、上記の問題を解決するものとし
て、特願昭63−136644号明細書において、「内
部に炭材の充填層又は炭材の充填層及び流動層を形成し
てなる竪型熔融還元炉で発生した高温の排ガスを、流動
化還元ガスとして流動層予備還元炉に導入し、該炉に装
入されたわ}杖鉱石を予備還元し、この予備還元絋石粉
を上記竪型溶融還元炉に設けた羽口から高温の酸素含有
ガスと共に吹き込んで溶融還元する方法において、上記
した高温の排ガスを流動層予備還元炉に導入する場合に
、粉状鉱石又は予備還元絋石粉の飛び出し速度よりも大
きい速度で導入する一方、流動層予備還元炉から飛び出
した予備還元鉱石粉はサイクロンで捕集し、浦集した鉱
石粉は循環用経路にて該還元炉にもどすことにより予備
還元鉱石粉を循環流動させつつ、順次予備還元鉱石粉を
サイクロンから流動層予備還元炉までの途次で取出し、
高温の酸素含有ガスと共に竪型溶融還元炉の羽目から炉
内に吹き込むことからなる粉状鉱石の溶融還元法Jを提
案した。
て、特願昭63−136644号明細書において、「内
部に炭材の充填層又は炭材の充填層及び流動層を形成し
てなる竪型熔融還元炉で発生した高温の排ガスを、流動
化還元ガスとして流動層予備還元炉に導入し、該炉に装
入されたわ}杖鉱石を予備還元し、この予備還元絋石粉
を上記竪型溶融還元炉に設けた羽口から高温の酸素含有
ガスと共に吹き込んで溶融還元する方法において、上記
した高温の排ガスを流動層予備還元炉に導入する場合に
、粉状鉱石又は予備還元絋石粉の飛び出し速度よりも大
きい速度で導入する一方、流動層予備還元炉から飛び出
した予備還元鉱石粉はサイクロンで捕集し、浦集した鉱
石粉は循環用経路にて該還元炉にもどすことにより予備
還元鉱石粉を循環流動させつつ、順次予備還元鉱石粉を
サイクロンから流動層予備還元炉までの途次で取出し、
高温の酸素含有ガスと共に竪型溶融還元炉の羽目から炉
内に吹き込むことからなる粉状鉱石の溶融還元法Jを提
案した。
しかしながら、上記の循環流動層においては流動層内の
ガス流速がパブリング型流動層よりも速いために鉱石粒
子間や炉内耐火物との衝突、摩耗または鉱石自体の熱割
れ等によって鉱石の細粒化が進み、鉱石の還元率が高く
なるほどサイクロン、粒子溜り槽、粒子循環装置からな
る外部循環部で鉱石の固着、焼結が発生し、長期間操業
において粒子循環が不安定となり、循環流動層の操業安
定性と生産性確保に支障をきたすという新たな問題が生
じた. 従来の技術ではこの固着、焼結の防止については充分な
検討がなされていなかった. 〈発明が解決しようとする課題〉 上記の循環流動層では予備還元絋石粉の還元率、還元に
ともなう鉱石粉の細粒化の程度によっては粒子溜り槽の
内壁に予備還元鉱石粉が固着し、ひいては固着物が時間
経過とともに成長し、粒子溜り槽内容積の縮小や粒子循
環経路の閉塞が発生し鉱石粒子循環の不安定が生じた。
ガス流速がパブリング型流動層よりも速いために鉱石粒
子間や炉内耐火物との衝突、摩耗または鉱石自体の熱割
れ等によって鉱石の細粒化が進み、鉱石の還元率が高く
なるほどサイクロン、粒子溜り槽、粒子循環装置からな
る外部循環部で鉱石の固着、焼結が発生し、長期間操業
において粒子循環が不安定となり、循環流動層の操業安
定性と生産性確保に支障をきたすという新たな問題が生
じた. 従来の技術ではこの固着、焼結の防止については充分な
検討がなされていなかった. 〈発明が解決しようとする課題〉 上記の循環流動層では予備還元絋石粉の還元率、還元に
ともなう鉱石粉の細粒化の程度によっては粒子溜り槽の
内壁に予備還元鉱石粉が固着し、ひいては固着物が時間
経過とともに成長し、粒子溜り槽内容積の縮小や粒子循
環経路の閉塞が発生し鉱石粒子循環の不安定が生じた。
従って長期間の操業では、予備還元絋石粉の循環が困難
となり、従来の循環流動層操業技術によっては必要な予
備還元率が得られず生産性も確保できないという重大な
問題が生じた.そこで本発明は、上記問題を解決し、予
備還元鉱石粉の固定、焼結を防止し、操業の安定化を果
せる技術を提供するためになされたものである。
となり、従来の循環流動層操業技術によっては必要な予
備還元率が得られず生産性も確保できないという重大な
問題が生じた.そこで本発明は、上記問題を解決し、予
備還元鉱石粉の固定、焼結を防止し、操業の安定化を果
せる技術を提供するためになされたものである。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は、粉状鉄鉱石を、流動層予備還元炉、還元鉄鉱
石扮を捕集するサイクロン、サイクロンの下部に連接す
る粒子溜り槽、粒子溜り槽内の還元鉄鉱石粉を流動層予
備還元炉に戻す循環経路よりなる循環流動層予備還元す
る方法において、該流動層予備還元炉内、粒子溜り槽内
および循環経路内の温度を測定し、これらの温度偏差に
応じて、粒子溜り槽内へ供給する不活性ガスまたは/お
よび非粘結性物質の供給量を制御することを特徴とする
粉状鉄鉱石の循環流動層予備還元方法である.〈作用〉 本発明者らは、種々の実験から粉鉱石の流動層還元およ
び粉体輸送の経路における還元鉱石粉の付着、焼結の度
合は、粒子の接触面積に比例し、粒子の運動量に反比例
することを見出した。
石扮を捕集するサイクロン、サイクロンの下部に連接す
る粒子溜り槽、粒子溜り槽内の還元鉄鉱石粉を流動層予
備還元炉に戻す循環経路よりなる循環流動層予備還元す
る方法において、該流動層予備還元炉内、粒子溜り槽内
および循環経路内の温度を測定し、これらの温度偏差に
応じて、粒子溜り槽内へ供給する不活性ガスまたは/お
よび非粘結性物質の供給量を制御することを特徴とする
粉状鉄鉱石の循環流動層予備還元方法である.〈作用〉 本発明者らは、種々の実験から粉鉱石の流動層還元およ
び粉体輸送の経路における還元鉱石粉の付着、焼結の度
合は、粒子の接触面積に比例し、粒子の運動量に反比例
することを見出した。
一方、循環流動層においては流動層内のガス流速が通常
のパブリング型流動層よりも速いため鉱石同士の摩耗に
よる細粒化が進み微粉鉱石で還元が進行するので付着、
焼結しやすくなる。
のパブリング型流動層よりも速いため鉱石同士の摩耗に
よる細粒化が進み微粉鉱石で還元が進行するので付着、
焼結しやすくなる。
そこで、循環流動層の粒子溜り槽と循環経路における還
元鉱石粉の固着、焼結度合と粒子溜り槽の円周方向、高
さ方向と循環経路の温度との関係を調べた結果、還元絋
石粉の固着、焼結の進行した個所ほど温度が低下して温
度偏差が生じ、また、還元鉱石粉が充填してある粒子溜
り槽では粒子層密度も高く粒子運動量も少ないため凝集
し固結しやすいことが判明した。
元鉱石粉の固着、焼結度合と粒子溜り槽の円周方向、高
さ方向と循環経路の温度との関係を調べた結果、還元絋
石粉の固着、焼結の進行した個所ほど温度が低下して温
度偏差が生じ、また、還元鉱石粉が充填してある粒子溜
り槽では粒子層密度も高く粒子運動量も少ないため凝集
し固結しやすいことが判明した。
それを防止するには■粒子溜り槽にN2等の不活性ガス
を導入し還元鉱石粉の運動量を活発にすること、■焼結
防止剤として非粘結性物質である炭材、フラックス等の
装入が有効な手段であること、を見い出した.そのため
、循環流動層の操業と生産性を安定するには粒子溜り槽
内の円周方向と高さ方向、および循環経路の温度を検出
し、該温度偏差に応じて粒子溜り槽への不活性ガス量と
非粘結性物質量を制御し循環流動層予備還元することが
効果的であることが判明した. パブリング型流動層に限らず循環型流動層においても、
流動層還元炉内の予備還元鉱石粉の滞留量は、目標とす
る予備還元率から定まる平均滞留時間が一定の条件のも
とでは、予備還元炉の生産性を決定する重要な操業管理
項目となる.また、循環流動層では流動層から飛び出し
た還元鉱石粉をサイクロンで捕集し、クローズドサーキ
ソトで粒子循環装置を介して再び流動層に戻す方式をと
っているため、■流動層予備還元炉内の滞留量を確保し
、かつ変動させないこと、■サイクロンの集塵効率を低
下させないこと、が重要となる。
を導入し還元鉱石粉の運動量を活発にすること、■焼結
防止剤として非粘結性物質である炭材、フラックス等の
装入が有効な手段であること、を見い出した.そのため
、循環流動層の操業と生産性を安定するには粒子溜り槽
内の円周方向と高さ方向、および循環経路の温度を検出
し、該温度偏差に応じて粒子溜り槽への不活性ガス量と
非粘結性物質量を制御し循環流動層予備還元することが
効果的であることが判明した. パブリング型流動層に限らず循環型流動層においても、
流動層還元炉内の予備還元鉱石粉の滞留量は、目標とす
る予備還元率から定まる平均滞留時間が一定の条件のも
とでは、予備還元炉の生産性を決定する重要な操業管理
項目となる.また、循環流動層では流動層から飛び出し
た還元鉱石粉をサイクロンで捕集し、クローズドサーキ
ソトで粒子循環装置を介して再び流動層に戻す方式をと
っているため、■流動層予備還元炉内の滞留量を確保し
、かつ変動させないこと、■サイクロンの集塵効率を低
下させないこと、が重要となる。
一方、循環流動層においては該流動層内のガス流速がパ
ブリング型流動層よりも速いため鉱石粒子間や炉内耐火
物との衝突、摩耗により細粒化が進み、鉱石還元率が高
くなるほどサイクロン、粒子溜り槽、粒子循環装置から
なる粒子循環経路すなわち外部循環部で固着、焼結が発
生、成長し、特に粒子溜り槽の有効容積の縮小や粒子溜
り槽出側斜管部の閉塞が起こり、粒子循環や流動層での
還元絋石粉の滞留量確保も困難になるという新たな問題
が生じた。
ブリング型流動層よりも速いため鉱石粒子間や炉内耐火
物との衝突、摩耗により細粒化が進み、鉱石還元率が高
くなるほどサイクロン、粒子溜り槽、粒子循環装置から
なる粒子循環経路すなわち外部循環部で固着、焼結が発
生、成長し、特に粒子溜り槽の有効容積の縮小や粒子溜
り槽出側斜管部の閉塞が起こり、粒子循環や流動層での
還元絋石粉の滞留量確保も困難になるという新たな問題
が生じた。
一方、発明者らは種hの研究によって、■還元絋石粉の
固着、焼結性は粒子の接触面積に比例し、粒子の運動量
に反比例すること、■粒子の固着、焼結が生じその度合
が進行した個所など温度低下が顕著になり他の温度に比
較し温度偏差を生じること、を見い出した。
固着、焼結性は粒子の接触面積に比例し、粒子の運動量
に反比例すること、■粒子の固着、焼結が生じその度合
が進行した個所など温度低下が顕著になり他の温度に比
較し温度偏差を生じること、を見い出した。
第2回には粒子溜り槽の温度偏差と還元鉱石付着層厚さ
との関係を示す。粒子溜り槽温度偏差が大きくなるとと
もに、鉱石循環経路である粒子溜り槽内部や粒子溜り槽
出側斜管部の壁部に細粒化した還元鉱石の固着、焼結が
発生し、還元鉱石の付着層が急激に成長することがわか
り、粒子溜り槽円周、高さ方向や粒子溜り槽出側の温度
偏差の検知が固着、焼結の状態を判明する上で脊効であ
ることがわかった. また、第3図には還元鉱石粒子径と粒子溜り槽(温度二
600〜850’C)内のN2等の不活性ガス流速の適
正なガス流速の関係を示す.粒子径と粒子溜り槽の温度
偏差に応じて適正なガス流速を選定すれば、粒子溜り槽
で鉱石粒子が流動化することによって粒子運動が活発に
なり鉱石間の付着が緩和され、粒子溜り槽での固着防止
に効果がある。
との関係を示す。粒子溜り槽温度偏差が大きくなるとと
もに、鉱石循環経路である粒子溜り槽内部や粒子溜り槽
出側斜管部の壁部に細粒化した還元鉱石の固着、焼結が
発生し、還元鉱石の付着層が急激に成長することがわか
り、粒子溜り槽円周、高さ方向や粒子溜り槽出側の温度
偏差の検知が固着、焼結の状態を判明する上で脊効であ
ることがわかった. また、第3図には還元鉱石粒子径と粒子溜り槽(温度二
600〜850’C)内のN2等の不活性ガス流速の適
正なガス流速の関係を示す.粒子径と粒子溜り槽の温度
偏差に応じて適正なガス流速を選定すれば、粒子溜り槽
で鉱石粒子が流動化することによって粒子運動が活発に
なり鉱石間の付着が緩和され、粒子溜り槽での固着防止
に効果がある。
また、第4図には還元鉱石粒子径と適正な非粘結性物質
配合率との関係を示す。還元鉱石粒子径が小さく、温度
偏差が大きいほど非粘結性物質である焼結防止剤配合率
を増加することが固着、焼結防止に効果があることが判
明した。
配合率との関係を示す。還元鉱石粒子径が小さく、温度
偏差が大きいほど非粘結性物質である焼結防止剤配合率
を増加することが固着、焼結防止に効果があることが判
明した。
以上の調査結果から明らかなように、循環流動層予備還
元炉の操業においては、粒子溜り槽内の円周、高さ方向
および循環経路の予備還元鉱石粉の温度を検出し、その
温度偏差に応じて、粒子溜り槽内への不活性ガス量と非
粘結性物質量を制御することによって、鉱石粒子循環経
路の固着、焼結が防止でき、円滑な循環流動層予備還元
炉操業ならびに生産性の安定を実現できる. 〈実施例〉 第1図の循環流動層予備還元炉のプロセスフロ一をもと
にして以下に実施例を示す。
元炉の操業においては、粒子溜り槽内の円周、高さ方向
および循環経路の予備還元鉱石粉の温度を検出し、その
温度偏差に応じて、粒子溜り槽内への不活性ガス量と非
粘結性物質量を制御することによって、鉱石粒子循環経
路の固着、焼結が防止でき、円滑な循環流動層予備還元
炉操業ならびに生産性の安定を実現できる. 〈実施例〉 第1図の循環流動層予備還元炉のプロセスフロ一をもと
にして以下に実施例を示す。
竪型溶融還元炉から排出される800〜I000゜Cの
還元ガス2を流動層予備還元炉1の下部から導入し、粉
状鉄鉱石を鉱石ホッパ−3より切り出し、鉱石装入管5
bから粒子溜り槽7に装入される。
還元ガス2を流動層予備還元炉1の下部から導入し、粉
状鉄鉱石を鉱石ホッパ−3より切り出し、鉱石装入管5
bから粒子溜り槽7に装入される。
また、粉状鉄鉱石は必要に応じて流動層経由の鉱石装入
管5aでも装入できる. 流動層予備還元炉から飛び出した予備還元鉱石はサイク
ロン6で捕集され、鉱石循環経路である粒子溜り槽7に
蓄積され、粒子循環装置8の下部から粒子循環ガス制御
装WIl b経由の粒子循環ガスllaで粉体輸送され
再び流動層予備還元炉1に循環され、流動層予備還元が
施される.10a=lQ6は差圧計で流動層内の差圧と
鉱石滞留量を検出するものである。また、19a〜19
eは流動層の温度計である。また、粒子溜り槽の円周、
高さ方向や粒子溜り槽出側斜管、粒子循環装置出側斜管
の温度は温度計9a〜9I!.で検出し、それぞれの信
号は演算・制御装置13に入力され、各個所の温度偏差
の演算処理を行ないその制御・出力信号に基づいて粒子
溜り槽流動化ガス制御装置l2bおよび炭材、フラック
スなど非粘結性物質の切り出し制御装置15にフィード
ハノクされ粒子溜り槽流動化ガス12aが粒子溜り槽流
動化ガス制御装!12bで制御されると同時に、炭材、
フラノクスなど非粘結性物質用ホッパ−4の非粘結性物
質量は切り出し制御装置l5で制御される。予備還元絋
は予備還元鉱排出装置17から輸送管18を通して竪型
溶融還元炉へ供給される。
管5aでも装入できる. 流動層予備還元炉から飛び出した予備還元鉱石はサイク
ロン6で捕集され、鉱石循環経路である粒子溜り槽7に
蓄積され、粒子循環装置8の下部から粒子循環ガス制御
装WIl b経由の粒子循環ガスllaで粉体輸送され
再び流動層予備還元炉1に循環され、流動層予備還元が
施される.10a=lQ6は差圧計で流動層内の差圧と
鉱石滞留量を検出するものである。また、19a〜19
eは流動層の温度計である。また、粒子溜り槽の円周、
高さ方向や粒子溜り槽出側斜管、粒子循環装置出側斜管
の温度は温度計9a〜9I!.で検出し、それぞれの信
号は演算・制御装置13に入力され、各個所の温度偏差
の演算処理を行ないその制御・出力信号に基づいて粒子
溜り槽流動化ガス制御装置l2bおよび炭材、フラック
スなど非粘結性物質の切り出し制御装置15にフィード
ハノクされ粒子溜り槽流動化ガス12aが粒子溜り槽流
動化ガス制御装!12bで制御されると同時に、炭材、
フラノクスなど非粘結性物質用ホッパ−4の非粘結性物
質量は切り出し制御装置l5で制御される。予備還元絋
は予備還元鉱排出装置17から輸送管18を通して竪型
溶融還元炉へ供給される。
実施例として下記装置を用いて循環流動層の操業試験を
行った。
行った。
流動層予備還元炉:炉径0.7m、高さ7.3m、竪型
溶融還元炉 :炉径1.2m、内容積7.7イ、上下段
羽口 各3本 試験条件及びその成績を第1表に示した。
溶融還元炉 :炉径1.2m、内容積7.7イ、上下段
羽口 各3本 試験条件及びその成績を第1表に示した。
第1表に示す通り、粒子溜り槽の温度偏差に応じて不活
性ガス流速または非粘結性物質量を適正にして操業した
実施例1、2では、還元鉱石を固着、焼結のトラブルな
しに安定した循環流動層予備還元操業が達成でき、適正
な予備還元率を得ることができたが、比較例では焼結・
固着トラブルも多く、予備還元率も低くなった. 本発明によれば、循環流動層予備還元炉の粒子循環経路
への還元絋石粉の固着、焼結トラブルが防止でき、予備
還元絋生産量12ton/dayが安定的に生産可能と
なり、円滑な循環流動層還元炉操業が実現でき従来より
生産性が約30%向上できるようになった。
性ガス流速または非粘結性物質量を適正にして操業した
実施例1、2では、還元鉱石を固着、焼結のトラブルな
しに安定した循環流動層予備還元操業が達成でき、適正
な予備還元率を得ることができたが、比較例では焼結・
固着トラブルも多く、予備還元率も低くなった. 本発明によれば、循環流動層予備還元炉の粒子循環経路
への還元絋石粉の固着、焼結トラブルが防止でき、予備
還元絋生産量12ton/dayが安定的に生産可能と
なり、円滑な循環流動層還元炉操業が実現でき従来より
生産性が約30%向上できるようになった。
〈発明の効果〉
本発明によれば、前述のとおり還元鉱石粉の固着、焼結
トラブルが防止で碁、高生産操業を安定して行うことが
できた。
トラブルが防止で碁、高生産操業を安定して行うことが
できた。
第1図は、循環流動層予備還元炉の本発明に係るプロセ
スフロ一図、第2図は、粒子溜り槽温度偏差と粒子溜り
槽還元鉱石付着層厚さとの関係を示す特性図、第3図は
、鉱石粒子径および粒子溜り槽温度偏差と適正な粒子溜
り槽ガス流速の関係を示す特性図、第4図は、還元鉱石
粒子径と適正な非粘結性物質配合率との関係を示す特性
図である。 1・・・循環流動層予備還元炉、 2・・・還元ガス、 3・・・鉱石ホッパー4
・・非粘結性物質用ホノバー 5a〜5b・・・鉱石装入管、 6・・・サイクロン、 7・・・粒子溜り槽、8
・・・粒子循環装置、 9a〜9l・・・温度計、10a=10e・・・差圧計
、11a・・・粒子循環ガス、 1lb・・・粒子循環ガス制御装置、 12a・・・粒子溜り槽流動化ガス、 12b・・・粒子溜り槽流動化ガス制御装置、13・・
・演算・制御装置、 14・・・鉱石切り出し装置、 15・・・非粘結性物質の切り出し制御装置、16・・
・非粘結性物質装入管、 17・・・予備還元絋排出装置、 18・・・竪型溶融還元炉への予備還元鉱輸送管、19
a〜19e・・・流動層温度計.
スフロ一図、第2図は、粒子溜り槽温度偏差と粒子溜り
槽還元鉱石付着層厚さとの関係を示す特性図、第3図は
、鉱石粒子径および粒子溜り槽温度偏差と適正な粒子溜
り槽ガス流速の関係を示す特性図、第4図は、還元鉱石
粒子径と適正な非粘結性物質配合率との関係を示す特性
図である。 1・・・循環流動層予備還元炉、 2・・・還元ガス、 3・・・鉱石ホッパー4
・・非粘結性物質用ホノバー 5a〜5b・・・鉱石装入管、 6・・・サイクロン、 7・・・粒子溜り槽、8
・・・粒子循環装置、 9a〜9l・・・温度計、10a=10e・・・差圧計
、11a・・・粒子循環ガス、 1lb・・・粒子循環ガス制御装置、 12a・・・粒子溜り槽流動化ガス、 12b・・・粒子溜り槽流動化ガス制御装置、13・・
・演算・制御装置、 14・・・鉱石切り出し装置、 15・・・非粘結性物質の切り出し制御装置、16・・
・非粘結性物質装入管、 17・・・予備還元絋排出装置、 18・・・竪型溶融還元炉への予備還元鉱輸送管、19
a〜19e・・・流動層温度計.
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 粉状鉄鉱石を、流動層予備還元炉、還元鉄鉱石粉を捕集
するサイクロン、サイクロンの下部に連接する粒子溜り
槽、粒子溜り槽内の還元鉄鉱石粉を流動層予備還元炉に
戻す循環経路よりなる循環流動層予備還元する方法にお
いて、 該流動層予備還元炉内、粒子溜り槽内および循環経路内
の温度を測定し、これらの温度偏差に応じて、粒子溜り
槽内へ供給する不活性ガスまたは/および非粘結性物質
の供給量を制御することを特徴とする粉状鉄鉱石の循環
流動層予備還元方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1054590A JPH0637657B2 (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | 粉状鉄鉱石の循環流動層予備還元方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1054590A JPH0637657B2 (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | 粉状鉄鉱石の循環流動層予備還元方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03215621A true JPH03215621A (ja) | 1991-09-20 |
JPH0637657B2 JPH0637657B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=11753230
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1054590A Expired - Lifetime JPH0637657B2 (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | 粉状鉄鉱石の循環流動層予備還元方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0637657B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5785733A (en) * | 1994-12-31 | 1998-07-28 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Fluidized bed type reduction apparatus for iron ore particles and method for reducing iron ore particles using the apparatus |
WO2001044518A1 (en) * | 1999-12-16 | 2001-06-21 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for decreasing elutriation loss of fine iron ore in fluidized bed type reducing operation |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS478900U (ja) * | 1971-03-02 | 1972-10-03 | ||
JPS52150380U (ja) * | 1976-05-10 | 1977-11-15 | ||
JPS62121533U (ja) * | 1986-01-23 | 1987-08-01 |
-
1990
- 1990-01-22 JP JP1054590A patent/JPH0637657B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS478900U (ja) * | 1971-03-02 | 1972-10-03 | ||
JPS52150380U (ja) * | 1976-05-10 | 1977-11-15 | ||
JPS62121533U (ja) * | 1986-01-23 | 1987-08-01 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5785733A (en) * | 1994-12-31 | 1998-07-28 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Fluidized bed type reduction apparatus for iron ore particles and method for reducing iron ore particles using the apparatus |
WO2001044518A1 (en) * | 1999-12-16 | 2001-06-21 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for decreasing elutriation loss of fine iron ore in fluidized bed type reducing operation |
AU757017B2 (en) * | 1999-12-16 | 2003-01-30 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for decreasing elutriation loss of fine iron ore in fluidized bed type reducing operation |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0637657B2 (ja) | 1994-05-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4886246A (en) | Metal-making apparatus involving the smelting reduction of metallic oxides | |
JPH03215621A (ja) | 粉状鉄鉱石の循環流動層予備還元方法 | |
JP7492125B2 (ja) | 還元鉄の製造設備および還元鉄の製造方法 | |
JP2765737B2 (ja) | 流動層予備還元炉の操業方法と流動層予備還元炉 | |
JP7498418B2 (ja) | 還元鉄の製造設備および還元鉄の製造方法 | |
JPH11310814A (ja) | 溶融還元炉 | |
JPH01195220A (ja) | 溶融還元炉 | |
JP2501662B2 (ja) | 循環流動層予備還元炉の鉱石滞留量制御方法 | |
JP2770305B2 (ja) | 鉄鉱石の溶融還元における原料装入方法 | |
JPH06128617A (ja) | 2段羽口式溶融還元炉の操業方法 | |
JPH062893B2 (ja) | 粉状鉱石からの溶融金属製造方法 | |
JPH0293010A (ja) | 溶融還元炉における羽口周辺付着物の除去方法 | |
JP2981015B2 (ja) | 循環流動層反応装置の操業方法 | |
JPH0264390A (ja) | 循環型流動層予備還元炉の操業方法 | |
JPH03183715A (ja) | 粉状鉱石の流動層予備還元方法 | |
JPH042643B2 (ja) | ||
JPH03138309A (ja) | 鉱石の還元装置 | |
JPH0297888A (ja) | 循環型流動層予備還元炉の操業方法 | |
JPH06108131A (ja) | 竪型溶融還元炉の操業方法 | |
JPH07268429A (ja) | 流動層予備還元装置の操業方法 | |
JPS59104410A (ja) | 流動層予備還元炉 | |
JPH0754029A (ja) | 粒子循環型流動層予備還元方法及びその装置 | |
JPH046778B2 (ja) | ||
JPH0730378B2 (ja) | 粉鉱石の循環流動還元炉の操業方法と還元炉 | |
JPH01195221A (ja) | 鉱石の予備還元方法 |