JPS62199221A - ロ−ラレベラの矯正ロ−ル傾動方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はローラレベラにおける矯正ロール、具体的には
これを支持するトップキャリッジ及びトップフレーム等
の支持部材を傾動する方法に関するものである。

〔技術的背景〕

通常圧延された板材には不均一な伸び、或いは温度分布
等に起因する内部残留応力が形成されるが、これを軽減
し、また均一化するためにローラレベラ等の矯正機が用
いられる。ローラレベラは、矯正ロールを上、下に夫々
数本ずつ千鳥形に備え、この上、下の矯正ロール間を通
る板材に交互の繰返し曲げを付与するようになっている
。ただ板材は一方において平坦度も要求されるから、平
坦度を決定する下側矯正ロールに対する上側矯正ロール
のオフセット量を、板材の入側から出側に向かって上、
下矯正ロール相互の重なり　（インターメツシュ）を漸
減するよう設定し、矯正ロール間を通過した板材をスプ
リングバンクによって平坦ならしめるようにしである。

ところで、矯正ロールに対して上述の如き所定のインタ
ーメツシュを設定する場合、通常は下側矯正ロールは水
平に設定し、上側矯正ロールを傾斜させるのが一般的で
ある。このため上側矯正ロールを保持するキャリッジ（
トップキャリッジという）及びこのトップキャリッジを
保持するトップフレーム等の支持部材をハウジングに対
して傾動する構成が採られている。

〔従来技術〕

このようなトップキャリッジ、トップフレームを傾動さ
せる方法として従来次のような方法が採られている。第
８図はトップキャリッジ、ト・２フプフレームが一体的
構造となっている支持部材の従来の傾・動方法の実施状
態を示すローラレヘラの模式的側面図であり、上部の矯
正ロールであるワークロール５１ｕはバンクアンプロー
ル５２ｕと共に両側下部に夫々かまぼこ形のライナ５３
ｆ　、　５３ｒを備えた上部支持部材５４ｕに、また下
部矯正ロールであるワークロール５１ｄはバックアップ
ロール５２ｄと共に下部支持部材５４ｄに夫々枢支され
、下部支持部材５４ｄはハウジング５５に直接固定され
、−１上部支持部材５４ｕはハウジング５５に設けた圧
下スクリュ５６ｆ、５６ｒ及びバランスシリンダ５７ｆ
、５７ｒにて昇、降、並びに傾動可能に支持されている
。

圧下スクリュ５６ｆ、５６ｒは板材Ｍの移動方向の前。

後に位置をずらしてハウジング５５に設置されており、
その上部はハウジング５５に設けたモータに連・繋され
、またその下端部は上部支持部材５４ｕに穿った孔５４
ａ　、　５４ａの底部に設けである凸面部５４ｂ、５４
ｂに当接せしめられ、モータの駆動によって凸面部５４
ｂ、　５４ｂを介し上部支持部材５４ｕに圧下力を付与
するようになっている。一方バランスシリンダ５７ｆ１
５７ｒも板材Ｍの移動方向の前、後に位置をずらしてハ
ウジング５５にトラニオン支持され、そのロンドを夫々
上部支持部材５４ｕ上部の前、後方向の端部帯りに枢支
連結させており、上部支持部材５４ｕの凸面部５４ｂ、
５４ｂを圧下スクリュ５６ｆ、５６ｒの下端面に圧接保
持すべく、換言すれば圧下スクリュ５６ｆ。

５６ｒの下端面と凸面部５４ｂ、５４ｂとの間に少な（
とも間隙が形成されないように、上部支持部材５４ｕを
引き上げ保持するようにしである。なお、両バランスシ
リンダ５７ｆ　、　５７ｒは同じ圧油供給系で作動され
、その作用力は略等しくなっている。

而していま上部支持部材５４ｕを傾動せしめるときは、
上部支持部材５４ｕを傾動すべき方向、例えば破線で示
す如く板材Ｍの移動方向の後側に傾動するときは、再圧
下スクリュ５６ｆ、５６ｒのうちその傾動方向側に位置
する圧下スクリュ５６ｒの下端を圧下スクリュ５６ｆの
下端よりも相対的に低く設定すると同時に、これに追従
させて両−バランスシリンダ５７ｆ、５７ｒを作動し、
上部支持部材５４ｕの各凸面部５４ｂの上面を圧下スク
リュ５６ｆ、５６ｒの下端面に接触保持しつつ、上部支
持部材５４ｕを引き上げる。これによって上部支持部材
５４ｕはその両側下部に設けたライナ５３ｆ、５３ｒが
ハウジング５５のポスト内面に摺接しつつ上下に相対移
動し、傾斜した状態に保持されることとなる。

ところで、矯正反力が１５００　）ン程度と比較的小さ
い一場合はその剛性は小さくて済むため上部支持フレー
ム５４ｕは一体構造に構成され、また上、下方向高さも
低く設計される結果、その傾動中心Ｏ１圧下スクリュ５
６ｆ、５６ｒによる圧下点Ａｆ、Ａｒ　、バランスシリ
ンダによる吊持点Ｂｆ、Ｂｒ相互のレベル差は小さく、
従ってまたバランスシリンダ５７ｆ、５７ｒによる支持
力は上部支持部材５４ｕの自重の１．４〜１．５程度と
比較的小さくて済み、傾動制御自体には特別の不都合を
生じることはなかった。

しかし、近年にあってはローラレベラの高矯正力化に伴
って、第９図に示す如く上部支持部材をワークロール、
バックアップロールを保持するトップキャリッジ６４と
、その剛性を強化するトップフレーム６５とに分割し、
また全体の高さも大きく設計されるようになった。

第９図は高能力化したローラレベラの上部支持部材に従
来と同様の傾動方法を適用した場合の力線図である。

このようなローラレベラにあっては、矯正ロールたるワ
ークロール６１．バンクアンプロールを支持するトップ
キャリッジ６４とトップフレーム６５とを着脱可能に連
結して構成され、トップキャリッジ６４Ｉトツプフレー
ム６５ともにその剛性を高めるために上、下方向の厚さ
を大きくしてあり、第８図に示すローラレベラに比較し
てその傾動中心０と、圧下スクリュ６６ｆ　、　６６ｒ
による圧下点Ａｆ、Ａｒ　。

バランスシリンダ６７ｆ　、　６７ｒによる吊持点Ｂｆ
、Ｂｒとの離隔寸法が大きくなっている。

ところで、このような高矯正力用のローラレベラにおい
てトップキャリッジ６４．トップフレーム６５を傾動さ
せる場合、前述した場合と同様に板材の移動方向の前、
後帯りに夫々配設された前、後の圧下スクリュ６６ｆ、
６６ｒのうち傾動方向（第９図では左側）に位置する後
側の圧下スクリュ６６ｒは低く、逆に傾動方向と反対側
に位置する前側の圧下スクリュ６６ｆはこれよりも相対
的に高く設定し、これと同時に、バランスシリンダ６７
ｆ　、　６７ｒはトップフレーム６５内の凹面部６５ｂ
、　６５ｂが圧下スクリュ６６ｆ　、　６６ｒの下端面
から離隔しないよう、換言ずれは凹面部６５ｂ、６５ｂ
と圧下スクリュ６６ｆ、６６ｒの下端面とを圧接状態に
保持しつつ、所定の作用力ＦＡ。

ＦＢにてＩ・ツブフレーム６５を引き上げる。なお、前
述の場合と同様に両バランスシリンダ６７ｆ、６７ｒに
対する圧油の供給源は同じであるから両作用力ＦＡ、Ｆ
Ｂは略等しい値となっている（ＦＡ＃ＦＢ）。

これによってトップフレーム６５は出側の凹面部６５ｂ
、６５ｂと後側圧下スクリュ６６ｒとの接合部である圧
下点Ａｒを支点とする如くに傾動し、傾動中心０回りに
所要の角度だけ傾斜せしめられる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

ところで上述した如き場合両バランスシリンダ６７ｆ、
６７ｒにて作用力ＦＡ、ＦＢを作用させたとき、その水
平方向の分力であるＦ　Ａｘ、　　Ｆ　Ｂｘはトップキ
ャリッジ６４．）７プフレーム６５を含む全体の回動中
心である○に対してトップフレーム６５の傾動方向と逆
方向に、即ち傾動を元に戻そうとするモーメントとして
作用し、しかもこの分力は当該作用力ＦＡ、ＦＢの大き
さに応じて大きくなるため、作用力ＦＡ、ＦＢ自体はこ
の分力Ｆ　Ａｘ、　Ｆ　Ｂｘを考慮して、より大きな作
用力とする必要があり、バランスシリンダ６７ｆ　、　
６７ｒ自体の大型化が必要となる。

また、トップフレーム６５等の傾動の際、圧下点Ａｒが
回動支点となるため、この圧下点静には両バランスシリ
ンダ６７ｆ、６７ｒの作用力が加算された状態で付与さ
れる結果、圧下点静から圧下スクリュ６６ｒの軸方向に
作用する反力Ｆｐｒが極めて大きくなり、圧下スクリュ
６６ｒと凹面部６５ｂとの摺動が円滑性を欠く等の問題
が生ずる。

更にバランスシリンダ６７ｆ、６７ｒに対する圧油供給
系には減圧弁、リリーフ弁が用いられているが、減圧弁
設定圧力とリリーフ弁の圧力とには一定の圧力差が存在
するのが普通である。しかしこの圧力差は両バランスシ
リンダ６７ｆ　、　６７ｒの作用力ＦＡ。

ＦＢのうち上記した傾動を行う場合ＦＡ　＞ＦＢとなっ
て表れる結果、圧下点静からの反力Ｆｐｒを一層増大さ
せ、トップフレーム６５の傾動の困難性を助長するとい
う問題も生ずる。

第１０図は横軸に傾動Ｍ（ワークローラの前側と後側と
のレベル差：ｍｍ）を、また圧下スクリュの軸方向反力
（トン）を縦軸にとって示しである。

グラフ中破線Ｆｐｒはトップフレーム６５を第９図に示
す如く板材の出側である後側に傾動させる場合の圧下点
静からの軸方向反力を示し、また破線Ｆｑｒは同方向に
傾動させる場合の圧下点Ａｆからの軸方向反力を夫々示
している。一方実線Ｆｑｆはトップフレーム６５を第９
図に示すのと反対側、即ち板材の入側である前側に傾動
させる場合の圧下点Ａｆからの反力を、また実線Ｆｐｆ
は同方向に傾動させる場合の圧下点Ａｒからの軸方向反
力を夫々示している。

このグラフから明らかなように、トップフレーム６５を
傾動させる側の圧下点に作用する軸方向反力は、反対側
の圧下点に作用する軸方向反力に比較して著しく大きく
、また勾配も大きいことが解る。しかもグラフ中軸方向
反力を示す実線Ｆｐｆと破線Ｆｐｒとの差及び実線Ｆｑ
ｆと破線Ｆｑｒとの差はバランスシリンダ６７ｆ、６７
ｒに対する圧油供給系に設けられている減圧弁設定圧と
これよりも高いリリーフ弁圧力との圧力差に依る、所謂
バランスシリンダヒステリシスであり、このヒステリシ
スによる圧力差はトップフレーム６５等の傾動方向側の
バランスシリンダ例えば第９図に示す場合においてはバ
ランスシリンダ６７ｒの作用力を大きく、逆方向、即ち
傾動方向と反対側のバランスシリンダ６７ｆの作用力を
小さくするから、結果的には前。

後の圧下点Ａｆ、Ａｒから作用する軸方向反力差を助長
する結果となることが解る。

なお、グラフ中下限値は、圧下スクリュの下端面と凹面
部との接合圧力が零の場合、また、上限値は圧下スクリ
ュのモータ出力限を夫々示している。

本発明にかかる事情に鑑みてなされたものであって、そ
の目的とするところは矯正ロールを支持するトップキャ
リッジ、トップフレーム等の支持部材を傾動する際のバ
ランスシリンダの作用力を相対的に調節して、作用力に
無駄がなく、小さい作用力で効率的に傾動を行い得るよ
うにしたローラレベラの矯正ロール傾動方法を提供する
にある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明にあっては、矯正ロールの支持部材を圧下スクリ
ュに圧接する前、後のバランスシリンダの油圧を、傾動
方向のバランスシリンダを小さく、傾動方向と反対側の
バランスシリンダ油圧を相対的に大きく設定する。

〔作用〕

本発明にあってはこれによって支持部材の傾動方向側に
おける圧下点への反力集中を緩和すると共に、バランス
シリンダの作用力自体も低減出来、また、バランスシリ
ンダに対する圧油供給系のヒステリシスの影響も低減し
得ることとなる。

〔実施例〕

以下本発明を図面に基づき具体的に説明する。

第１図は本発明方法の実施状態を示す斜視図、第２図は
バランスシリンダの圧油供給系を示す油圧回路図であり
、図中１ｕ、　ｌｄは上、下のワークロール、２ｕ、２
ｄ　ハ同じく上、下のバンクアップロール、３ｕ、３ｄ
はトップ及びボトムキャリッジ、４はトップフレーム、
５はハウジング、Ｍは矯正用の板材を示している。

上部のワークロールＩｕ、バックアップロール２ｕはト
ップキャリッジ３ｕに、また下部のワークロールｌｄ、
バックアンプロール２ｄはボトムキャリッジ３ｄに夫々
枢支されており、更にトップキャリッジ３ｕはトップフ
レーム４に、またボトムキャリッジ３ｄは直接ハウジン
グ５に夫々着脱可能に一体的に連結されている。

そしてトップフレーム４は下方への押下刃はハウジング
５から垂設され、四隅部に連繋させた圧下スクリュ７ｆ
、７ｒにて、また支持力は同じくハウジング５から垂設
され圧下スクリュ７ｆ　、　７ｒよりも若干中心部寄り
に位置して四隅部に連繋したバランスシリンダ８ｆ　、
　８ｒにて夫々付与されるようになっている。

各圧下スクリュ７ｆ、７ｒは夫々ハウジング５の上部に
おいて上端部をウオームギヤを介してモータに連繋され
、また下端部はトップフレーム４に穿った孔４ａを通し
てその内奥に配した凹面部４ｂ　（第３図参照）に臨ま
せてあり、モータの駆動によって昇降移動するが、下降
移動時にのみ凹面部４ｂを介してトップフレーム４と連
繋し、これを押下するようになっている。−１各バラン
スシリンダ８ｆ。

８ｒはそのシリンダ部をハウジング５間に渡した梁５ａ
にトラニオン支持され、そのロンドはトップフレーム４
の上部に枢支連繋されており、圧下スクリュ７ｆ　、　
７ｒの昇降移動の如何にかかわらず凹面部４ｂを圧下ス
クリュ”Ｉｆ、７ｒの下端面に圧接保持するようトップ
フレーム４、トップキャリッジ３ｕ、ワ−クロール１ｕ
＋　バックアンプロール２ｕ等をこれらの荷重よりも若
干大きい作用力にて引上げ保持するようになっている。

バランスシリンダ８ｆ、８ｒは夫々独立した圧油供給系
に連結されており、バランスシリンダ８ｆについての圧
油供給系１０を示すと第２図に示す如くである。なお、
バランスシリンダ８ｒの圧油供給系も構造上は実質的に
同じである。

第２図はバランスシリンダ８ｆの圧油供給系１０の油圧
回路図であり、図中１１．１２はいずれも４ポ一ト３位
置切換弁である。

油圧ポンプを作動し、切換弁１１を第１の位置ａに設定
すると、圧油は開閉弁１３．切換弁１１を経て絞り弁１
４，１５　、減圧弁１６、逆止弁を経て前側のバランス
シリンダ８ｆに供給され、バランスシリンダ８ｆの作動
によってトップフレーム４等を引き上げ保持する。バラ
ンスシリンダ８ｆの作用力の設定は低圧、中圧、高圧の
夫々に応じて減圧弁１６を所定の圧力に設定すると共に
リリーフ弁１７．１８．１９を切換える。例えば低圧の
場合は切換弁１２をａ位置に設定し、圧油を切換弁１２
を通してリリーフ弁１７に導入し、設定圧を越えると圧
油をリリーフ弁１７を通してタンクＴに戻す。

また中圧の場合は切換弁１２をｂ位置に設定し、圧油を
中圧用のリリーフ弁１８に導入し、設定圧を越えると圧
油をリリーフ弁１８を通してタンクＴに戻す。

更に高圧の場合は切換弁１２をｎ位置に設定し、圧油を
高圧用のリリーフ弁１９に導入し、設定圧を越える圧油
をリリーフ弁１９を通してタンクＴに戻すようになって
いる。

以下具体的に上記した圧油供給系を用いて前。

後側バランスシリンダ８ｆ、８ｒに対する作用力の制御
内容を説明する。

（１）制御例１ 前側、後側の圧下スクリュの軸方向反力の変動が比較的
小さい場合、即ち具体的にはトップキャリッジ３ｕ及び
トップフレーム４を水平状態から一側、例えば第１図に
破線で示す如く左側に傾動せしめるときには、傾動時に
傾動支点となる後側圧下スクリュ７ｒの圧下点Ａｒに支
持点がより近く位置する後側バランスシリンダ８ｒの作
用力ＦＡを低く、また前側に位置するバランスシリンダ
８ｆの作用力ＦＢはこれよりも相対的に高く設定する。

この作用力ＦＡ、ＦＢ自体はトップキャリッジ３ｕ、ト
ップフレーム４等の自重、ライナ３ｆ、３ｒとハウジン
グポスト５ｆ　、　５ｒとの摩擦力、傾動中心０に対す
る円圧下スクリュ７ｆ、７ｒの圧下点Ａｆ＋Ａｒ　１両
バランスシリンダ８ｆ　、　８ｒの吊持点Ｂｆ。

Ｂｒ等の関係に基づき設定されるが、少なくともトップ
フレーム４の凹面部４ｂ、４ｂを圧下スクリュ７ｆ、７
ｒ下端面に圧接状態に保持するに必要な作用力以上の値
とする。表１はトップフレーム４等の傾動方向と前側、
後側のバランスシリンダ８ｆ　、　８ｒに対する設定圧
力の態様を示したものである。

（以　下　余　白） 表１から明らかなように、例えば第３図に示す如くトッ
プフレーム４を左側に傾動（角度＝１°４５′）させる
場合、傾動方向側に位置する圧下スクリュ７ｒを反対側
に位置する圧下スクリュ７ｆよりも所要寸法（３４ｍｍ
）低く設定すると同時に、前側バランスシリンダ８ｆは
中圧（減圧弁設定値：１３０ｋｇ、リリーフ圧カニ１３
５ｋｇ）に、−１後側バランスシリンダ８ｒは低圧（減
圧弁設定値：８３に＋ｒ、リリーフ圧カニ８８　ｋｇ）
に設定してトップフレーム４等を引上げる。これによっ
て、両バランスシリンダ８ｆ、８ｒの吊持点Ｂｆ、Ｂｒ
には夫々作用力ＦＢ、ＦＡが作用し、傾動方向側に位置
する圧下点Ａｒを支点にしてトップフレーム４等が傾動
せしめられるが、この傾動支点となる圧下点Ａｒに近く
位置するバランスシリンダ８ｒの作用力ＦＡはバランス
シリンダ８ｆの作用力ＦＢよりも低く設定されている結
果、圧下点Ａｒからの軸方向反力Ｆｐｒと圧下点Ａｆか
らの軸方向反力Ｆｑｆの各値及びその差が低減されるこ
ととなる。なお、傾動操作の終了後、その傾動状態を保
持するときは表１から明らかなように、後側バランスシ
リンダ８ｒは中圧（減圧弁設定値：１１０　ｋｇ、　　
リリーフ圧カニ１１５に＋ｒ）に、また前バランスシリ
ンダ８ｆは高圧（減圧弁設定値１５２　ｋｇ。

リリーフ圧カニ１６７ｋｇ）に設定する。

第４図は上記した操作を行った場合におけるトップフレ
ーム４の傾斜と凹面部４ｂ、４ｂから圧下スクリュ７ｆ
　、　７ｒの圧下点Ａｆ、Ａｒに作用する軸方向反力Ｆ
ｐｒ、　　Ｆｑｆ、　　Ｆｑｒ、　　Ｆｐｆとの関係を
示すグラフであり、このグラフから明らかなようにトッ
プフレーム４等を傾動させた場合、その傾動が大きく、
傾動方向側に位置する圧下スクリュに作用する軸方向反
力Ｆ　ｐｒ、　　Ｆ　ｑｆは共に大きく、また傾動方向
と反対側に位置する圧下スクリュに作用する軸方向反力
Ｆ　ｑｒ、　　Ｆ　ｐｆは共に小さくなるが、その変化
の勾配は第１０図に示す従来の場合は比較していずれも
格段に小さくなっていることが解る。

（２）制御例２ 前側、後側圧下スクリュの軸方向反力の変動が大きいこ
とが予々ＩＩされる場合、具体的には第３図に示す如き
傾斜状態から、その傾動方向を逆向きとする場合等に用
いられ、その内容を表２に示す。

先ず両バランスシリンダ８ｆ、８ｒ共に低圧に設定して
前側の圧下スクリュ７ｆは下降、後側の圧下スクリュ７
ｒは上昇させ、トップキャリッジ３ｕ、トップフレーム
４を共に水平姿勢にまで戻すが、−この過程では前、後
側バランスシリンダ８ｆ、８ｒを共に低圧に設定する。

次いで、トップフレーム４等を反対側に傾動させてゆく
が、このときは圧下スクリュ７ｆを反対側の圧下スクリ
ュ７ｒよりも相対的に低く設定すると同時に、前側バラ
ンスシリンダ８ｆは低圧に、また後側バランスシリンダ
８ｒは中圧に設定してトップフレーム４を引上げる。傾
動終了後は、傾動方向側に位置する前側バランスシリン
ダ８ｆは中圧に、また反対側のバランスシリンダ８ｒは
高圧に設定維持する。

作用力ＦＡ、ＦＢの設定については前述した場合と同じ
である。

表　　　　２ 第５図は上述した制御例２による傾動制御を行ったとき
の傾斜（ｍｍ）と、圧下スクリュの圧下点Ａｆ、Ａｒか
ら作用する軸方向の圧力Ｆ　ｐｒ、　　Ｆ　ｑｒ。

Ｆｐｆ、　　Ｆｑｆとの関係を示すグラフである。この
グラフから明らかなようにトップフレーム４が左側に傾
動した状態から水平位置に戻った時点で両バランスシリ
ンダ８ｆ　、　８ｒに対する油圧の絶対値を切り下げる
結果、反力及びその変化の勾配は、前記制御例１の場合
と同様に小さく抑制することができる。

第６図は本発明に用いる両バランスシリンダ８ｆ、　Ｂ
ｆ用の別の圧油供給系２０を示す油圧回路図であり、図
中２１は電磁式の４ポ一ト３位置切換弁である。切換弁
２１をａ位置に設定して圧油を供給すれば開閉弁２２、
減圧弁２３、切換弁２１を経、ここから更に逆止弁２４
．絞り弁２５．２６を経てバランスシリンダ８ｆに圧油
が供給される。そして圧下スクリュ７ｆ、７ｒの下端に
当接する凹面部４ｂ。

４ｂに設けたアンジャミングシリンダ３０ｆ、３０ｒ（
第３図参照）の油圧を圧力センサにて検出し、この検出
値が夫々トップフレーム４等の傾動方向、及び位置の如
何にかかわらず雷時一定となるよう、換言すれば圧下ス
クリュ７ｆ　、　７ｒに作用するその軸方向反力が常時
適正な所定値となるるよう、電磁弁２７を制御するよう
になっている。

第７図は上記制御を行ってトップフレーム４を傾動させ
た場合の傾斜（ｍｍ）と圧下スクリュ７ｆ、７ｒの軸方
向反力との関係を示すグラフである。このグラフから明
らかなように、トップフレーム４の傾動方向、及び傾動
位置の如何にかかわらず一定であり、しかも傾動方向側
に位置する圧下スクリュに対する反力が傾動方向と反対
側に設置する圧下スクリュに対する反力よりも常に一定
値だけ高く維持される。これによってトップフレームに
対する傾動操作はより円滑に行い得ることとなる。

〔効果〕

以上の如く本発明方向にあっては矯正ロールの支持部材
の前、後側に連繋したバランスシリンダの圧力を相互に
異ならせることとしたから、バランスシリンダの作用力
に無駄がなく、小さい作用力で容易に支持部材の傾動が
可能となり、使用設備の小型化が出来て設備コストの大
幅な低減を図れるなど本発明は優れた効果を奏するもの
である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法の実施状態を示す斜視図、第２図は
前、後側のバランスシリンダの圧油供給系を示す圧油回
路図、第３図は本発明方法を適用した場合の矯正ロール
支持部材における力線図、第４，５図は本発明方法を適
用した場合の支持部材の傾動量と圧下スクリュ軸方向反
力との関係を示すグラフ、第６図は本発明方法に用いる
バランスシリンダの圧油供給系を示す油圧回路図、第７
図は本発明方法の他の油圧制御系を適用した場合の支持
部材の傾動量と圧下スクリュの軸方向反力との関係を示
すグラフ、第８図は従来方法の実施状態を示す模式的側
面図、第９図は従来方法を高矯正用ローラレベラに適用
した場合の力線図、第１０図は第９図に示した場合にお
ける支持部材の傾動と圧下スクリュに作用する軸方向圧
力との関係を示ずグラフである。 ｌｕ、　ｌｄ・・・ワークロール　２ｕ、２ｄ・・・バ
ックアップロール　３ｕ、３ｄ・・・キャリッジ　４・
・・トップフレーム　５・・・ハウジング　７ｆ、７ｒ
・・・圧下スクリュ８ｆ　、　８ｒ・・・バランスシリ
ンダ　１０．２０・・・圧油供給系時　許　出願人　　
　住友金属工業株式会社外１名 代理人　弁理士　　　河　　野　　登　　夫第　８図 第７図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、矯正ロールの支持部材の前、後側夫々に連繋され、
   支持部材を押下する圧下スクリュ及び、支持部材を圧下
   スクリュに圧接保持するバランスシリンダの操作により
   、前記支持部材をその前、後に傾動し、且つ保持する方
   法において、前記支持部材の傾動方向側に位置するバラ
   ンスシリンダの油圧を、傾動方向と反対側に位置するバ
   ランスシリンダの油圧よりも小さくすることを特徴とす
   るローラレベラの矯正ロール傾動方法。