JPS62195482A - ベ−ン型回転圧縮機 - Google Patents
ベ−ン型回転圧縮機Info
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- JPS62195482A JPS62195482A JP3788086A JP3788086A JPS62195482A JP S62195482 A JPS62195482 A JP S62195482A JP 3788086 A JP3788086 A JP 3788086A JP 3788086 A JP3788086 A JP 3788086A JP S62195482 A JPS62195482 A JP S62195482A
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- Japan
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- cam surface
- function
- rotor
- vane
- cam
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- Granted
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- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 14
- 244000145845 chattering Species 0.000 abstract description 6
- 238000012885 constant function Methods 0.000 abstract description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はベーン型回転圧縮機、特にそのカムリングのカ
ム面の形状曲線の改良に関する。
ム面の形状曲線の改良に関する。
（従来の技術および問題点）
このようなベーン型回転圧縮機のカムリングとしては、
一般にそのカム面の形状関数としてだ円またはそれに近
似しｋものが用いられるとともに、ロータの最も近傍の
カム面はわずかの角度の間ロータに対して同心円になる
よう形成されて、吐出口側の一方の作動室から吸入口側
の他方の作動室にガスが洩れにククシている。このとき
ガスが多く洩れると、高温の吐出ガスが隣の吸入口側で
再圧縮されることにより吐出ガス温度がさらに上昇して
圧縮機が焼付きを起こしたり、効率が低下したりする。
一般にそのカム面の形状関数としてだ円またはそれに近
似しｋものが用いられるとともに、ロータの最も近傍の
カム面はわずかの角度の間ロータに対して同心円になる
よう形成されて、吐出口側の一方の作動室から吸入口側
の他方の作動室にガスが洩れにククシている。このとき
ガスが多く洩れると、高温の吐出ガスが隣の吸入口側で
再圧縮されることにより吐出ガス温度がさらに上昇して
圧縮機が焼付きを起こしたり、効率が低下したりする。
このようなカムリングのカム面は、だ円またはそれに近
似した形状関数とロータ近傍の完全な円形の定数関数と
を接続して形成されるため、その接続部における形状関
数の速度、加速度が急変してロータに嵌挿されているベ
ーンの加速度も第５図に接続部角度θヶ、θ８に示すよ
うに急変し、ベーンのカム面に対する摺接追従性が悪化
してベーンがカム面から離れたり当接したりして騒音を
生ずるいわゆるチャタリングが生ずる。
似した形状関数とロータ近傍の完全な円形の定数関数と
を接続して形成されるため、その接続部における形状関
数の速度、加速度が急変してロータに嵌挿されているベ
ーンの加速度も第５図に接続部角度θヶ、θ８に示すよ
うに急変し、ベーンのカム面に対する摺接追従性が悪化
してベーンがカム面から離れたり当接したりして騒音を
生ずるいわゆるチャタリングが生ずる。
このような問題点を解決するため、ロータ近傍のカム面
を完全な円形にする定数関数を用いず、カムリングのカ
ム面全体を単一の形状関数のみにより形成したものも従
来ある（特開昭６０−６０２９１号公報）。しかしなが
ら、このようなカム面全体を一種類の形状関数のみによ
り形成したものは、当然ロータ近傍には完全な円形状を
設けることができないために隣合う吐出口側から吸入口
側の作動室にガスが洩れ易くなり、吐出ガス温度が上昇
して圧縮機が焼付いたり効率が低下するおそれが強くな
るという問題点がある。
を完全な円形にする定数関数を用いず、カムリングのカ
ム面全体を単一の形状関数のみにより形成したものも従
来ある（特開昭６０−６０２９１号公報）。しかしなが
ら、このようなカム面全体を一種類の形状関数のみによ
り形成したものは、当然ロータ近傍には完全な円形状を
設けることができないために隣合う吐出口側から吸入口
側の作動室にガスが洩れ易くなり、吐出ガス温度が上昇
して圧縮機が焼付いたり効率が低下するおそれが強くな
るという問題点がある。
（問題点を解決するための手段）
そこで本発明は前記問題点を解決するため、所定の形状
曲線によりカム面が形成されたカムリングと、このカム
リング内に回転自在に収納されるとともにカムリング内
を複数の作動室に画成するロータと、このロータに半径
方向に延設されたスリット内に出没自在に嵌挿されて先
端部が前記カム面に摺接する複数のベーンと、を備えた
ベーン型回転圧縮機において、前記カム面の所定の形状
曲線として、前記ロータ近傍の短径部カム面を形成する
第１関数と、前記ロータから最も離隔した長径部カム面
を形成する第２関数と、前記第１関数により形成された
短径部カム面と第２関数により形成された長径部カム面
とを接続し、これらの接続点における形状関数の速度、
加速度がたがいに一致するような５次以上の接続関数と
、を用いた構成としたものである。
曲線によりカム面が形成されたカムリングと、このカム
リング内に回転自在に収納されるとともにカムリング内
を複数の作動室に画成するロータと、このロータに半径
方向に延設されたスリット内に出没自在に嵌挿されて先
端部が前記カム面に摺接する複数のベーンと、を備えた
ベーン型回転圧縮機において、前記カム面の所定の形状
曲線として、前記ロータ近傍の短径部カム面を形成する
第１関数と、前記ロータから最も離隔した長径部カム面
を形成する第２関数と、前記第１関数により形成された
短径部カム面と第２関数により形成された長径部カム面
とを接続し、これらの接続点における形状関数の速度、
加速度がたがいに一致するような５次以上の接続関数と
、を用いた構成としたものである。
（作用）
このような構成のベーン型回転圧縮機によれば、カムリ
ングのカム面を、第１関数によりロータ近傍の短径部カ
ム面を形成し、第２関数によりロータから最も離隔した
長径部カム面を形成し、さらにこれら短径部カム面と長
径部カム面とを接続関数により接続して形成するが、こ
の接続関数はそれらの接続点における形状関数の速度、
加速度がたがいに一致するような５次以上の形状関数を
用いたため、カム面に摺接するベーンの加速度の急変を
防止してその追従性を向上させることにより前記チャタ
リングを防止することができる。またこれとともに、第
１関数として定数関数を用いることによりロータ近傍の
短径部カム面をロータと同心の完全な円形として、隣合
う吐出口側から吸入口側の作動室へのガス洩れを防止し
て圧縮機の焼付きや効率低下を防止することができる。
ングのカム面を、第１関数によりロータ近傍の短径部カ
ム面を形成し、第２関数によりロータから最も離隔した
長径部カム面を形成し、さらにこれら短径部カム面と長
径部カム面とを接続関数により接続して形成するが、こ
の接続関数はそれらの接続点における形状関数の速度、
加速度がたがいに一致するような５次以上の形状関数を
用いたため、カム面に摺接するベーンの加速度の急変を
防止してその追従性を向上させることにより前記チャタ
リングを防止することができる。またこれとともに、第
１関数として定数関数を用いることによりロータ近傍の
短径部カム面をロータと同心の完全な円形として、隣合
う吐出口側から吸入口側の作動室へのガス洩れを防止し
て圧縮機の焼付きや効率低下を防止することができる。
（実施例）
以下本発明の実施例について図面に基づいて説明する。
第１〜４図は本発明によるベーン型回転圧縮機の一実施
例を示す図である。
例を示す図である。
第１図において、１２はベーン型回転圧縮機１０のカム
リングであり、このカムリング１２内にはロータ１４が
回転自在に収納されている。また、カムリング１２内は
ロータ１４により図中上下二つの作動室１６．１７に画
成されている。ロータ１４には半径方向に延設されたス
リット１８が５つ形成されており、これらのスリット１
８にはそれぞれベーン２０が嵌挿されている。ベーン２
０はロータ１４の回転にともなってその遠心力によりロ
ータ１４の半径外方に突出するため、その先端部がカム
リング１２のカム面１２ａに摺接しながら回転する。ま
た、ベーン２０はカムリング１２のカム面１２ａの短径
部にくるとロータ１４のスリット１８内に没入するよう
になっている。
リングであり、このカムリング１２内にはロータ１４が
回転自在に収納されている。また、カムリング１２内は
ロータ１４により図中上下二つの作動室１６．１７に画
成されている。ロータ１４には半径方向に延設されたス
リット１８が５つ形成されており、これらのスリット１
８にはそれぞれベーン２０が嵌挿されている。ベーン２
０はロータ１４の回転にともなってその遠心力によりロ
ータ１４の半径外方に突出するため、その先端部がカム
リング１２のカム面１２ａに摺接しながら回転する。ま
た、ベーン２０はカムリング１２のカム面１２ａの短径
部にくるとロータ１４のスリット１８内に没入するよう
になっている。
ロータ１４は図中反時計回り方向に回転し、カムリング
１２の作動室１６側には吸入口２２および吐出口２５が
形成され、カムリング１２の作動室１７側には吸入口２
３および吐出口２６が形成されている。カムリング】２
のカム面１２ａは所定の形状曲線により形成されている
。すなわち第２図において、カム面１２ａのロータ１４
近傍の短径部カム面１２ｂは第１関数、すなわちｆ （
θ）＝Ｒｒという定数関数で形成されており、Ｒｒはロ
ータ１４の半径Ｒｏよりごくわずかに大きい定数である
。すなわち短径部カム面１２ｂはθ１の角度の間で半径
Ｒｒの完全な円形により形成されている。カム面１２ａ
のロータ１４から最も離隔した長径部カム面１２ｄは３
回以上微分可能な第２関数、たとえばｆ （θ）＝Ｒｒ
＋ＲＬｓｉｎ”θという関数でほぼだ円形に形成されて
いる。
１２の作動室１６側には吸入口２２および吐出口２５が
形成され、カムリング１２の作動室１７側には吸入口２
３および吐出口２６が形成されている。カムリング】２
のカム面１２ａは所定の形状曲線により形成されている
。すなわち第２図において、カム面１２ａのロータ１４
近傍の短径部カム面１２ｂは第１関数、すなわちｆ （
θ）＝Ｒｒという定数関数で形成されており、Ｒｒはロ
ータ１４の半径Ｒｏよりごくわずかに大きい定数である
。すなわち短径部カム面１２ｂはθ１の角度の間で半径
Ｒｒの完全な円形により形成されている。カム面１２ａ
のロータ１４から最も離隔した長径部カム面１２ｄは３
回以上微分可能な第２関数、たとえばｆ （θ）＝Ｒｒ
＋ＲＬｓｉｎ”θという関数でほぼだ円形に形成されて
いる。
短径部カム面１２ｂと長径部カム面１２ｄとを接続する
接続カム面１２Ｃは接続関数、たとえば次のような５次
関数で形成されている。
接続カム面１２Ｃは接続関数、たとえば次のような５次
関数で形成されている。
ｆ（θ）−ａθ５＋ｂθ４ ＋Ｃθ３＋ｄθＺ ＋ｅθ
＋ｆこのように、カム面１２ａの任意の角度θにおける
中心点Ｏからの半径ｒは各カム面１２ｂ、１２Ｃ１１２
ｄにおいてそれぞれの前記各関数ｆ（θ）により定めら
れる。同図に示すように、短径部カム面１２ｂと接続カ
ム面１２Ｃとは角度θ、の位置で接続されており、接続
カム面１２Ｃと長径部カム面１２ｄとは角度θ２の位置
で接続されている。
＋ｆこのように、カム面１２ａの任意の角度θにおける
中心点Ｏからの半径ｒは各カム面１２ｂ、１２Ｃ１１２
ｄにおいてそれぞれの前記各関数ｆ（θ）により定めら
れる。同図に示すように、短径部カム面１２ｂと接続カ
ム面１２Ｃとは角度θ、の位置で接続されており、接続
カム面１２Ｃと長径部カム面１２ｄとは角度θ２の位置
で接続されている。
角度θ１、θ２における半径ｒをｒｌ 、ｒｔとし、さ
らにたがいに隣合う各関数の速度（Ｖ）、加速度（α）
が連続的に変化するとすると、角度θ、における速度（
Ｖ）、加速度（α）はそれぞれｖＩ、α１となり、角度
θ２における速度（ｖ）、加速度（α）はそれぞれｖｔ
、α８となって隣合う関数同士でそれぞれの値が一致す
るはずである。すなわち、次のような関数が成立つ。
らにたがいに隣合う各関数の速度（Ｖ）、加速度（α）
が連続的に変化するとすると、角度θ、における速度（
Ｖ）、加速度（α）はそれぞれｖＩ、α１となり、角度
θ２における速度（ｖ）、加速度（α）はそれぞれｖｔ
、α８となって隣合う関数同士でそれぞれの値が一致す
るはずである。すなわち、次のような関数が成立つ。
ｒ、＝ｆ（θ、）＝Ｒｒ＝ａ θ ’＋ｂθ１４＋Ｃ
θ１３＋ｄθ Ｚ 十ｅθ、＋「 ｖ、＝ｆ”（θ、）＝Ｏ＝５ａ θ、’ ＋４ｂθ、
３＋３Ｃθ、” ＋２ｄ θ１＋８ α１ ＝「 “ （θ、）＝ ０ ＝２０ａ θ＋
’ ＋１２ｂθ１ ′＋６Ｃθ、＋２ｄ ｒｚ＝ｆ（θ２）；ａθ％十ｂθり４＋Ｃθ２３＋ｄθ
２ ｔ ＋ｅθ２＋ｆ −Ｒｒ ＋ＲＬ ｓｉｎ”θ２ ｖｌ＝ｆ’（θｚ）＝５ａθ ４ ＋４ ｂθ２３＋
３Ｃθｚ ” ＋２ｄ ｅｔ ＋８＝ ２ＲＬ ｓ
ｉｎ θ、ｃｏｓ θｚ ＝ＲＬ ｓｉｎ ２
θ２α、ｘｆ’（０ｇ）＝２０ａ θ２ コ ＋１２
ｂ θ２ ｔ＋６ｃ θ２ ＋２ｄ ＝２ＲＬｃｏｓ２θ２ （以下、本頁余白） これをｒｌ ％ ｒｚ ％ ｖｌ 、Ｖｔ ％α１、α
２についま、θ１ ＝８°＝０．１３９６ｒａｄ 、θ
２＝６０°＝１．０４７２ｒａｄ 、、Ｒｒ−３０、Ｒ
Ｌ＝６、とすると、ｒ。
θ１３＋ｄθ Ｚ 十ｅθ、＋「 ｖ、＝ｆ”（θ、）＝Ｏ＝５ａ θ、’ ＋４ｂθ、
３＋３Ｃθ、” ＋２ｄ θ１＋８ α１ ＝「 “ （θ、）＝ ０ ＝２０ａ θ＋
’ ＋１２ｂθ１ ′＋６Ｃθ、＋２ｄ ｒｚ＝ｆ（θ２）；ａθ％十ｂθり４＋Ｃθ２３＋ｄθ
２ ｔ ＋ｅθ２＋ｆ −Ｒｒ ＋ＲＬ ｓｉｎ”θ２ ｖｌ＝ｆ’（θｚ）＝５ａθ ４ ＋４ ｂθ２３＋
３Ｃθｚ ” ＋２ｄ ｅｔ ＋８＝ ２ＲＬ ｓ
ｉｎ θ、ｃｏｓ θｚ ＝ＲＬ ｓｉｎ ２
θ２α、ｘｆ’（０ｇ）＝２０ａ θ２ コ ＋１２
ｂ θ２ ｔ＋６ｃ θ２ ＋２ｄ ＝２ＲＬｃｏｓ２θ２ （以下、本頁余白） これをｒｌ ％ ｒｚ ％ ｖｌ 、Ｖｔ ％α１、α
２についま、θ１ ＝８°＝０．１３９６ｒａｄ 、θ
２＝６０°＝１．０４７２ｒａｄ 、、Ｒｒ−３０、Ｒ
Ｌ＝６、とすると、ｒ。
＝３０、ｖ、＝Ｑ、αｒ ＝ Ｏ、ｒ ｔ ＝３４
．５、ｙ、＝ｙ５．１９６ 、α＝−６となり、これら
を前記マトリクスに代入すると未知数ａ ％ ｂ ＳＣ
Ｓｄ ％ ｅ ｓ ｆが解け、以下のような解が求めら
れる。
．５、ｙ、＝ｙ５．１９６ 、α＝−６となり、これら
を前記マトリクスに代入すると未知数ａ ％ ｂ ＳＣ
Ｓｄ ％ ｅ ｓ ｆが解け、以下のような解が求めら
れる。
ａ ＝１６．８５９３、 ｂ ＝−５５，３１９
３、ｃ ＝５９．２６７２、 ｄ ＝ −１８，
８１３３、ｅ ＝２．３５７７２、 ｆ ＝２９
．８９６４、これらのａ −ｆは前記接続関数の係数で
あるため、結局、接続関数が以下のように求められたこ
とになり、このような接続関数で接続カム面１２Ｃが形
成されていることになる。
３、ｃ ＝５９．２６７２、 ｄ ＝ −１８，
８１３３、ｅ ＝２．３５７７２、 ｆ ＝２９
．８９６４、これらのａ −ｆは前記接続関数の係数で
あるため、結局、接続関数が以下のように求められたこ
とになり、このような接続関数で接続カム面１２Ｃが形
成されていることになる。
（θ） ＝１６．８５９３ θ’−５５，３１９３θ’
＋５９．２６７２θ３−１８．８１３３ ０” ＋
２．３５７７２ θ＋２９．８９６４このようにして
３つの関数を用いて描かれたカム面１２ａの形状曲線は
第３図に実線で示すように、二点鎖線で描かれた従来の
単一の形状関数で形成される形状曲線に比べて、角度θ
１からほぼθ２の間で少し内側に凹んだ形状となる。
＋５９．２６７２θ３−１８．８１３３ ０” ＋
２．３５７７２ θ＋２９．８９６４このようにして
３つの関数を用いて描かれたカム面１２ａの形状曲線は
第３図に実線で示すように、二点鎖線で描かれた従来の
単一の形状関数で形成される形状曲線に比べて、角度θ
１からほぼθ２の間で少し内側に凹んだ形状となる。
なお、便宜上第２図においては主としてカム面１２ａの
１／４のみについて説明したが、中心線ａ、ｂに関して
左右、前後対称にカム面１２ａ全体が形成されるものと
する。
１／４のみについて説明したが、中心線ａ、ｂに関して
左右、前後対称にカム面１２ａ全体が形成されるものと
する。
このようにこの実施例においては、カムリング１２のカ
ム面１２ａのうち、ロータ１４近傍の短径部カム面１２
ｂを形成する第１関数は定数関数を用いて短径部カム面
１２ｂはロータ１４と同心の完全な円形に形成されてい
るため、吐出口２５および２６側の作動室から吸入口２
３．２２側の作動室に高圧ガスが洩れるのを防止して圧
縮機の焼付や効率低下を防止することができる。
ム面１２ａのうち、ロータ１４近傍の短径部カム面１２
ｂを形成する第１関数は定数関数を用いて短径部カム面
１２ｂはロータ１４と同心の完全な円形に形成されてい
るため、吐出口２５および２６側の作動室から吸入口２
３．２２側の作動室に高圧ガスが洩れるのを防止して圧
縮機の焼付や効率低下を防止することができる。
また、ロータ１４近傍の短径部カム面１２ｂと、ロータ
１４から最も離隔した長径部カム面１２ｄとを、それぞ
れの接続点における形状関数の速度、加速度がたがいに
一致するような５次以上の接続関数で接続して形成した
ため、カム面１２ａに摺接するベーン２０の先端部のそ
れぞれの接続点における追従速度、加速度（第４図に示
すθ＋ 、１８０°−θ、部）も連続的に変化するため
に、チャタリングによる騒音をも防止することができる
。
１４から最も離隔した長径部カム面１２ｄとを、それぞ
れの接続点における形状関数の速度、加速度がたがいに
一致するような５次以上の接続関数で接続して形成した
ため、カム面１２ａに摺接するベーン２０の先端部のそ
れぞれの接続点における追従速度、加速度（第４図に示
すθ＋ 、１８０°−θ、部）も連続的に変化するため
に、チャタリングによる騒音をも防止することができる
。
なお、上記実施例においては、第２関数としてｆ（θ）
＝Ｒｒ ＋ＲＬ ｓｉｎ”θを用いたが、３回以上微
分可能でほぼだ円軌跡を描く関数であれば他のものでも
よい。また、前記接続関数としては５次関数を用いたが
、６次以上の関数であってもよい。
＝Ｒｒ ＋ＲＬ ｓｉｎ”θを用いたが、３回以上微
分可能でほぼだ円軌跡を描く関数であれば他のものでも
よい。また、前記接続関数としては５次関数を用いたが
、６次以上の関数であってもよい。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明によれば、カム面に摺接す
るベーンの加速度の急変を防止してその追従性を向上さ
せることによりチャタリングを防止することができると
ともに、第１関数として定数関数を用いることによりロ
ータ近傍の短径部カム面をロータと同心の完全な円形と
して、隣合う吐出口側から吸入口側の作動室へのガス洩
れを防止して圧縮機の焼付きや効率低下を防止すること
ができる。
るベーンの加速度の急変を防止してその追従性を向上さ
せることによりチャタリングを防止することができると
ともに、第１関数として定数関数を用いることによりロ
ータ近傍の短径部カム面をロータと同心の完全な円形と
して、隣合う吐出口側から吸入口側の作動室へのガス洩
れを防止して圧縮機の焼付きや効率低下を防止すること
ができる。
第１〜４図は本発明によるベーン型回転圧縮機の一実施
例を示す図であり、第１図はその断面図、第２図はその
カムリング１２の断面図、第３図はそのカム面１２ａの
形状曲線を示す線図、第４図は回転角度に対するベーン
２０の出没加速度の変化を示すグラフ、第５図は従来の
ベーン型回転圧縮機におけるベーンの回転角度に対する
出没加速度変化を示すグラフである。 １０・・・・・・ベーン型回転圧縮機、１２・・・・・
・カムリング、 １２ａ・・・・・・カム面、 １２ｂ・・・・・・短径部カム面、 １２ｃ・・・・・・接続カム面、 １２ｄ・・・・・・長径部カム面、 １４・・・・・・ロータ、 １６．１７・・・・・・作動室、 １８・・・・・・スリット、 ２０・・・・・・ベーン、 ２２．２３・・・・・・吸入口、 ２５．２６・・・・・・吐出口。
例を示す図であり、第１図はその断面図、第２図はその
カムリング１２の断面図、第３図はそのカム面１２ａの
形状曲線を示す線図、第４図は回転角度に対するベーン
２０の出没加速度の変化を示すグラフ、第５図は従来の
ベーン型回転圧縮機におけるベーンの回転角度に対する
出没加速度変化を示すグラフである。 １０・・・・・・ベーン型回転圧縮機、１２・・・・・
・カムリング、 １２ａ・・・・・・カム面、 １２ｂ・・・・・・短径部カム面、 １２ｃ・・・・・・接続カム面、 １２ｄ・・・・・・長径部カム面、 １４・・・・・・ロータ、 １６．１７・・・・・・作動室、 １８・・・・・・スリット、 ２０・・・・・・ベーン、 ２２．２３・・・・・・吸入口、 ２５．２６・・・・・・吐出口。
Claims (1)
- 所定の形状曲線によりカム面が形成されたカムリング
と、このカムリング内に回転自在に収納されるとともに
カムリング内を複数の作動室に画成するロータと、この
ロータに半径方向に延設されたスリット内に出没自在に
嵌挿されて先端部が前記カム面に摺接する複数のベーン
と、を備えたベーン型回転圧縮機において、前記カム面
の所定の形状曲線として、前記ロータ近傍の短径部カム
面を形成する第１関数と、前記ロータから最も離隔した
長径部カム面を形成する第２関数と、前記第１関数によ
り形成された短径部カム面と第２関数により形成された
長径部カム面とを接続し、これらの接続点における形状
関数の速度、加速度がたがいに一致するような５次以上
の接続関数と、を用いたことを特徴とするベーン型回転
圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61037880A JPH0759950B2 (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | ベーン型回転圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61037880A JPH0759950B2 (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | ベーン型回転圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62195482A true JPS62195482A (ja) | 1987-08-28 |
| JPH0759950B2 JPH0759950B2 (ja) | 1995-06-28 |
Family
ID=12509849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61037880A Expired - Lifetime JPH0759950B2 (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | ベーン型回転圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0759950B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63205484A (ja) * | 1987-02-19 | 1988-08-24 | Nippon Denso Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
| EP1211420A3 (en) * | 2000-11-29 | 2003-09-24 | Showa Corporation | Variable capacity type pump |
| WO2018179701A1 (ja) * | 2017-03-27 | 2018-10-04 | カルソニックカンセイ株式会社 | 気体圧縮機 |
| JP2018162782A (ja) * | 2017-03-27 | 2018-10-18 | カルソニックカンセイ株式会社 | 気体圧縮機 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101646052B1 (ko) * | 2016-01-28 | 2016-08-16 | 명화공업주식회사 | 베인 펌프 및 이를 구성하는 캠링 내부의 프로파일 결정방법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5898689A (ja) * | 1981-12-08 | 1983-06-11 | Howa Mach Ltd | ロ−タリ−コンプレツサ− |
| JPS58174102A (ja) * | 1982-04-07 | 1983-10-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転流体機械 |
| JPS5912190A (ja) * | 1982-07-12 | 1984-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 回転流体機械 |
-
1986
- 1986-02-21 JP JP61037880A patent/JPH0759950B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63205484A (ja) * | 1987-02-19 | 1988-08-24 | Nippon Denso Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
| EP1211420A3 (en) * | 2000-11-29 | 2003-09-24 | Showa Corporation | Variable capacity type pump |
| WO2018179701A1 (ja) * | 2017-03-27 | 2018-10-04 | カルソニックカンセイ株式会社 | 気体圧縮機 |
| JP2018162782A (ja) * | 2017-03-27 | 2018-10-18 | カルソニックカンセイ株式会社 | 気体圧縮機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0759950B2 (ja) | 1995-06-28 |
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