JP2002155878A - ベーン及びそれを備えたベーン型圧縮機 - Google Patents
ベーン及びそれを備えたベーン型圧縮機Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ベーン先端の小湾曲面に加わる面圧を低減さ
せることが可能なベーンを提供する。 【解決手段】 ベーン１４の先端の小湾曲面１４ａの曲
率半径Ｒ２を、ベーン１４の厚さの１２．５％を超え、
かつ主湾曲面１４ａの曲率半径Ｒ１よりも小さくした。
せることが可能なベーンを提供する。 【解決手段】 ベーン１４の先端の小湾曲面１４ａの曲
率半径Ｒ２を、ベーン１４の厚さの１２．５％を超え、
かつ主湾曲面１４ａの曲率半径Ｒ１よりも小さくした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はベーン及びベーン
型圧縮機に関する。
型圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】ベーン型圧縮機では、カムリングにロー
タが回転可能に収容され、このロータには複数のベーン
溝がほぼ半径方向に設けられ、各ベーン溝にはベーンが
摺動可能に挿入されている。ロータの回転にともなって
ベーンが遠心力及びベーン溝底部のベーン背圧によって
カムリングの内周面に押し付けられながら回転し、ベー
ンで仕切られた圧縮室の冷媒ガスは圧縮される。
タが回転可能に収容され、このロータには複数のベーン
溝がほぼ半径方向に設けられ、各ベーン溝にはベーンが
摺動可能に挿入されている。ロータの回転にともなって
ベーンが遠心力及びベーン溝底部のベーン背圧によって
カムリングの内周面に押し付けられながら回転し、ベー
ンで仕切られた圧縮室の冷媒ガスは圧縮される。
【０００３】図７は従来のベーンの一例を示し、（ａ）
は側面図、（ｂ）は使用状態の概略図である。ベーン２
１４が回転するときに、ベーン２１４の先端がカムリン
グ１の内周壁を円滑に摺動できるように、ベーン２１４
の先端には、図７に示すように、主湾曲面２１４ａとこ
れに連続する小湾曲面２１４ｂとが形成されている。小
湾曲面２１４ｂは、主湾曲面２１４ａとベーン背面２１
４ｃとを滑らかにつなげるためのものである。ロータ２
のシャフト（図示せず）に直交する仮想平面での主湾曲
面２１４ａと小湾曲面２１４ｂの断面形状は、それぞれ
円弧状である。
は側面図、（ｂ）は使用状態の概略図である。ベーン２
１４が回転するときに、ベーン２１４の先端がカムリン
グ１の内周壁を円滑に摺動できるように、ベーン２１４
の先端には、図７に示すように、主湾曲面２１４ａとこ
れに連続する小湾曲面２１４ｂとが形成されている。小
湾曲面２１４ｂは、主湾曲面２１４ａとベーン背面２１
４ｃとを滑らかにつなげるためのものである。ロータ２
のシャフト（図示せず）に直交する仮想平面での主湾曲
面２１４ａと小湾曲面２１４ｂの断面形状は、それぞれ
円弧状である。
【０００４】従来のベーン型圧縮機では、ベーン２１４
の主湾曲面２１４ａがカムリングの内周壁に接触してい
るときの面圧を低減し、内周壁との接触部の摺動による
摩耗を防止するために、図７に示すように、主湾曲面２
１４ａの曲率半径Ｒ１（上記主湾曲面２１４ａの断面形
状の曲率半径）をできるだけ大きく取っていた。しか
し、小湾曲面２１４ｂは主湾曲面２１４ａとベーン背面
２１４ｃの間の角なので、小湾曲面２１４ｂの曲率半径
Ｒ２（上記小湾曲面２１４ｂの断面形状の曲率半径）は
小さい。そのため、図７（ｂ）に示す接触点Ｃが小湾曲
面２１４ｂにまで掛かるようになっていた。
の主湾曲面２１４ａがカムリングの内周壁に接触してい
るときの面圧を低減し、内周壁との接触部の摺動による
摩耗を防止するために、図７に示すように、主湾曲面２
１４ａの曲率半径Ｒ１（上記主湾曲面２１４ａの断面形
状の曲率半径）をできるだけ大きく取っていた。しか
し、小湾曲面２１４ｂは主湾曲面２１４ａとベーン背面
２１４ｃの間の角なので、小湾曲面２１４ｂの曲率半径
Ｒ２（上記小湾曲面２１４ｂの断面形状の曲率半径）は
小さい。そのため、図７（ｂ）に示す接触点Ｃが小湾曲
面２１４ｂにまで掛かるようになっていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このため、従来のベー
ン式圧縮機では、小湾曲面２１４ｂに応力が集中し易
く、小湾曲面２１４ｂが変形したり、ベーン２１４を被
覆するメッキ等が小湾曲面２１４ｂの部分で剥離する虞
があった。
ン式圧縮機では、小湾曲面２１４ｂに応力が集中し易
く、小湾曲面２１４ｂが変形したり、ベーン２１４を被
覆するメッキ等が小湾曲面２１４ｂの部分で剥離する虞
があった。
【０００６】この発明はこのような事情に鑑みてなされ
たもので、その課題はベーン先端の小湾曲面に加わる面
圧を低減させることが可能なベーン及びそれを備えたベ
ーン型圧縮機を提供することである。
たもので、その課題はベーン先端の小湾曲面に加わる面
圧を低減させることが可能なベーン及びそれを備えたベ
ーン型圧縮機を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決するた
め請求項１の発明のベーンは、先端に主湾曲面とこれに
連続する小湾曲面とを有し、カムリング内に収容された
ロータのベーン溝に摺動可能に挿入され、前記ロータの
回転時に前記先端が前記ベーン溝から飛び出して前記カ
ムリングの内周壁を擦りながら回転するベーンにおい
て、前記小湾曲面の曲率半径が、前記ベーンの厚さの１
２．５％を超え、かつ前記主湾曲面の曲率半径よりも小
さいことを特徴とする。
め請求項１の発明のベーンは、先端に主湾曲面とこれに
連続する小湾曲面とを有し、カムリング内に収容された
ロータのベーン溝に摺動可能に挿入され、前記ロータの
回転時に前記先端が前記ベーン溝から飛び出して前記カ
ムリングの内周壁を擦りながら回転するベーンにおい
て、前記小湾曲面の曲率半径が、前記ベーンの厚さの１
２．５％を超え、かつ前記主湾曲面の曲率半径よりも小
さいことを特徴とする。
【０００８】上述のように、小湾曲面の曲率半径が、ベ
ーンの厚さの１２．５％を超え、かつ主湾曲面の曲率半
径よりも小さいので、小湾曲面の曲率半径が従来のもの
よりも大きくなり、小湾曲面に加わる面圧が低減され
る。
ーンの厚さの１２．５％を超え、かつ主湾曲面の曲率半
径よりも小さいので、小湾曲面の曲率半径が従来のもの
よりも大きくなり、小湾曲面に加わる面圧が低減され
る。
【０００９】請求項２の発明のベーンは、先端に主湾曲
面とこれに連続する小湾曲面とを有し、カムリング内に
収容されたロータのベーン溝に摺動可能に挿入され、前
記ロータの回転時に前記先端が前記ベーン溝から飛び出
して前記カムリングの内周壁を擦りながら回転するベー
ンにおいて、前記ロータのシャフトと直交する仮想平面
での前記主湾曲面と前記小湾曲面の断面形状が、一つの
仮想楕円の一部を形成していることを特徴とする。
面とこれに連続する小湾曲面とを有し、カムリング内に
収容されたロータのベーン溝に摺動可能に挿入され、前
記ロータの回転時に前記先端が前記ベーン溝から飛び出
して前記カムリングの内周壁を擦りながら回転するベー
ンにおいて、前記ロータのシャフトと直交する仮想平面
での前記主湾曲面と前記小湾曲面の断面形状が、一つの
仮想楕円の一部を形成していることを特徴とする。
【００１０】上述のように、前記ロータのシャフトと直
交する仮想平面での前記主湾曲面と前記小湾曲面の断面
形状が、一つの仮想楕円の一部を形成しているので、小
湾曲面の部分の曲率半径が大きくなり、小湾曲面に加わ
る面圧が低減される。
交する仮想平面での前記主湾曲面と前記小湾曲面の断面
形状が、一つの仮想楕円の一部を形成しているので、小
湾曲面の部分の曲率半径が大きくなり、小湾曲面に加わ
る面圧が低減される。
【００１１】請求項３の発明のベーン型圧縮機は、請求
項１又は２記載のベーンを備えていることを特徴とす
る。
項１又は２記載のベーンを備えていることを特徴とす
る。
【００１２】このベーン型圧縮機は、ベーンとして請求
項１又は２記載のベーンを用いているので、ベーン先端
の小湾曲面の部分の曲率半径が大きくなり、小湾曲面に
加わる面圧が低減される。
項１又は２記載のベーンを用いているので、ベーン先端
の小湾曲面の部分の曲率半径が大きくなり、小湾曲面に
加わる面圧が低減される。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００１４】図１はこの発明の一実施形態に係るベーン
を示し、同図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は部分拡大図
であり、図２は図１に示すベーンを備えたベーン型圧縮
機の縦断面図であり、図３は図２のIII−III 線に沿う
断面図であり、図４は図２に示すベーン型圧縮機の部分
拡大図である。
を示し、同図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は部分拡大図
であり、図２は図１に示すベーンを備えたベーン型圧縮
機の縦断面図であり、図３は図２のIII−III 線に沿う
断面図であり、図４は図２に示すベーン型圧縮機の部分
拡大図である。
【００１５】このベーン型圧縮機は、カムリング１と、
カムリング１の両開口端を閉塞するようにそれぞれ固定
されたフロントサイドブロック３及びリヤサイドブロッ
ク４と、カムリング１内に回転自在に収納されたロータ
２と、両サイドブロック３，４の端面にそれぞれ固定さ
れたフロントヘッド５及びリヤヘッド６と、ロータ２の
シャフト７とを備えている。シャフト７は、両サイドブ
ロック３，４にそれぞれ設けられた軸受８，９に回転可
能に支持されている。
カムリング１の両開口端を閉塞するようにそれぞれ固定
されたフロントサイドブロック３及びリヤサイドブロッ
ク４と、カムリング１内に回転自在に収納されたロータ
２と、両サイドブロック３，４の端面にそれぞれ固定さ
れたフロントヘッド５及びリヤヘッド６と、ロータ２の
シャフト７とを備えている。シャフト７は、両サイドブ
ロック３，４にそれぞれ設けられた軸受８，９に回転可
能に支持されている。
【００１６】前記フロントヘッド５には冷媒ガスの吐出
口５ａが、リヤヘッド６には冷媒ガスの吸入口６ａがそ
れぞれ形成されている。吐出口５ａはフロントヘッド５
とフロントサイドブロック３とにより形成される吐出室
１０に、吸入口６ａはリヤヘッド６とリヤサイドブロッ
ク４とにより形成される吸入室１１に、それぞれ連通し
ている。
口５ａが、リヤヘッド６には冷媒ガスの吸入口６ａがそ
れぞれ形成されている。吐出口５ａはフロントヘッド５
とフロントサイドブロック３とにより形成される吐出室
１０に、吸入口６ａはリヤヘッド６とリヤサイドブロッ
ク４とにより形成される吸入室１１に、それぞれ連通し
ている。
【００１７】前記カムリング１の内周面１ａとロータ２
の外周面との間には、図３に示すように、上下２つの圧
縮空間１２が形成されている（図２中には一方の圧縮空
間１２だけが見えている）。ロータ２には複数のベーン
溝１３が設けられ、これらのベーン溝１３内にはベーン
１４が摺動可能に挿入されている。圧縮空間１２はベー
ン１４によって仕切られて複数の圧縮室が形成され、圧
縮室の容積はロ−タ２の回転によって変化する。
の外周面との間には、図３に示すように、上下２つの圧
縮空間１２が形成されている（図２中には一方の圧縮空
間１２だけが見えている）。ロータ２には複数のベーン
溝１３が設けられ、これらのベーン溝１３内にはベーン
１４が摺動可能に挿入されている。圧縮空間１２はベー
ン１４によって仕切られて複数の圧縮室が形成され、圧
縮室の容積はロ−タ２の回転によって変化する。
【００１８】このベーン１４の先端には、図１に示すよ
うに、主湾曲面１４ａとこれに連続する小湾曲面１４ｂ
が形成されている。また、ベーン１４の表面には、Ｎｉ
−Ｐ系のメッキが施されている。ロータ２のシャフト７
の軸線と直交する仮想平面での主湾曲面１４ａと小湾曲
面１４ｂの断面形状は、それぞれ円弧状である。
うに、主湾曲面１４ａとこれに連続する小湾曲面１４ｂ
が形成されている。また、ベーン１４の表面には、Ｎｉ
−Ｐ系のメッキが施されている。ロータ２のシャフト７
の軸線と直交する仮想平面での主湾曲面１４ａと小湾曲
面１４ｂの断面形状は、それぞれ円弧状である。
【００１９】小湾曲面１４ｂの曲率半径Ｒ２（上記小湾
曲面１４ｂの断面形状の曲率半径）は、従来のものより
も大きく設定されている。本実施形態では、曲率半径Ｒ
２の値は、ベーン１４の厚さｔの３０％としてある。
曲面１４ｂの断面形状の曲率半径）は、従来のものより
も大きく設定されている。本実施形態では、曲率半径Ｒ
２の値は、ベーン１４の厚さｔの３０％としてある。
【００２０】カムリング１の外周壁には、２つの圧縮空
間１２に対応する２つの吐出ポート１６が設けられてい
る（図２には片方の吐出ポート１６だけが見えてい
る）。更に、カムリング１の外周壁には、弁止め部１７
ａを有する吐出弁カバー１７がボルト１８により固定さ
れている。カムリング１の外周壁と弁止め部１７ａとの
間には、吐出弁カバー１７側に保持された吐出弁１９が
装着されている。吐出ポート１６が開いたとき、圧縮室
１２内の圧縮された冷媒ガスは吐出ポート１６、連通路
２ａ，３ａ、吐出室１０及び吐出口５ａを通じて吐出さ
れる。
間１２に対応する２つの吐出ポート１６が設けられてい
る（図２には片方の吐出ポート１６だけが見えてい
る）。更に、カムリング１の外周壁には、弁止め部１７
ａを有する吐出弁カバー１７がボルト１８により固定さ
れている。カムリング１の外周壁と弁止め部１７ａとの
間には、吐出弁カバー１７側に保持された吐出弁１９が
装着されている。吐出ポート１６が開いたとき、圧縮室
１２内の圧縮された冷媒ガスは吐出ポート１６、連通路
２ａ，３ａ、吐出室１０及び吐出口５ａを通じて吐出さ
れる。
【００２１】前記リヤサイドブロック４には上下２つの
圧縮空間１２に対応する上下２つの吸入ポート（図示せ
ず）が設けられている。吸入ポートを介して吸入室１１
と圧縮空間１２とが連通している。
圧縮空間１２に対応する上下２つの吸入ポート（図示せ
ず）が設けられている。吸入ポートを介して吸入室１１
と圧縮空間１２とが連通している。
【００２２】次に、このベーン型圧縮機の動作を説明す
る。
る。
【００２３】図示しないエンジンの回転駆動力がシャフ
ト７に伝わるとロータ２が回転する。図示しないエバポ
レータからの出口から流出した冷媒ガスは吸入口６ａか
ら吸入室１１に入り、この吸入室１１から吸入ポートを
通じて圧縮空間１２に吸入される。圧縮空間１２内はベ
ーン１４によって仕切られており、各圧縮室の容積はロ
ータ２の回転にともなって変化するので、ベーン１４間
に閉じ込められた冷媒ガスは圧縮され、圧縮された冷媒
ガスは吐出弁１９を開き、吐出ポート１６から吐出室１
０に流出し、更に吐出口５ａから吐出される。
ト７に伝わるとロータ２が回転する。図示しないエバポ
レータからの出口から流出した冷媒ガスは吸入口６ａか
ら吸入室１１に入り、この吸入室１１から吸入ポートを
通じて圧縮空間１２に吸入される。圧縮空間１２内はベ
ーン１４によって仕切られており、各圧縮室の容積はロ
ータ２の回転にともなって変化するので、ベーン１４間
に閉じ込められた冷媒ガスは圧縮され、圧縮された冷媒
ガスは吐出弁１９を開き、吐出ポート１６から吐出室１
０に流出し、更に吐出口５ａから吐出される。
【００２４】ベーン１４は、ロータの回転にともなって
遠心力及びベーン溝１３の底部のベーン背圧によってカ
ムリング１の内周面１ａに押し付けられながら回転す
る。このとき、小湾曲面１４ｂの曲率半径Ｒ２が従来の
ものよりも大きいので、小湾曲面１４ｂに加わる面圧が
小さい。この結果、ベーン１４の変形やメッキ等の剥離
を防止することができる。
遠心力及びベーン溝１３の底部のベーン背圧によってカ
ムリング１の内周面１ａに押し付けられながら回転す
る。このとき、小湾曲面１４ｂの曲率半径Ｒ２が従来の
ものよりも大きいので、小湾曲面１４ｂに加わる面圧が
小さい。この結果、ベーン１４の変形やメッキ等の剥離
を防止することができる。
【００２５】小湾曲面の曲率半径Ｒ２の設定可能範囲に
ついて実験を行ったが、この結果を図５に示す。図５は
ベーンの小湾曲面の大きさと小湾曲面における最大接触
圧力との関係を示すグラフである。
ついて実験を行ったが、この結果を図５に示す。図５は
ベーンの小湾曲面の大きさと小湾曲面における最大接触
圧力との関係を示すグラフである。
【００２６】図５から明らかなように、曲率半径Ｒ２の
値がベーンの厚さｔの１２．５％以下であると、ベーン
先端の小湾曲面における最大接触圧力が急激に大きくな
ることが分かる。反対に、曲率半径Ｒ２の値がベーンの
厚さｔの１２．５％を超えると、ベーン先端の小湾曲面
における最大接触圧力が急激に小さくなることが分か
る。この実施形態では、小湾曲面の曲率半径Ｒ２の下限
値をベーンの厚さｔの３０％としたが、ベーン１４の厚
さｔの１２．５％を超えるものであればよい。
値がベーンの厚さｔの１２．５％以下であると、ベーン
先端の小湾曲面における最大接触圧力が急激に大きくな
ることが分かる。反対に、曲率半径Ｒ２の値がベーンの
厚さｔの１２．５％を超えると、ベーン先端の小湾曲面
における最大接触圧力が急激に小さくなることが分か
る。この実施形態では、小湾曲面の曲率半径Ｒ２の下限
値をベーンの厚さｔの３０％としたが、ベーン１４の厚
さｔの１２．５％を超えるものであればよい。
【００２７】また、ベーン１４の表面にＮｉ−Ｐ系のメ
ッキが施されているが、このメッキは、小湾曲面の曲率
半径Ｒ２の値をベーンの厚さｔの２５％以下にすると、
小湾曲面に加わる接触圧力で剥離する虞がある。このた
め、本実施形態では、メッキの剥離を確実に防ぐため、
小湾曲面の曲率半径Ｒ２の値をベーンの厚さｔの３０％
とした。なお、メッキの種類によっては、曲率半径Ｒ２
の値をベーンの厚さｔの１２．５％とした場合において
も、メッキがベーンから剥離しないものもある。
ッキが施されているが、このメッキは、小湾曲面の曲率
半径Ｒ２の値をベーンの厚さｔの２５％以下にすると、
小湾曲面に加わる接触圧力で剥離する虞がある。このた
め、本実施形態では、メッキの剥離を確実に防ぐため、
小湾曲面の曲率半径Ｒ２の値をベーンの厚さｔの３０％
とした。なお、メッキの種類によっては、曲率半径Ｒ２
の値をベーンの厚さｔの１２．５％とした場合において
も、メッキがベーンから剥離しないものもある。
【００２８】小湾曲面の曲率半径Ｒ２の値を大きくすれ
ばするほど、小湾曲面に加わる最大接触圧力を低減させ
ることができるが、図５から明らかなように、曲率半径
Ｒ２の値がベーンの厚さｔの１００％を超えて大きくな
っても、小湾曲面における最大接触応力は、それ程小さ
くならない。また、曲率半径Ｒ２の値を大きくして行
き、曲率半径２の値が主湾曲面の曲率半径Ｒ１（上記主
湾曲面１４ａの断面形状の曲率半径）の値と同じになる
と、主湾曲面と小湾曲面とは接するようにつながるた
め、小湾曲面を主湾曲面と同じＲにすると、同一Ｒにな
ってしまう。以上のことを考慮して、小湾曲面の曲率半
径Ｒ２の上限値を主湾曲面の曲率半径Ｒ１の値よりも小
さくした。
ばするほど、小湾曲面に加わる最大接触圧力を低減させ
ることができるが、図５から明らかなように、曲率半径
Ｒ２の値がベーンの厚さｔの１００％を超えて大きくな
っても、小湾曲面における最大接触応力は、それ程小さ
くならない。また、曲率半径Ｒ２の値を大きくして行
き、曲率半径２の値が主湾曲面の曲率半径Ｒ１（上記主
湾曲面１４ａの断面形状の曲率半径）の値と同じになる
と、主湾曲面と小湾曲面とは接するようにつながるた
め、小湾曲面を主湾曲面と同じＲにすると、同一Ｒにな
ってしまう。以上のことを考慮して、小湾曲面の曲率半
径Ｒ２の上限値を主湾曲面の曲率半径Ｒ１の値よりも小
さくした。
【００２９】この実施形態によれば、小湾曲面に作用す
る面圧を低減することができ、この結果、ベーンやこれ
と接触するカムリング等の変形、磨耗、メッキの剥離等
を防止することができる。
る面圧を低減することができ、この結果、ベーンやこれ
と接触するカムリング等の変形、磨耗、メッキの剥離等
を防止することができる。
【００３０】図６はこの発明の他の実施形態に係るベー
ンを示し、同図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は部分拡大
図である。
ンを示し、同図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は部分拡大
図である。
【００３１】このベーン１１４は、主湾曲面１１４ａと
小湾曲面１１４ｂの形状を除き、図１に示すベーン１４
と同様の構成である。本実施形態のベーン１１４の場
合、ロータのシャフトと直交する仮想平面で、主湾曲面
１１４ａと小湾曲面１１４ｂを切断すると、これらの断
面形状は、一つの仮想楕円Ｅの一部を描く。したがっ
て、従来のものよりも小湾曲面１１４ｂにおける湾曲の
度合いが緩やかであり、小湾曲面１１４ｂにおける面圧
を従来のものよりも低減することができる。
小湾曲面１１４ｂの形状を除き、図１に示すベーン１４
と同様の構成である。本実施形態のベーン１１４の場
合、ロータのシャフトと直交する仮想平面で、主湾曲面
１１４ａと小湾曲面１１４ｂを切断すると、これらの断
面形状は、一つの仮想楕円Ｅの一部を描く。したがっ
て、従来のものよりも小湾曲面１１４ｂにおける湾曲の
度合いが緩やかであり、小湾曲面１１４ｂにおける面圧
を従来のものよりも低減することができる。
【００３２】この実施形態によれば、上述の実施形態と
同様の効果を得ることができる。
同様の効果を得ることができる。
【００３３】なお、上述の仮想楕円Ｅでは、長軸ａと短
軸ｂとの比がほぼ３．８：１で、長軸ａの長さがベーン
１１４の厚さｔの１２５％である。また、この長軸ａ
は、ベーン１１４の厚さ方向と平行であり、その一端が
ベーン１１４の後面上に位置している。
軸ｂとの比がほぼ３．８：１で、長軸ａの長さがベーン
１１４の厚さｔの１２５％である。また、この長軸ａ
は、ベーン１１４の厚さ方向と平行であり、その一端が
ベーン１１４の後面上に位置している。
【００３４】ベーンの主湾曲面と小湾曲面の断面形状を
決定する仮想楕円としては、上述のものに限定されず、
長軸と短軸との比が１：１〜４：１の範囲で、かつ長軸
の長さがベーンの厚さの１００〜１５０％のものが適す
る。
決定する仮想楕円としては、上述のものに限定されず、
長軸と短軸との比が１：１〜４：１の範囲で、かつ長軸
の長さがベーンの厚さの１００〜１５０％のものが適す
る。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように請求項１又は２の発
明のベーンによれば、小湾曲面に作用する面圧を低減す
ることができ、ベーン等の変形や磨耗等を抑制できる。
明のベーンによれば、小湾曲面に作用する面圧を低減す
ることができ、ベーン等の変形や磨耗等を抑制できる。
【００３６】請求項３の発明のベーン型圧縮機によれ
ば、ベーン等の変形や磨耗等を抑制できるので、圧縮機
の耐久性が向上する。
ば、ベーン等の変形や磨耗等を抑制できるので、圧縮機
の耐久性が向上する。
【図１】図１はこの発明の一実施形態に係るベーンを示
し、同図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は部分拡大図であ
る。
し、同図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は部分拡大図であ
る。
【図２】図２は図１に示すベーンを備えたベーン型圧縮
機の縦断面図である。
機の縦断面図である。
【図３】図３は図２のIII −III 線に沿う断面図であ
る。
る。
【図４】図４は図２に示すベーン型圧縮機の部分拡大図
である。
である。
【図５】図５はベーンの小湾曲面の大きさと小湾曲面に
おける最大接触圧力との関係を示すグラフである。
おける最大接触圧力との関係を示すグラフである。
【図６】図６はこの発明の他の実施形態に係るベーンを
示し、同図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は部分拡大図で
ある。
示し、同図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は部分拡大図で
ある。
【図７】図７は従来のベーンの一例を示し、（ａ）は側
面図、（ｂ）は使用状態の概略図である。
面図、（ｂ）は使用状態の概略図である。
１ カムリング １ａ 内周面 ２ ロータ １３ ベーン溝 １４、１１４ ベーン １４ａ、１１４ａ 大湾曲面 １４ｂ、１１４ｂ 小湾曲面
Claims (3)
- 【請求項１】 先端に主湾曲面とこれに連続する小湾曲
面とを有し、カムリング内に収容されたロータのベーン
溝に摺動可能に挿入され、前記ロータの回転時に前記先
端が前記ベーン溝から飛び出して前記カムリングの内周
壁を擦りながら回転するベーンにおいて、 前記小湾曲面の曲率半径が、前記ベーンの厚さの１２．
５％を超え、かつ前記主湾曲面の曲率半径よりも小さい
ことを特徴とするベーン。 - 【請求項２】 先端に主湾曲面とこれに連続する小湾曲
面とを有し、カムリング内に収容されたロータのベーン
溝に摺動可能に挿入され、前記ロータの回転時に前記先
端が前記ベーン溝から飛び出して前記カムリングの内周
壁を擦りながら回転するベーンにおいて、 前記ロータのシャフトと直交する仮想平面での前記主湾
曲面と前記小湾曲面の断面形状が、一つの仮想楕円の一
部を形成していることを特徴とするベーン。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載のベーンを備えてい
ることを特徴とするベーン型圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000350619A JP2002155878A (ja) | 2000-11-17 | 2000-11-17 | ベーン及びそれを備えたベーン型圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000350619A JP2002155878A (ja) | 2000-11-17 | 2000-11-17 | ベーン及びそれを備えたベーン型圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002155878A true JP2002155878A (ja) | 2002-05-31 |
Family
ID=18823814
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000350619A Withdrawn JP2002155878A (ja) | 2000-11-17 | 2000-11-17 | ベーン及びそれを備えたベーン型圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002155878A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010532444A (ja) * | 2007-07-03 | 2010-10-07 | オー・エム・ピー・オッフィチーネ・マッツォッコ・パッニョーニ・エス・エール・エル | 自動車エンジン用の真空ポンプ |
| CN107208637A (zh) * | 2015-02-12 | 2017-09-26 | 康奈可关精株式会社 | 气体压缩机 |
| WO2019187686A1 (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 株式会社豊田自動織機 | 圧縮機 |
| US20220003235A1 (en) * | 2020-07-03 | 2022-01-06 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11448216B2 (en) | 2020-05-22 | 2022-09-20 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11530612B2 (en) | 2020-03-25 | 2022-12-20 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11578724B2 (en) | 2020-03-25 | 2023-02-14 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11703055B2 (en) | 2020-05-22 | 2023-07-18 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor including a bearing containing an asymmetrical pocket to improve compressor efficiency |
-
2000
- 2000-11-17 JP JP2000350619A patent/JP2002155878A/ja not_active Withdrawn
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US11703055B2 (en) | 2020-05-22 | 2023-07-18 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor including a bearing containing an asymmetrical pocket to improve compressor efficiency |
| US20220003235A1 (en) * | 2020-07-03 | 2022-01-06 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| KR20220004483A (ko) * | 2020-07-03 | 2022-01-11 | 엘지전자 주식회사 | 로터리 압축기 |
| KR102378399B1 (ko) * | 2020-07-03 | 2022-03-24 | 엘지전자 주식회사 | 로터리 압축기 |
| US11746783B2 (en) | 2020-07-03 | 2023-09-05 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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