JPS62189252A

JPS62189252A - 乾式浮床構造

Info

Publication number: JPS62189252A
Application number: JP2893286A
Authority: JP
Inventors: 三原　陽三; 高岡　努; 勲甲斐; 為本　和雄
Original assignee: Asahi Organic Chemicals Industry Co Ltd
Current assignee: Asahi Yukizai Corp
Priority date: 1986-02-14
Filing date: 1986-02-14
Publication date: 1987-08-19
Anticipated expiration: 2009-02-02
Also published as: JPH068566B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は遮音乾式浮床構造に関するものである。

更に詳しくは、多層階建造物の上階で発生した振動や騒
音の階下への伝搬、特に子供の飛び跳ねる音などの重量
床衝撃音の減衰に有効な遮音乾式浮床構造に関するもの
である。

〔従来の技術〕

従来、多層階建造物における床構造としては、床基盤の
堅い感じや、冷やかな怒じを改善し、歩行安全性や保温
断熱性を高め、快適な居住空間を提供すると共に、床下
空間が広く確保されるために給排水管等の設計・施工上
の制約を受けることが少ない等の特徴を有する乾式浮床
構造が広く採用されている。しかし、上階で発生した振
動や騒音の階下への伝搬を防止する機能が殆んどなく、
階下の居住者に不快感を与えるなどの問題を有しその改
善は住宅建築技術分野において重要かつ緊急な課題とさ
れている。

通常、上階から床を通して伝搬する振動や騒音は、靴音
や物の落下音等に代表される硬質な衝撃体により発生す
る軽量床衝撃音と、子供の飛び跳ねる音や素足で歩く音
等で代表される軟質な衝撃体により発生する重量床衝撃
音に大別される。さらに、これらの床衝撃音の伝搬防止
を図る方決としては、軽量床衝撃音に対しては、通常、
カーベラｉ・や発泡塩化ビニール、畳等の柔軟な床仕上
材を用いる方法、一方重量床衝撃音に対しては、床基盤
例えばコンクリートスラブの質量を増加（すなわち、該
スラブ厚みを１２０ｍｍから２００ｍｍにする）する方
法が有効とされ実用化に至っている。しかしながら上記
のコンクリートスラブの厚みを増加する方法は建築物躯
体の総重量が増え、強度保持のため基礎を打つ段階から
資材費や工事費等が増加し、建築コストの著しい上昇を
招くという問題がある。

近年、このような実情に鑑み、上記の特徴を有する乾式
浮床構造に対し、遮音性能特に重量床衝撃音の伝搬防止
機能を付与すべく多くの試みが行なわれている。

例えば、支持部材として従来の大引、根太で組まれた木
製支持部や金属支柱などに代えて衝撃吸収能力のあるナ
イロン製支柱等のプラスチック支柱（実公昭５７−３２
１９０号公報）やゴム弾性体を装着した金属性支柱（実
公昭５４−３５４２号公報）又は鉛のような高密度物質
を支持部材として用いる方法（特開昭５９−７６３１号
公報）などが提案されている。

あるいは、床下地材として、従来の合板、パーティクル
ボードに代えて、天然ゴム系、合成ゴム系（実公昭５４
−８９８１６号公報）、発泡樹脂系（実公昭５７−７７
１３号公報）等のマントやシート、コルク、インシュレ
ージジンボード等の木質系ボード、あるいは木毛セメン
ト板等の芯材と合板とを接着剤を用いて、あるいは自己
接着させた合板サンドインチパネルを用いる方法などが
提案されている。

しかしながら、ＪＩＳ−Ａ１４１８　　ｒ建築物の現場
における床衝撃音レベルの測定方法」に従って測定した
上記の乾式浮床構造の遮音性能特に重量床衝撃音は、従
来の木製支持部材（大引、根太）金属支柱、あるいは合
板、パーティクルボード等の木質系床下地材を用いた場
合より改善されているもののまだ十分に満足されうるち
のではなく、実用化されるに至っていないのが現状であ
る。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明はこのような現状に鑑みなされたものであって、
その目的とするところは、床基盤の質量を増すことなく
、遮音性能特に重量床衝撃音の伝搬を防止し、安価で施
工容易な居住性に優れた遮音乾式浮床構造を提供するこ
とである。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明者等は、床に加わる衝撃力を瞬時に吸収し減衰し
うる機能を有する床構造を開発すべく鋭意研究を行なっ
た結果、床面撃力によって与えられた床下地材の変形及
びその回復過程で生じる弾性ヒステリシス損失率を太き
（することによって遮音効果（特に重量床衝撃音）を著
しく向上できうる事を見出し、この知見にもとすいて本
発明を完成するに至ったものである。

すなわち、本発明は、多層階建造物の上階基盤上に構築
される乾式浮床構造において、上階基盤上に支持脚を付
設した床下地材を敷設し、床下地材を、曲げ弾性率１ｋ
ｇ／ｍｍ２以上の板状素材を積層しかつ実質的に接着せ
ずに要所を固定して一体化した積層構造体で構成し、か
つ、床下地材に捨張板をａ置し固定して成る遮音乾式浮
床構造を提供するものである。

本発明に係る床下地材に用いられる板状素材は曲げ弾性
率が１ｋｇ／ｍｍ”以上であることが望ましく、特に１
０ｋｇ／ｍｍ！以上が好適であり、１ｋｇ／ｍ１ＩＩｔ
未満の場合床下地材としての強度、耐久性に欠けるため
に好ましくない。板状素材の具体例としては、合板、パ
ーティクルボード、インシュレージジンボード、ハード
ボード、コルク等の木質ボード類、木片セメント板、木
毛セメント板等の木質セメント板類、パルプセメント仮
、石綿セメント板等の繊維セメント板類、ロックウール
板、ガラスウール板等の無機質ボード頬、ポリスチレン
フオーム、ポリウレタンフォーム、塩化ビニールフオー
ム、ポリエチレンフオーム、フェノールフオーム等の発
泡樹脂板類、アクリル樹脂板、ポリエチレン板、ポリプ
ロピレン板、ポリカーボネート板、ポリエステル樹脂板
、塩化ビニール板等の合成樹脂板ＩＩ２ガラス繊維積層
板、布積層板、紙積層板、ＦＲＰ板等の強化プラスチッ
ク板類。

アルミ板、鉄板、ステンレス板等の金属板類、および、
これらの同種あるいは異種を接着固定した二層以上の複
合板、又はサンドイツチ板等があげられる。

板状素材の形状としては、特に限定されないが一般的に
は、平板、波板、開孔板等が好適に使用される。

本発明に係る床下地材に取り付けられる支持脚としては
、１）大引の上に根太、金属支柱、プラスチック支柱あ
るいはゴム弾性体等を配したもの、２）金属支柱、プラ
スチック支柱あるいはゴム弾性体等の上に根太を配した
もの、３）金属支柱、プラスチック支柱あるいはゴム弾
性体、４）金属支柱、プラスチック支柱とゴム弾性体を
組合せたもの等が用いられるが、特にゴム弾性体と組合
されたレベル調整可能な金属支柱又はプラスチック支柱
などが好ましく使用される。

また、支持脚は、床下地材の強度、経済性を考慮し、床
下地材の沈み込みや片もち状態にならないように、通常
、床下地材１ｒｒ？あたり約２．５個以上、好ましくは
約３個以上を接着、打着等の慣用手段によって取り付け
られる。

本発明に係る床下地材は、曲記板状素材を２層以上、好
ましくは４Ｎ以上に積層することによって構成されるが
固定するに際し、床下地材のキシミ音を防止するために
板状素材間の密着性を高めるように配慮することが必要
である。

また、波板、開孔板から成る積層構造体の場合は支持脚
あるいは捨張板の固定作業を容易にするため該構造体の
表裏面に平板状素材を打着又は接着等の手段を用いて接
合させることも本発明の一態様である。

板状素材の組合せについては、特に限定されないが床下
地材としての強度、耐久性、居住性を保持するため、本
発明のヒステリシス損失率測定法において最大荷重１０
５ｋｇを載荷した際のタワミ量が５ｍｍ以下、好ましく
は３ｍｍ以下になるように組合せることが望ましい。又
板状素′材で上記条件が満たされない場合は例えば表面
材、あるいは裏面材に合板、バーチイクルボード等を接
着して用いるか、表裏面又は片面あるいは芯材にＦＲＰ
板、布積Ｎ板等の強化プラスチック仮類又はアルミ板、
鉄板等の金属板類等の高弾性材料を用いることが好ま°
しい。

本発明において、積層した板状素材を実質的に接着せず
に一体化する固定方法としては、例えば縫合、リベット
留め、ボルトナツト留、ネジクギ留、斑点状又は部分接
着などの手段が用いられる。

固定に際しては特に制限はな（、通常、縫合の場合、製
畳機等で縦横糸間面積１００ｃ−以下、床下地材を切断
するなど２次加工を要する時には５０ｃｎｌ以下が好ま
しく、また縦縫いあるいは横縫いのみで縫合することも
可能である。

一方、リベット、ボルトナツト、ネジクギ、班点状又は
部分接着等で固定する場合、第１図を参照すると、板状
素材１，２．３を固定する箇所４は、例えば基盤目状と
し、その間隔ｄ、、ｄ２は板状素材の強度、又は固定具
の保持力あるいは接着剤の種類によって異なるが、通常
１１００ｎ　Ｘ　１００ｍｍ〜４５０ｍｍ　Ｘ　４５０
ｍ＋ｎの範囲内が適当である。また、このような方法で
製造される本発明に係る床下地材の厚みは、特に限定さ
れないが、一般的には２０〜８０ｆｆｌ１ｗの範囲内が
適当である。

なお、本発明に係る床下地材の製造は、施工現場におい
て板状素材をリベット、ボルトナツト、ネジクギ、班点
状又は部分接着等で留めて固定する事も可能であるが、
素材間の密着性の確保から問題がありキシミ音の発生等
により遮音性能にバラツキが生じる原因となる。従って
、予め床下地材を所定の要件に合致するよう製造したも
のを用意しておき、現場では単にそれを浮床に組立てる
ようにすることが好ましい。

本発明に用いられる床下地材は、従来公知の単層又は２
層以上を接着固定した積層構造体から成る床下地材の弾
性ヒステリシス損失率が１〜３％であるのに対し、６％
以上（４層以上では１０％以上）になる性質を保有する
ことが見出され、また、弾性ヒステリシス損失率と日本
建築学会基準でいう遮音性能（特に重量床衝撃音）を表
わすＬ値とが、第５図に示すごとく高度に相関性を有す
ることを見出し、この発見に基づいて本発明は完成され
たものである。

ここでいう弾性ヒステリシス損失率（％）は次の方法に
よって求められる。

まず、第２図および第３図において、床下地材１１　（
９００ｍｍｘ９００ｎ＋ｎ＋）に７００ｍｍ　Ｘ　７０
０ｍｍの間隔で鋼鉄製支持＃１２（４０φＸ５０ｍｍ）
を両面接着テープ１６で接着固定した浮床をコンクリー
トスラブ１７上に両面接着テープ１６によって接着固定
する。

次いで、床下地材の中心部０上に足付鋼鉄製基盤（自重
５ｋｇ）１３を載置し、その時の床下地材のヒズミ量を
測定位置Ｐで測定する。ヒズミ測定位置Ｐは床下地材１
１の一辺に沿う２個の支持脚１２の中点であり、ヒズミ
量は載荷し１分間静置した後直ちにダイヤルゲージ１５
　（最小目盛０．０１ｍｍ）で測定する。

さらに、前記基盤１３上に、錘しｔ　４　（１０ｋｇ）
を１個づつ順次積載してゆき、最終的には総重量１０５
ｋｇの荷重を掛け、その都度、前記手順に従ってヒズミ
量を測定する。次に錘し工４、基盤Ｉ３を順次減らして
ゆき、同様の手順に従って回復ヒズミ量を測定した。

このようにして測定された変形ヒズミ量および回復ヒズ
ミ量と荷重との関係をプロットして第４図の弾性ヒステ
リシス曲線を得た。

なお、測定に際してはまず上記手順で、予備実験をおこ
ない錘し、基盤を取り除いた後、ダイヤルゲージの目盛
が２０分間動かなくなった時点より本実験を開始するも
のとする。

次に、この弾性ヒステリシス曲線を用いて、先ず積荷時
のヒズミ量の変化を表わす上昇曲線ａ＋（酊）と、最大
荷重１０５ｋｇ時のヒズミ量を表わす軸線ｂ　ｒ　（Ｏ
Ｒ）及び垂線ｃ　（ＰＲ）とで囲まれた領域の面積（Ａ
＋Ｂ）を求め、次に荷降時の回復ヒズミ量の変化を表わ
す下降曲線ａ２（ＰＱ）と、無荷重時の残留ヒズミ量を
表わす軸線す、（ＯＱ）及び上昇曲線ａ＋（ＯＰ）とで
囲まれた領域の面積（Ｂ）を求めたのち、弐（Ｂ／　（
Ａ＋Ｂ））Ｘ１００をもって弾性ヒステリシス損失率（
％）とした。

〔作　用〕

本発明の床構造において、特に重量床衝撃音の減衰メカ
ニズムについては明確ではないが、該床構造を開発する
過程において見出された知見、例えば床下地材を構成す
るにあたり、使用する板状素材の材質や厚みよりも積層
枚数のほうが大きな影響を有すること、さらに、これら
の板状素材は全面接着して固定されるのでなく、自由度
のある固定手段を用いなければ遮音効果（特に重量床衝
撃音）が発揮できないことから次のように推察される。

すなわち、本発明の床構造に衝撃力が加えられた際に、
床下地材が適度にヒズミ、そのヒズミに伴なって床下地
材を構成する板状素材面間においてズレが発生し、その
ズレによって加えられた衝撃エネルギーは熱エネルギー
として消失（第４図の弾性ヒステリシス曲線の面積Ｂに
相当する）するため、支持廖を通してコンクリートスラ
ブに伝搬する衝撃エネルギーは減衰し、階下での重量床
衝撃音の発生を防止するものと推察される。

〔実施例〕

次に実施例および比較例によって本発明をさらに詳細に
説明する。

実施例１〜７および比較例１〜２床面積約１Ｏｒ＋ｆの部屋に横築された本発明に係る乾
式浮床構造の一例を示す破断断面図である第７図を参照
すると、９００ｍｍ　Ｘ　１８００ｍｍの床下地材２１
０設孔２１ａと同心に取り付けた雄ねじ部材２５と、コ
ンクリートスラブ２０上に設置するゴム弾性体２２（寸
法４０φＸ　５　Ｑ　ｍｍ、バネ定数１５０ｋｇ／ｃｎ
＋）の雄ねじ部材２３との間を、金属製螺杵２４で螺合
した６個（ｍ′当り３．７個）の支持脚を有する床下地
材２１を該スラブ２０上に敷設し、その上に合板（１２
ｍ）を捨張材２６として張設し、打着固定して成る乾式
浮床構造を構築し、幅木２７を設けた。

本発明に係る床下地材は表１に掲載する構成方法による
板状素材（合板の曲げ弾性率５５０ｋｇ　ｆ　／ｎｖ＋
’）を積層し、次いで木ネジクギによって一体化した積
層構造体であり、７種類の床下地材を作製した。

また、本発明と対照比較のため、比較例１としては単一
合板（２４ｍｍ）及び比較例２としては、４枚の合板（
１２ｍｍ）をエポキシ系接着剤（三井東庄ｆｉ’３Ｊｌ
’１Ｅ−５１０）を用いて全面接着して一体化した積層
合板（４８ｍｍ）を床下地材として用いた。

遮音性能（重量床衝撃音）の測定は、ＪＩＳＡ１４１Ｂ
に準じて行ない、重量床衝撃音レベルは日本建築学会基
準のＬ値で示す。また弾性ヒステリシス損失率（％）は
前記の方法によって行ない、また面積はプラニメーター
に（内円洋行■製）を用いて測定した。その結果を表１
に示す。

以下余白表　　■ 実施例８〜１１および１較　３実施例８では実施例１で用いた合板床下地材に代えて、
インシュレーションボード（厚みＩＯ鶴、曲げ弾性率２
６ｋｇ／ｗ”）の表裏面に合板（厚み１５Ｂ）を縦横３
００鰭の間隔で木ネジクギによって一体化した３層構造
体からなる床下地材を用いる以外は実施例１に従って乾
式浮床構造を構築した。

実施例９〜１１では、実施例１で用いた合板床下地材に
代えて、表Ｈに掲載する構成素材を、製畳機で縦横糸間
面積１５ｃｎｔで縫合したのち、表裏面に合板（厚み９
１１）をエポキシ系接着剤で全面接着した３〜４層構造
体の床下地材を用いる以外は実施例１に従って乾式浮床
構造を構築した。なお、接着した表裏面材は本発明にお
ける積層枚数には数えない。

比較例３として、インシュレーションボード（１０＋＋
ｍ）の表裏面に合板（１５ｕ＋）をエポキシ系接着剤で
全面接着した３層構造体の床下地材を実施例１における
合板床下地材に代えて用いる以外は実施例１に従って乾
式浮床構造をｔｉｌｌた。

Ｔｉ置床衝撃音レベルおよび弾性ヒステリシス損失率の
測定は実施例１と同様に行なった。その結果を表■に示
す。

表　　■ ｌ２および　六　４ウレタンフオーム（密度０．１ｇ／ｃｉ、厚み５龍）芯
材の表裏面にエポキシ系接着剤を用いて合板（厚み２．
５ｍｍ）を接着したウレタンフオームサンドインチ合板
素材（厚み１０鶴、曲げ弾性率４８０ｋｇ／ｍｍ”　）
を４枚積層したのち、製畳機で縦横糸間面積９ｃ１ａで
縫合し、さらに表裏面合板（厚み２．５ｍ）をエポキシ
系接着剤で接着した４Ｎ構造体の床下地材を作製した。

比較例４として、ウレタンフオーム（密度０．１ｇ　／
’ｃｄ、厚み２０ｆｌ）芯材の表裏面にエポキシ系接着
剤を用いて合板（厚み９鰭）を接着したウレタンフオー
ムサンドインチ合板の床下地材を作製した。

上記床下地材を実施例１における合板床下地材に代えて
用いる以外は実施例１に準じて乾式浮床構造を構築し、
重量床衝撃音レベル、弾性ヒステリシス損失率を測定し
た。その結果を表■に示す。

表　　■ 塩化ビニル製波板（厚み０．８鶴、曲げ弾性率３００　
ｋｇ　／　ｍｍ　りを表■に掲載する所要枚数だけ積層
したのち、縦横方向に２００龍×２００■ｌの間隔でリ
ベット留めを行ない、次いでその表裏面に合板（厚み１
２ｎ）をエポキシ系接着剤を用いて接着した。さらに、
ガラス織布と不飽和ポリエステル樹脂（三井東庄製ニス
ターＲ−２３５）を用いてハンドレイアップ法によって
厚さ３ｆｌのＦＲＰＩを形成した２〜５層構造体の床下
地材を作製した。これらの床下地材を実施例１における
合板床下地材に代えて用いる以外は実施例１に準じて乾
式浮床構造を構築し、重量床衝撃音レベル、および弾性
ヒステリシス損失率を測定した。その結果を表■に示す
。

表　　■ 厘璽１→ 実施例１で構築した乾式浮床構造のゴム弾性体と組合せ
た金属支柱に代えて単一の金属支柱を、２ｍ合板床下地
材に代えて実施例３で作製した４層合板床下地材を用い
る以外は、実施例１と同様にして遮音性能の測定を行な
った結果、重量床衝撃音レベルはＬ−５６であった。比
較対照のため、床下地材として比較例２で用いた全面接
着４層合板（厚み４８１）を使用した時の重量床衝撃音
レベルはＬ−６１であった。

此ｌピ１１実施例９で用いた床下地材をエポキシ系接着剤でコンク
リートスラブに接合した直置床構造を構築し実施例１に
記載の方法で遮音性能の測定を行なった結果、重量床衝
撃音レベルはＬ−６３であった。

以上の各実施例および比較例のデータにもとづいて求め
た、乾式浮床構造の重量床衝撃音レベル（Ｌ値）と板状
素材の積層枚数および床下地材の弾性ヒステリシス損失
率との関係を表わすグラフをそれぞれ第５図および第６
図に示す。第５図においては重量床衝撃音レベルが板状
素材のｖｉ層枚数の増加と共に減少することすなわち遮
音効果の向上が見られる。また、第６図においては重量
床衝撃音レベルと弾性ヒステリシス損失率との間に極め
て強い相関関係があることが見られる。

〔発明の効果〕

以上の説明より明らかなごとく、本発明に係る床下地材
を支持脚でもってコンクリートスラブより浮かせた乾式
浮床構造にすることによって重量床衝撃音を有効に吸収
して減衰させる効果があり、それによって床衝撃音の階
下への伝搬は日本建築学会基準のＬ値で５〜１０減衰さ
れる。又、その結果、床基盤の質量（コンクリートスラ
ブの厚み）を増す必要がない安価で施工容易な居住性に
優れた遮音乾式浮床構造が提供される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る床下地材の部分接合を説明するた
めの斜視図、第２〜４図は弾性ヒステリシス損失率の測
定法を説明するための図であり、第２図は測定の様子を
表わす側面図、第３図は床下地材の平面図、第４図は弾
性ヒステリシス曲線を表わすグラフ図、第５図は板状素
材の積層枚数と遮音性能の関係を表わすグラフ図、第６
図は弾性ヒステリシス損失率と遮音性能の関係を表わす
グラフ図、第７図は実施例の乾式浮床構造の模式部分断
面図である。１．２．３・・・板状素材、４・・・固定箇所、ｄ、、
ｄ２・・・固定間隔、１１・・・床下地材、１２・・・
鋼鉄製支持脚、　１３・・・足付鋼鉄製基盤、工４・・
・錘し、　　　　　　１５・・・ダイヤルゲージ、１６
・・・両面接着テープ、１７・・・コンクリートスラブ、０・・・中心点、　　　　　Ｐ・・化ズミ■測定位置、
２０・・・コンクリートスラブ、２１・・・床下地材、　　　２１ａ・・・段孔、２２・
・・ゴム弾性体、　　　２３・・・雄ねじ部材、２４・
・・金飄製螺杆、　　　２５・・・雄ねじ部材、２６・
・・捨張材、　　　　２７・・・幅木。第１図ヒズミ量（ｍｍ））コ４０

Claims

【特許請求の範囲】１、多層階建造物の上階基盤上に構築される乾式浮床構
造において、該上階基盤上に支持脚を付設した床下地材
を敷設し、該床下地材を、曲げ弾性率１ｋｇ／ｍｍ＾２
以上の板状素材を積層しかつ実質的に接着せずに要所を
固定して一体化した積層構造体で構成し、かつ、該床下
地材に捨張板を載置し固定して成ることを特徴とする遮
音乾式浮床構造。２、前記床下地材として用いられる積層構造体の弾性ヒ
ステリシス損失率が６％以上である特許請求の範囲第１
項記載の遮音乾式浮床構造。