JPS621856A - 耐食性銅系部材とその製造法 - Google Patents
耐食性銅系部材とその製造法Info
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- JPS621856A JPS621856A JP61053232A JP5323286A JPS621856A JP S621856 A JPS621856 A JP S621856A JP 61053232 A JP61053232 A JP 61053232A JP 5323286 A JP5323286 A JP 5323286A JP S621856 A JPS621856 A JP S621856A
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- Japan
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- resistant copper
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は給水給湯用配管、各種熱交換器部品、建築材、
機械部品、電気電子機器用部品、海上船舶等腐蝕環境で
用いられる耐食性銅系部材とその製造法に関するもので
ある。
機械部品、電気電子機器用部品、海上船舶等腐蝕環境で
用いられる耐食性銅系部材とその製造法に関するもので
ある。
一般にＣｕ及びＱｕ金合金耐食性、電気、熱伝導性、強
度、加工性及び外観色調等に優れ、古来より広範囲に使
用されている。例えば給水給湯用配管には耐食性、加工
性及び施工性に優れた鋼管が用いられ、発電所や海水淡
水化プラントのコンデンサー等、多種多様な熱交換器、
更には建築材等には、耐食性及び熱伝導性の優れたＣｕ
−Ｎｉ合金、Ｃｕ−Ｚｎ、 Ｃｕ−３ｎ合金等が用いら
れている。
度、加工性及び外観色調等に優れ、古来より広範囲に使
用されている。例えば給水給湯用配管には耐食性、加工
性及び施工性に優れた鋼管が用いられ、発電所や海水淡
水化プラントのコンデンサー等、多種多様な熱交換器、
更には建築材等には、耐食性及び熱伝導性の優れたＣｕ
−Ｎｉ合金、Ｃｕ−Ｚｎ、 Ｃｕ−３ｎ合金等が用いら
れている。
鋼管は給水給湯用配管として、鋼管などに比較し、はる
かに優れた耐食性を示し、腐蝕や錆を発生することはな
いが、残留塩素やＰＨなどの水質条件によっては孔食を
発生し、敷設後比較的短時間で漏洩事故を起すことがお
る。また水中に溶出したＣｕイオンが石ケンや垢に含ま
れる脂肪酸などと反応し、青色の不溶性Ｃｕ化合物を生
成し、洗濯物や浴槽を青色に染める所謂青い水問題を起
す。これ等の解決策としては、例えば水中にフィチン酸
を添加して銅管内面にキレート保護被膜を形成する方法
が知られているが、キレート保護被膜は永続性がないた
め、フィチン酸を連続的に添加しなければ効果がなく、
実用に際してはフィチン酸定量添加装置が必要となる。
かに優れた耐食性を示し、腐蝕や錆を発生することはな
いが、残留塩素やＰＨなどの水質条件によっては孔食を
発生し、敷設後比較的短時間で漏洩事故を起すことがお
る。また水中に溶出したＣｕイオンが石ケンや垢に含ま
れる脂肪酸などと反応し、青色の不溶性Ｃｕ化合物を生
成し、洗濯物や浴槽を青色に染める所謂青い水問題を起
す。これ等の解決策としては、例えば水中にフィチン酸
を添加して銅管内面にキレート保護被膜を形成する方法
が知られているが、キレート保護被膜は永続性がないた
め、フィチン酸を連続的に添加しなければ効果がなく、
実用に際してはフィチン酸定量添加装置が必要となる。
また耐食性の優れたＣｕ−Ｎｉ合金やＣｕ−ｚｎ合金で
も苛酷な環境、例えば海水などの塩分や硫化水素のよう
な硫黄分によってしばしば腐蝕を起す。特に熱交換器で
は熱交換能、軽量化、コストダウンの観点から薄肉化が
要求されているが、薄肉化の限界は多くの場合、腐蝕、
特に孔食などの局部腐蝕によって決まる。このように発
電所、海水淡水化プラント等の各種コンデンサーチュー
ブ、船舶用熱交換器、建築材等では合金化によっても限
界がおるため、特種ペンキ塗装、電気防食、インヒビタ
ー等が利用されているが熱交換能の低下や実用上の制約
が多い。このためより耐食性に冨み、かつＣｕ系材料の
性能を低下させないようなＣｕ系部材の開発が強く望ま
れている。
も苛酷な環境、例えば海水などの塩分や硫化水素のよう
な硫黄分によってしばしば腐蝕を起す。特に熱交換器で
は熱交換能、軽量化、コストダウンの観点から薄肉化が
要求されているが、薄肉化の限界は多くの場合、腐蝕、
特に孔食などの局部腐蝕によって決まる。このように発
電所、海水淡水化プラント等の各種コンデンサーチュー
ブ、船舶用熱交換器、建築材等では合金化によっても限
界がおるため、特種ペンキ塗装、電気防食、インヒビタ
ー等が利用されているが熱交換能の低下や実用上の制約
が多い。このためより耐食性に冨み、かつＣｕ系材料の
性能を低下させないようなＣｕ系部材の開発が強く望ま
れている。
（問題点を解決するための手段）
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、Ｃｕ又はＣＬＩ合
金からなる部材の少なくとも腐蝕媒体と接する面、又は
全表面の耐食性を改善した耐食性銅系部材とその製造法
を開発したものである。
金からなる部材の少なくとも腐蝕媒体と接する面、又は
全表面の耐食性を改善した耐食性銅系部材とその製造法
を開発したものである。
本発明耐食性銅系部材は、Ｃｕ又はＣｕ合金部材の少な
くとも腐蝕媒体と接する表面又は表面近傍に、芯部より
Ｚｎ、３ｎ、Ａｌの何れか１種以上の高濃度層を形成し
たことを特徴とするものである。
くとも腐蝕媒体と接する表面又は表面近傍に、芯部より
Ｚｎ、３ｎ、Ａｌの何れか１種以上の高濃度層を形成し
たことを特徴とするものである。
また本発明製造法は、Ｃｕ又はＣｕ合金部材の少なくと
も腐蝕媒体と接する表面に、ｌｎ、Ｓｎ、ＡＩの何れか
１種以上を被着した後、加熱拡散処理して、部材表面又
は表面近傍に芯部よりＺｎ、Ｓｎ、 Ａｆ！の何れか１
種以上の高濃度層を形成したことを特徴とするものであ
る。
も腐蝕媒体と接する表面に、ｌｎ、Ｓｎ、ＡＩの何れか
１種以上を被着した後、加熱拡散処理して、部材表面又
は表面近傍に芯部よりＺｎ、Ｓｎ、 Ａｆ！の何れか１
種以上の高濃度層を形成したことを特徴とするものであ
る。
即ち本発明は上記の如＜Ｃｕ又はＣｕ合金の少なくとも
腐蝕媒体と接する表面近傍に、芯部よりＺｎ、Ｓｎ、Ａ
ｌの何れか１種以上（以下Ｚｎ等と略記）の温度を高め
たものであり、望ましくはＺｎ等の１０％以上のＣｕ合
金層、更には１０〜４０％のＣｕ合金層としたものであ
る。
腐蝕媒体と接する表面近傍に、芯部よりＺｎ、Ｓｎ、Ａ
ｌの何れか１種以上（以下Ｚｎ等と略記）の温度を高め
たものであり、望ましくはＺｎ等の１０％以上のＣｕ合
金層、更には１０〜４０％のＣｕ合金層としたものであ
る。
Ｚｎ等の濃度は芯部に向って連続的に減少する分布が特
に有効であり、Ｃｕ又はＣＬＩ合金部材としてはＣｕを
始め各種Ｃｕ合金、更にはＣｕ以外の基体上にＣｕサヤ
０合金を複合したものを用いる。
に有効であり、Ｃｕ又はＣＬＩ合金部材としてはＣｕを
始め各種Ｃｕ合金、更にはＣｕ以外の基体上にＣｕサヤ
０合金を複合したものを用いる。
これ等は何れも表面にＺｎ等を被着後、加熱拡散処理す
ることにより容易に造られる。例えば板、条、管等の素
材に予じめＺｎ等を被着するか、成形された中間部材や
完成品にＺｎ等を被着した後、加熱拡散処理する。Ｚｎ
等の被着には電気メッキ、溶融メッキ、蒸着、）容易、
クラッド、塗装等任意の方法が用いられる。ＣｕとＺｎ
等は約１５０℃以上、特に２５０ ’Ｃ以上に加熱する
ことにより、容易に拡散する。処理時間は温度により異
なるが数秒〜数時間で、要求される耐食性などの特性に
合せて選定する。尚塗装のように被着したｚｎ等が密接
に結合していない場合には、７ｎ等の融点以上、Ｃｕ又
はＣＬＩ系部材の融点以下の温度に加熱する。また加熱
処理において７ｎ等及びＣｕ又はＣｕ合金部材に酸化が
生じて健全な拡散が得られない場合には真空中、還元性
ガス中又は非酸化性雰囲気中において加熱処理するとよ
い。
ることにより容易に造られる。例えば板、条、管等の素
材に予じめＺｎ等を被着するか、成形された中間部材や
完成品にＺｎ等を被着した後、加熱拡散処理する。Ｚｎ
等の被着には電気メッキ、溶融メッキ、蒸着、）容易、
クラッド、塗装等任意の方法が用いられる。ＣｕとＺｎ
等は約１５０℃以上、特に２５０ ’Ｃ以上に加熱する
ことにより、容易に拡散する。処理時間は温度により異
なるが数秒〜数時間で、要求される耐食性などの特性に
合せて選定する。尚塗装のように被着したｚｎ等が密接
に結合していない場合には、７ｎ等の融点以上、Ｃｕ又
はＣＬＩ系部材の融点以下の温度に加熱する。また加熱
処理において７ｎ等及びＣｕ又はＣｕ合金部材に酸化が
生じて健全な拡散が得られない場合には真空中、還元性
ガス中又は非酸化性雰囲気中において加熱処理するとよ
い。
（作 用）
Ｃｕ又はＣｕ合金部々Ａの表層にＺｎ等の高濃度層を形
成することにより、耐食性、特に耐孔食性を著しく向上
する。例えばＣｕ−Ｚｎ合金はＣｕヤ他のＣｕ金合金あ
るＣｕ−Ｎｉ合金、Ｃｕ−Ｆｅ合金に比べて適度に卑で
あり、芯部を電気化学的に保護する。即ちＮａＣ１水溶
液中でのＣｕの腐蝕電位は約−４５０〜−３００ｍ Ｖ
（ＶＳ、 ＡＱＣｊりで必るのに対し、Ｚｎの腐蝕電
位は一１Ｏ（１０〜−１２００ｍＶの大きな卑の電位と
なり、Ｚｎが激しく腐蝕するのに対し、Ｃｕ又はＣｕ合
金部材は長期にわたり保護される。特に耐食性はＺｎ１
度が芯部に向って連続的に変化する場合、電位も同様の
プロファイルを描くので、芯部方向への腐蝕の進行を効
果的に防止できる。またＺｎ等の低融点、軟質の物性は
半田付、ろう付、溶接等の面で実用上不都合となる場合
が多いが、本発明部材では一般のＣｕ系材料と同一の処
理加工を行なうことができる。
成することにより、耐食性、特に耐孔食性を著しく向上
する。例えばＣｕ−Ｚｎ合金はＣｕヤ他のＣｕ金合金あ
るＣｕ−Ｎｉ合金、Ｃｕ−Ｆｅ合金に比べて適度に卑で
あり、芯部を電気化学的に保護する。即ちＮａＣ１水溶
液中でのＣｕの腐蝕電位は約−４５０〜−３００ｍ Ｖ
（ＶＳ、 ＡＱＣｊりで必るのに対し、Ｚｎの腐蝕電
位は一１Ｏ（１０〜−１２００ｍＶの大きな卑の電位と
なり、Ｚｎが激しく腐蝕するのに対し、Ｃｕ又はＣｕ合
金部材は長期にわたり保護される。特に耐食性はＺｎ１
度が芯部に向って連続的に変化する場合、電位も同様の
プロファイルを描くので、芯部方向への腐蝕の進行を効
果的に防止できる。またＺｎ等の低融点、軟質の物性は
半田付、ろう付、溶接等の面で実用上不都合となる場合
が多いが、本発明部材では一般のＣｕ系材料と同一の処
理加工を行なうことができる。
本発明部材における表面又は表面近傍のＺｎ等の濃度は
１０％以上、特に１０〜４０％で最も有効に作用するも
ので、濃度が１０％未満では電位差が少なく、苛酷な条
件で安定した耐熱性を実現し難い。Ｚｎ等の高濃度層の
厚さは実用条件にもよるが、１μ以上、望ましくは３〜
３０μであり、過剰の厚さは熱や電気の伝導性を損なう
。
１０％以上、特に１０〜４０％で最も有効に作用するも
ので、濃度が１０％未満では電位差が少なく、苛酷な条
件で安定した耐熱性を実現し難い。Ｚｎ等の高濃度層の
厚さは実用条件にもよるが、１μ以上、望ましくは３〜
３０μであり、過剰の厚さは熱や電気の伝導性を損なう
。
本発明部材はＺｎ等の熱拡散処理するもので、ｚｎ等の
極く薄い被着層を約２〜数倍に拡大することができるた
め、電気メッキや蒸着などで薄く被着してから短時間で
能率的に所望の防食層を形成することができる。しかし
て未反応のＺｎ等を表面に残すことは、Ｚｎ等の効率上
不利であるが、本発明主目的である防食を十分可能にす
るもので、Ｚｎ等が表面に残存しても問題はない。
極く薄い被着層を約２〜数倍に拡大することができるた
め、電気メッキや蒸着などで薄く被着してから短時間で
能率的に所望の防食層を形成することができる。しかし
て未反応のＺｎ等を表面に残すことは、Ｚｎ等の効率上
不利であるが、本発明主目的である防食を十分可能にす
るもので、Ｚｎ等が表面に残存しても問題はない。
実施例１
厚さ０．１２ｍの純Ｃｕ板に下記の条件でＺｎメッキし
てから３３０ ’Ｃに加熱処理して第１表に示ず本発明
部材を得た。これ等にって塩水噴霧試験（ＪＩＳ １２
３７１）を１０日間行なってから、腐蝕生成物を酸洗除
去し、１００ｃ屑当りの貫通孔を調べた。その結果を純
Ｃｕ板と比較して第１表に示ず。尚表中濃度１０％のＺ
ｎ層の厚さは断面のＸ線マイクロアナライザーで測定し
た。但し厚さ１μ以下の薄いものはＡＥＳの方法で測定
した。
てから３３０ ’Ｃに加熱処理して第１表に示ず本発明
部材を得た。これ等にって塩水噴霧試験（ＪＩＳ １２
３７１）を１０日間行なってから、腐蝕生成物を酸洗除
去し、１００ｃ屑当りの貫通孔を調べた。その結果を純
Ｃｕ板と比較して第１表に示ず。尚表中濃度１０％のＺ
ｎ層の厚さは断面のＸ線マイクロアナライザーで測定し
た。但し厚さ１μ以下の薄いものはＡＥＳの方法で測定
した。
Ｚｎメッキ条件
Ｚｒ１Ｃ，ｆ！２ ２４０ ｑ／１２ＮＨ
＋ Ｃ１２５０ＣＪ／ｊ！ 液 温 ４０℃ 電流密度 １０Ａ／ｄｍ第１表から明ら
かなように、ｌ１ＴＩＣｕ板（Ｎｏ、８＞と比較し、本
発明部材Ｎα１〜７は何れも孔食数が激減しており、特
に本発明部材ＮＱ １〜５では皆無に近いことが判る。
＋ Ｃ１２５０ＣＪ／ｊ！ 液 温 ４０℃ 電流密度 １０Ａ／ｄｍ第１表から明ら
かなように、ｌ１ＴＩＣｕ板（Ｎｏ、８＞と比較し、本
発明部材Ｎα１〜７は何れも孔食数が激減しており、特
に本発明部材ＮＱ １〜５では皆無に近いことが判る。
実施例２
厚さ０．１ｍの１０％Ｎ １−Ｃｕ合金板に、実施例１
と同様にしてＺｎメッキを施してから５１０°Ｃに加熱
処理し、これを０．０５３７１１１７１の厚さで圧延し
て第２表に示す本発明部材を得た。これ等を人工海水中
に５日間浸漬してから貫通孔を調べた。その結果を無処
理の１０％Ｎｉ−Ｃｕ合金板（厚さ０．０５３ｍ＞と比
較して第２表に示す。
と同様にしてＺｎメッキを施してから５１０°Ｃに加熱
処理し、これを０．０５３７１１１７１の厚さで圧延し
て第２表に示す本発明部材を得た。これ等を人工海水中
に５日間浸漬してから貫通孔を調べた。その結果を無処
理の１０％Ｎｉ−Ｃｕ合金板（厚さ０．０５３ｍ＞と比
較して第２表に示す。
第２表から明らかなように本発明部材の孔食数は激減し
ていることが判る。また無処理の１０％Ｎ１−Ｃｕ合金
に比べ、本発明部材Ｎα９．１０の導電率の低下は夫々
１．１％ｌＡＣ３，１，８％ｌＡＣ３に留まった。これ
は１０％Ｎｉ−Ｃｕ合金の導電率とあまり変らない。即
ち電気熱伝導性の低下が軽微であり、熱交換部材とした
場合、耐食性向上による薄肉化効果により、熱交換能は
十分に改善できる。
ていることが判る。また無処理の１０％Ｎ１−Ｃｕ合金
に比べ、本発明部材Ｎα９．１０の導電率の低下は夫々
１．１％ｌＡＣ３，１，８％ｌＡＣ３に留まった。これ
は１０％Ｎｉ−Ｃｕ合金の導電率とあまり変らない。即
ち電気熱伝導性の低下が軽微であり、熱交換部材とした
場合、耐食性向上による薄肉化効果により、熱交換能は
十分に改善できる。
実施例３
直径２２．２２＃、肉厚０．８１＃！Ｉｌ＋、長ざ５０
００．のりん脱酸鋼管の内面に、亜鉛粉末（−２００ｍ
ｅｓｈ ）２００ｇと、ポリプラン５０ｇと、ｎ−ヘキ
サン１００ｃｃ＠ａ合したスラリーを塗布し、Ｎ２雰囲
気中５００℃の温度に１０分間加熱処理し、管内面に厚
さ１０μのＣｕ−Ｚｎ合金層（拡散層）を介して厚さ１
０μのＺｎ層を有する本発明部材を製造した。
００．のりん脱酸鋼管の内面に、亜鉛粉末（−２００ｍ
ｅｓｈ ）２００ｇと、ポリプラン５０ｇと、ｎ−ヘキ
サン１００ｃｃ＠ａ合したスラリーを塗布し、Ｎ２雰囲
気中５００℃の温度に１０分間加熱処理し、管内面に厚
さ１０μのＣｕ−Ｚｎ合金層（拡散層）を介して厚さ１
０μのＺｎ層を有する本発明部材を製造した。
これについて孔食に対する性能を評価するため５００時
間の循環通水試験を行ない、孔食の発生状況を無処理の
りん脱酸鋼管と比較した。通水試験は孔食の発生を促進
させるために６０℃に昇温し、残留塩素を３〜４ｐｐｍ
に保った水道水を用い、Ｉ Ｒ／ｓｅｃの流速で通水し
、毎日１回折しい上水道水と交換した。
間の循環通水試験を行ない、孔食の発生状況を無処理の
りん脱酸鋼管と比較した。通水試験は孔食の発生を促進
させるために６０℃に昇温し、残留塩素を３〜４ｐｐｍ
に保った水道水を用い、Ｉ Ｒ／ｓｅｃの流速で通水し
、毎日１回折しい上水道水と交換した。
その結果無処理の鋼管では通水開始後、約１５０時間で
孔食が発生し、５００時間後では孔食の最大深さが０．
１５Ｍまで進行した。これに対しＺｎの高濃度層を設け
た本発明部材では５００時間後でも、一部Ｚｎが溶出し
てＣｕ−Ｚｎ合金層の露出が認められたが、孔食の発生
は全く認められなかった。
孔食が発生し、５００時間後では孔食の最大深さが０．
１５Ｍまで進行した。これに対しＺｎの高濃度層を設け
た本発明部材では５００時間後でも、一部Ｚｎが溶出し
てＣｕ−Ｚｎ合金層の露出が認められたが、孔食の発生
は全く認められなかった。
実施例４
実施例３の本発明部材について青い水の発生に対する性
能評価試験を行なった。試験は管内に上水道水（含有Ｃ
ｕイオン＜０．０１ｐｐｍ）を封入し、これを６０℃の
恒温槽中に２４時間保持した後、Ｃｕイオンの溶出量を
測定した。その結果を無処理のＣｕ管と比較して第３表
の示ず。
能評価試験を行なった。試験は管内に上水道水（含有Ｃ
ｕイオン＜０．０１ｐｐｍ）を封入し、これを６０℃の
恒温槽中に２４時間保持した後、Ｃｕイオンの溶出量を
測定した。その結果を無処理のＣｕ管と比較して第３表
の示ず。
第３表
第３表から明らかなように本発明部材Ｎα１２〜１４は
何れもＣｕイオンの溶出量が少なく、無処理のＣｕ管Ｎ
α１５．１６と比較し、Ｃｕイオンの溶出量が約１１５
０まで低下してあり給水湯系において、溶出するＣＬＩ
イオンに起因する青い水の発生防止に有効である。
何れもＣｕイオンの溶出量が少なく、無処理のＣｕ管Ｎ
α１５．１６と比較し、Ｃｕイオンの溶出量が約１１５
０まで低下してあり給水湯系において、溶出するＣＬＩ
イオンに起因する青い水の発生防止に有効である。
実施例５
直径２２．４Ｍ、肉厚１ 、２４５ｍＩｒＫ長さｔｏ、
ｏｏｏｓのアルミニウム黄銅管（ＪＩＳ Ｈ３３００Ｃ
６８７０）の内面に３ｎ粉末（−２００ｍｅｓｈ＞ ８
０ｇとポリブテン３０９とｎ−ヘキサン６ＣＣとを混合
したスラリーを塗布し、ＮＺ雰囲気中５００°Ｃに１０
分間加熱処理し、管内面に厚さ８μのＣ１，Ｊ−３μ合
金層（拡散層）を介して厚さ８μのＳｎ層を形成し、火
力発電所の復水機に使用する本発明部材を製造した。
ｏｏｏｓのアルミニウム黄銅管（ＪＩＳ Ｈ３３００Ｃ
６８７０）の内面に３ｎ粉末（−２００ｍｅｓｈ＞ ８
０ｇとポリブテン３０９とｎ−ヘキサン６ＣＣとを混合
したスラリーを塗布し、ＮＺ雰囲気中５００°Ｃに１０
分間加熱処理し、管内面に厚さ８μのＣ１，Ｊ−３μ合
金層（拡散層）を介して厚さ８μのＳｎ層を形成し、火
力発電所の復水機に使用する本発明部材を製造した。
これについて人工海水を３０日間循環通水試験を行ない
、無処理のアルミニウム黄銅管と比較した。試験条件は
室温で２ ｍ／ｓｅｃの流速により通水し、人工海水に
汚染海水を想定して硫化物目標濃度を３１２［＋で０．
８ｐｐｍとし、１日に１０回Ｎａ２Ｓを添加し、１日に
２回人工海水を更新した。
、無処理のアルミニウム黄銅管と比較した。試験条件は
室温で２ ｍ／ｓｅｃの流速により通水し、人工海水に
汚染海水を想定して硫化物目標濃度を３１２［＋で０．
８ｐｐｍとし、１日に１０回Ｎａ２Ｓを添加し、１日に
２回人工海水を更新した。
その結果無処理のアルミニウム黄銅管では全面腐蝕が発
生し、最大腐蝕深さは１２０μまで進行したが、本発明
部材では一部のＳｎの溶出が認められたが、腐蝕はほと
んど進行せず、最大腐蝕深さも約１０μであった。
生し、最大腐蝕深さは１２０μまで進行したが、本発明
部材では一部のＳｎの溶出が認められたが、腐蝕はほと
んど進行せず、最大腐蝕深さも約１０μであった。
このように本発明によれば、Ｃｕ系部材の耐食性、特に
実用上致命的な局部的孔食を大幅に抑止、機器の薄肉化
を可能にするもので、各種熱交換器、一般機械部品、給
水給湯配管等広範な用途において大幅な性能、寿命の向
上、軽量化、コストダウンを達成することができる等工
業上顕著な効果を奏するものである。
実用上致命的な局部的孔食を大幅に抑止、機器の薄肉化
を可能にするもので、各種熱交換器、一般機械部品、給
水給湯配管等広範な用途において大幅な性能、寿命の向
上、軽量化、コストダウンを達成することができる等工
業上顕著な効果を奏するものである。
Claims (6)
- （１）Ｃｕ又はＣｕ合金部材の少なくとも腐蝕媒体と接
する表面又は表面近傍に、芯部よりＺｎ、Ｓｎ、Ａｌの
何れか１種以上の高濃度層を形成したことを特徴とする
耐食性銅系部材。 - （２）部材の全表面又は全表面近傍に、芯部よりＺｎ、
Ｓｎ、Ａｌの何れか１種以上の高濃度層を形成する特許
請求の範囲第１項記載の耐食性銅系部材。 - （３）部材の表面又は表面近傍のＺｎ、Ｓｎ、Ａｌの何
れか１種以上の合計濃度を１０％以上とする特許請求の
範囲第１項又は第２項記載の耐食性銅系部材。 - （４）Ｃｕ又はＣｕ合金部材の少なくとも腐蝕媒体と接
する表面に、Ｚｎ、Ｓｎ、Ａｌの何れか１種以上を被着
した後、加熱拡散処理して、部材表面又は表面近傍に、
芯部よりＺｎ、Ｓｎ、Ａｌの何れか１種以上の高濃度層
を形成することを特徴とする耐食性銅系部材の精造法。 - （５）部材の全面にＺｎ、Ｓｎ、Ａｌの何れか１種以上
を被着する特許請求の範囲第４項記載の耐食性銅系部材
の製造法。 - （６）Ｚｎ、Ｓｎ、Ａｌの何れか１種以上を電気メッキ
、溶融メッキ、溶射又は塗装により被着する特許請求の
範囲第４項又は第５項記載の耐食性銅系部材の製造法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6044085 | 1985-03-25 | ||
| JP60-60440 | 1985-03-25 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS621856A true JPS621856A (ja) | 1987-01-07 |
Family
ID=13142330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61053232A Pending JPS621856A (ja) | 1985-03-25 | 1986-03-11 | 耐食性銅系部材とその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS621856A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61221359A (ja) * | 1985-03-27 | 1986-10-01 | Toho Gas Kk | 給湯用銅管 |
| JPS6465249A (en) * | 1987-09-04 | 1989-03-10 | Furukawa Electric Co Ltd | Production of fin material for heat exchanger |
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