JPS62179802A - 二相ステンレス厚鋼板の製造方法 - Google Patents
二相ステンレス厚鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は二相ステンレス鋼の連続鋳造鋳片より厚鋼板
を製造する方法に係り、特にヘゲ疵、耳割れ等の表面疵
のない高品質の二相ステンレス厚鋼板を低コストで製造
する方法に関する。
を製造する方法に係り、特にヘゲ疵、耳割れ等の表面疵
のない高品質の二相ステンレス厚鋼板を低コストで製造
する方法に関する。
従来技術とその問題点
従来の二相ステンレス厚鋼板（厚さ６．０〜５０．Ｏｎ
）の製造方法としては、連続鋳造鋳片を一度冷片とし鋳
片表面をグラインダー、プレーナー等により表面手入し
た後、厚板圧延機で熱間圧延する方法が一般的である。
）の製造方法としては、連続鋳造鋳片を一度冷片とし鋳
片表面をグラインダー、プレーナー等により表面手入し
た後、厚板圧延機で熱間圧延する方法が一般的である。
しかるに、二相ステンレス鋼の場合は、フェライト量が
３０〜６０％と含有比ため、圧延時にフェライトとオー
ステナイトの延性および変形能の差により表面割れや耳
割れが生じ昌い。
３０〜６０％と含有比ため、圧延時にフェライトとオー
ステナイトの延性および変形能の差により表面割れや耳
割れが生じ昌い。
下記表は従来の二相ステンレス厚鋼板の表面疵上記表か
ら明らかなごとく、従来の二相ステンレス厚鋼板はヘゲ
疵、耳割れが多く発生する。耳割れの場合は、所定の板
幅がとれないため圧延時に必要以との幅出し圧延をする
必要があり、歩留りが大幅に低ドする。またヘゲ疵は非
常に歳小であり圧延ままの状ＪＪＩで目視判別すること
が困燻なため、酸洗またはベルトグラインダー等により
黒皮を除去する必要があるのみならず、その後の表面手
入れにも多くの手間と時間を要し手入れコストが高くつ
く。
ら明らかなごとく、従来の二相ステンレス厚鋼板はヘゲ
疵、耳割れが多く発生する。耳割れの場合は、所定の板
幅がとれないため圧延時に必要以との幅出し圧延をする
必要があり、歩留りが大幅に低ドする。またヘゲ疵は非
常に歳小であり圧延ままの状ＪＪＩで目視判別すること
が困燻なため、酸洗またはベルトグラインダー等により
黒皮を除去する必要があるのみならず、その後の表面手
入れにも多くの手間と時間を要し手入れコストが高くつ
く。
発明の目的
この発明は従来の前記問題を解決するためになされたも
のであり、ヘゲ疵、耳割れ等の表面疵のない高品質の二
相ステンレス厚鋼板を低コストで！ｌｌ！遺し得る方法
を提案することを目的とするものである。
のであり、ヘゲ疵、耳割れ等の表面疵のない高品質の二
相ステンレス厚鋼板を低コストで！ｌｌ！遺し得る方法
を提案することを目的とするものである。
発明の構成
この発明に係る二相ステンレス厚鋼板の製造方法は、Ｃ
０，０３％以下、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ ２．０％
以１’％Ｐ０．０３０％以下、Ｓ０．０１５％以下、Ｃ
ｒ １８．０〜２６．０％、Ｎｉ４．０〜８．０％、Ｍ
ｏ ２．５〜５．５％、Ｎ０． ｏ ｓ ｏ ｏ〜０．
３０００％を含む二相ステンレス鋼、または前記と同じ
成分にＣｕ １．０％以下、Ｗ０．２０〜０．５０％を
加えた二相ステンレス鋼を、少なくとも３回以上の加熱
、圧延を繰返し、かつ１パス当りの圧ｆ量を１０ｆｌ以
下とし、仕上温度を８５０℃以上に制御することを特徴
とするものである。
０，０３％以下、Ｓｉ １．０％以下、Ｍｎ ２．０％
以１’％Ｐ０．０３０％以下、Ｓ０．０１５％以下、Ｃ
ｒ １８．０〜２６．０％、Ｎｉ４．０〜８．０％、Ｍ
ｏ ２．５〜５．５％、Ｎ０． ｏ ｓ ｏ ｏ〜０．
３０００％を含む二相ステンレス鋼、または前記と同じ
成分にＣｕ １．０％以下、Ｗ０．２０〜０．５０％を
加えた二相ステンレス鋼を、少なくとも３回以上の加熱
、圧延を繰返し、かつ１パス当りの圧ｆ量を１０ｆｌ以
下とし、仕上温度を８５０℃以上に制御することを特徴
とするものである。
この発明において、対象鋼の成分を限定したのは以下に
示す理由による。
示す理由による。
Ｃは０．０３％を超えるとＣｒの炭化物が析出し粒界腐
食の原因となるため、０．０３％以下とした。
食の原因となるため、０．０３％以下とした。
Ｓｉは１．０％を超えると靭性が劣化するのみならず、
フェライト領域を拡大しσ相の生成を促進するためクリ
ープ強度低下、σ相脆化の原因となる。
フェライト領域を拡大しσ相の生成を促進するためクリ
ープ強度低下、σ相脆化の原因となる。
このため１．０％以下に限定した。
Ｍｎは２．０％を超えると靭性が劣化するのみならず、
アノード溶解を促進し耐食性を劣化させるため、２．０
％以下とした。
アノード溶解を促進し耐食性を劣化させるため、２．０
％以下とした。
Ｐは０．０３０％を超えると靭性を劣化させるのみなら
ず、粒界腐食の原因となるため０．０３０％以下とした
。
ず、粒界腐食の原因となるため０．０３０％以下とした
。
Ｃ「は１耐食性、１＃酸化性を付与するのに１８．０％
以上必要であるが、２６．０％を超えるとフェライトの
生成が顕著となりＮｉを多量ｌｃ加えなければ二相ステ
ンレスとならず経済上好ましくない。このため１８．０
〜２６．０％に限定した。 −Ｎ１はオ
ーステナイトを形成するためには４．０％以上必要であ
るが、８．０％を超えるとオーステナイト喰が増えすぎ
、かつ不経済となるため４．０〜８．０％に限定した。
以上必要であるが、２６．０％を超えるとフェライトの
生成が顕著となりＮｉを多量ｌｃ加えなければ二相ステ
ンレスとならず経済上好ましくない。このため１８．０
〜２６．０％に限定した。 −Ｎ１はオ
ーステナイトを形成するためには４．０％以上必要であ
るが、８．０％を超えるとオーステナイト喰が増えすぎ
、かつ不経済となるため４．０〜８．０％に限定した。
Ｍｏは炭化物を形成し強度を高めるためには２．５％以
上必要であるが、５．５％を超えると効果が飽和し不経
済となる。このため２．５〜５．５％に限定した。
上必要であるが、５．５％を超えると効果が飽和し不経
済となる。このため２．５〜５．５％に限定した。
ＮはＣ（、Ｎ６と反応して窒化物を形成し強度を上昇さ
せるため０． ｏ ｓ ｏ ｏ％以上必要であるが、０
．３０００％を超えると応力腐食割れを起こし易くなる
ため、０．ｏ ｓ ｏ ｏ〜０．３０００％に限定した
。
せるため０． ｏ ｓ ｏ ｏ％以上必要であるが、０
．３０００％を超えると応力腐食割れを起こし易くなる
ため、０．ｏ ｓ ｏ ｏ〜０．３０００％に限定した
。
Ｃｕはオーステナイトを形成する元素として添加するも
のであるが、１．６％を超えると高温で粒界脆化の原因
となるため１．０％以下とした。
のであるが、１．６％を超えると高温で粒界脆化の原因
となるため１．０％以下とした。
Ｗは炭化物を形成し強度を上昇させるため添加するもの
であるが、０．２０％未満では効果が少なく、０．５０
％を超えると効果が飽和し不経済上なる。このため０．
２０〜０．５０％に限定した。
であるが、０．２０％未満では効果が少なく、０．５０
％を超えると効果が飽和し不経済上なる。このため０．
２０〜０．５０％に限定した。
この発明は、上記成分の二相ステンレス鋼の連続鋳造ス
ラブを少なくとも３回以上の加熱、圧延を繰返し、かつ
１パス当りの圧下量をｌ Ｑ ｍｙｔ以下の軽圧ｆで圧
延し、さらに仕上温度を８５０”Ｃ以上の高温仕上げと
することを特徴とする。
ラブを少なくとも３回以上の加熱、圧延を繰返し、かつ
１パス当りの圧下量をｌ Ｑ ｍｙｔ以下の軽圧ｆで圧
延し、さらに仕上温度を８５０”Ｃ以上の高温仕上げと
することを特徴とする。
すなわちこの発明は、少なくとも３回以上の加熱、圧延
を繰返すことにより鋳片の柱状晶組織を微細な圧延組織
とし高温変形能を改善するとともに、加熱−圧延を繰返
すことによりＣ，化合物、Ｍ□化合物等の不純生成物の
拡散を促進し、表層部のフェライト比率を減少させ、さ
らに１０１ｍ／パス以下の軽圧下により低圧延歪域で８
５０℃以上の高温域で圧延する方法である。
を繰返すことにより鋳片の柱状晶組織を微細な圧延組織
とし高温変形能を改善するとともに、加熱−圧延を繰返
すことによりＣ，化合物、Ｍ□化合物等の不純生成物の
拡散を促進し、表層部のフェライト比率を減少させ、さ
らに１０１ｍ／パス以下の軽圧下により低圧延歪域で８
５０℃以上の高温域で圧延する方法である。
ここで、加熱−圧延を少なくとも３回以上繰返すことと
したのは、以下に示す理由による。
したのは、以下に示す理由による。
第１図は連続鋳造スラブにおける涛込み後および、１回
加熱で２００１１厚から１５０絹厚まで圧延した状ルの
表層部に３けるフェライト量の分布を示す。また同じ材
料の高温引張試験結果を第２図に示す、、第１図および
第２図より明らかなごとく、加熱により表層部のフェラ
イト量が減少し、１０００℃近傍の通常圧延温度域では
１回加熱で圧下した材料の高／Ｍ延性が改善されている
。しかし、１回の加熱−圧延では表層部のフェライト量
を減少さセる乙みはできても、圧延の進行に伴ない表層
部のフェライト減少領域は消滅し、ヘゲ疵や耳割れが発
生する。この改善策として、加熱−圧延を繰返す方法を
こうじたのである。すなわち、加熱−圧延を繰返すこと
により鋳込み時の柱状組織が減少し、拡散効果が増加す
るため、フェライト減少領域も内部深さが拡大し、高延
性領域の圧延となる。その結果、ヘゲ疵、耳割れが防止
されるが、その効果を十分に得るためには少なくとも３
回以上加熱−圧延を繰返す必要がある。
加熱で２００１１厚から１５０絹厚まで圧延した状ルの
表層部に３けるフェライト量の分布を示す。また同じ材
料の高温引張試験結果を第２図に示す、、第１図および
第２図より明らかなごとく、加熱により表層部のフェラ
イト量が減少し、１０００℃近傍の通常圧延温度域では
１回加熱で圧下した材料の高／Ｍ延性が改善されている
。しかし、１回の加熱−圧延では表層部のフェライト量
を減少さセる乙みはできても、圧延の進行に伴ない表層
部のフェライト減少領域は消滅し、ヘゲ疵や耳割れが発
生する。この改善策として、加熱−圧延を繰返す方法を
こうじたのである。すなわち、加熱−圧延を繰返すこと
により鋳込み時の柱状組織が減少し、拡散効果が増加す
るため、フェライト減少領域も内部深さが拡大し、高延
性領域の圧延となる。その結果、ヘゲ疵、耳割れが防止
されるが、その効果を十分に得るためには少なくとも３
回以上加熱−圧延を繰返す必要がある。
また、１パス当りの圧下量を１０１ｆｆ以下としたのは
、低歪圧延域とするためであり、かつ仕上温度８５０℃
以上を確保するためである。なお、１パス当りの圧下量
が１０ｆｌを超えると前記表からも明らかなごとく表面
疵が多く発生する。
、低歪圧延域とするためであり、かつ仕上温度８５０℃
以上を確保するためである。なお、１パス当りの圧下量
が１０ｆｌを超えると前記表からも明らかなごとく表面
疵が多く発生する。
また、仕上温度ｔ−８５０℃以上としたのは、第２図に
示すとおり温度が低下すると高温延性が悪化するため可
及的に高温域で圧延する方が耳割れ、ヘゲ疵の発生が減
少するためである。また、二相ステンレスの特徴として
９００〜７００℃にσ相が発生し、極端に延性が低下す
る領域があるため、８５０℃以上に制御すればσ相の発
生する時間内に圧延を終了できるためである。
示すとおり温度が低下すると高温延性が悪化するため可
及的に高温域で圧延する方が耳割れ、ヘゲ疵の発生が減
少するためである。また、二相ステンレスの特徴として
９００〜７００℃にσ相が発生し、極端に延性が低下す
る領域があるため、８５０℃以上に制御すればσ相の発
生する時間内に圧延を終了できるためである。
実施例１
第１表に示す成分を有する二相ステンレス鋼の連続鋳造
スラブ（寸法２００ｔ）ｔ−いったん冷却し表面手入れ
した後、厚板圧延機で加熱−圧延を３回繰返し厚さ８ｆ
ｌの厚鋼板を得た。その得られた二相ステンレス厚鋼板
の仕上温度、最大圧下ｍｍｋ／パス、表面疵を、加熱−
圧延回数が１回（従来例）と２回（比較例）の場合と比
較して第２表に示す。
スラブ（寸法２００ｔ）ｔ−いったん冷却し表面手入れ
した後、厚板圧延機で加熱−圧延を３回繰返し厚さ８ｆ
ｌの厚鋼板を得た。その得られた二相ステンレス厚鋼板
の仕上温度、最大圧下ｍｍｋ／パス、表面疵を、加熱−
圧延回数が１回（従来例）と２回（比較例）の場合と比
較して第２表に示す。
第２表から明らかなごとく、本発明法では耳割れが１菫
かに発生した程度で、ヘゲ疵皆無の厚鋼板が得られた。
かに発生した程度で、ヘゲ疵皆無の厚鋼板が得られた。
第 １ 表 （形）
（以下余白）
第 ２ 表
実施例２
第３表に示す成分を有する二相ステンレス鋼の連続鋳造
スラブ（寸法２００ｔ ）を表面手入れ後、厚板圧延機
で加熱−圧延を０回繰返し厚さ８朋の 。
スラブ（寸法２００ｔ ）を表面手入れ後、厚板圧延機
で加熱−圧延を０回繰返し厚さ８朋の 。
厚鋼板を得た。その得られた二相ステンレス厚鋼板の仕
上温度、最大圧下績／パス、表面疵を、加熱−圧延回数
が１回（従来）と２回（比較例）の場合と比較して第４
表に示す。
上温度、最大圧下績／パス、表面疵を、加熱−圧延回数
が１回（従来）と２回（比較例）の場合と比較して第４
表に示す。
第４表から明らかなごとく、本実施例においても表面疵
かは七んど皆無の厚鋼板が得られた。
かは七んど皆無の厚鋼板が得られた。
第 ３ 表 （％）
第 ４ 表
発明の詳細
な説明したごとく、この発明方法は二相ステンレス鋼を
少なくとも３回以上加熱−圧延を繰返すことにより、柱
状組織を圧延組織とし表層部の不純化合物を拡散するの
で、表層部の高温変形能を改善することができる上、８
５０℃以上の高温で１０ ＭＭ／１４ス以下の低歪圧延
域で圧延するのでヘゲ疵、耳割れのない高品質の二相ス
テンレス厚鋼板を裳造することができる。従って、この
発明方法によれば、圧延時に必要以上の幅出し圧延をす
る必要がなくなり歩留り向上がはかられるのみならず、
酸洗またはベルトグラインダー等により黒皮を除去する
必要がなく手入れコストを大幅に低減できる効果を奏す
る。
少なくとも３回以上加熱−圧延を繰返すことにより、柱
状組織を圧延組織とし表層部の不純化合物を拡散するの
で、表層部の高温変形能を改善することができる上、８
５０℃以上の高温で１０ ＭＭ／１４ス以下の低歪圧延
域で圧延するのでヘゲ疵、耳割れのない高品質の二相ス
テンレス厚鋼板を裳造することができる。従って、この
発明方法によれば、圧延時に必要以上の幅出し圧延をす
る必要がなくなり歩留り向上がはかられるのみならず、
酸洗またはベルトグラインダー等により黒皮を除去する
必要がなく手入れコストを大幅に低減できる効果を奏す
る。
第１０は二相ステンレス鋼の連続鋳造スラブにおける鋳
込み後鋳片および、１回の加熱で圧延した状態の表層部
におけるフェライト量の分布を示す図、第２図は同じく
高温引張試＠結果を示す図である。
込み後鋳片および、１回の加熱で圧延した状態の表層部
におけるフェライト量の分布を示す図、第２図は同じく
高温引張試＠結果を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ１．０％以下、Ｍｎ２．０
％以下、Ｐ０．０３０％以下、Ｓ０．０１５％以下、Ｃ
ｒ１８．０〜２６．０％、Ｎｉ４．０〜８．０％、Ｍｏ
２．５〜５．５％、Ｎ０．０８００〜０．３０００％を
含む二相ステンレス鋼を、少なくとも３回以上の加熱、
圧延を繰返し、かつ１パス当りの圧下量を１０ｍｍ以下
とし、仕上温度を８５０℃以上に制御することを特徴と
する二相ステンレス厚鋼板の製造方法。 ２ Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ１．０％以下、Ｍｎ２．０
％以下、Ｐ０．０３０％以下、Ｓ０．０１５％以下、Ｃ
ｒ１８．０〜２６．０％、Ｎｉ４．０〜８．０％、Ｍｏ
２．５〜５．５％、Ｎ０．０８００〜０．３０００％、
Ｃｕ１．０％以下、Ｗ０．２０〜０．５０％を含む二相
ステンレス鋼を、少なくとも３回以上の加熱、圧延を繰
返し、かつ１パス当りの圧下量を１０ｍｍ以下とし、仕
上温度を８５０℃以上に制御することを特徴とする二相
ステンレス厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2063886A JPS62179802A (ja) | 1986-01-31 | 1986-01-31 | 二相ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2063886A JPS62179802A (ja) | 1986-01-31 | 1986-01-31 | 二相ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62179802A true JPS62179802A (ja) | 1987-08-07 |
Family
ID=12032765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2063886A Pending JPS62179802A (ja) | 1986-01-31 | 1986-01-31 | 二相ステンレス厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62179802A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02111845A (ja) * | 1988-10-21 | 1990-04-24 | Agency Of Ind Science & Technol | 高耐食性高強度オーステナイト・フェライト二相ステンレス鋼 |
-
1986
- 1986-01-31 JP JP2063886A patent/JPS62179802A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02111845A (ja) * | 1988-10-21 | 1990-04-24 | Agency Of Ind Science & Technol | 高耐食性高強度オーステナイト・フェライト二相ステンレス鋼 |
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