JPS62177273A - 成型性を有する芯材とその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は靴やカバン、各種ケース等に用いられる成型性
を有する芯材に関する。

〔従来の技術〕

現在、靴やカバン、各種ケース等の芯材としてパルグ〆
−ド、フィルムが−ド、レゾー？−ドが用いられている
。これらの用途に用いられるボードとしては、製品にな
った時の形態保持性をするために剛性を有すること、耐
熱性を有すること、湿潤時での層間剥離、膨潤がなく、
剛性と耐折性が保持されていることが要望されている。

さらに望ましくは軽く、且つ美しい外観を有することが
要望されている。更に成型加工によって製品を作る場合
には成型性、特に大変形の成型性が必要となる。かかる
観点から従来公知の・９ルグｔ−樹脂で固めて形成され
たパルプボードや、充填剤が多量に配合されたグラスチ
ック厚地フィルムであるグラスチックゲート、皮の屑を
粉砕して樹脂で固めたレザーゲートは、前記条件を充分
に満足していない。即ち、ノ４ルグボードは、乾燥時で
の剛性が大きく、耐熱性は有るが、湿潤時に剛性が低下
し、層間剥離、膨潤し折曲げに対して弱く、さらに大変
形の成型性が乏しい。レザーゲートもノ母ルプ〆−ドと
同様な特性で、耐水性、成型性が劣る。一方、グラスチ
ックゲートは、成型性や強力が大きいという特徴を有す
るが、重く、且つ触感性が劣るという欠点を有する。

前記パルグ〆−ド、グラスチックゲート、レザーゲート
の有する欠点を解消したが一ドを提供すべく程々の提案
がなされている。例えば、特開昭５８−４６１８３号公
報には、不織布に対し、１．１〜１０倍発泡させた高分
子発泡体を、固形分重量比率で１対０．３〜１０の割合
で塗布又は含浸させ、一体化して得たシートから成る芯
材が開示されている。この芯材は、耐水性やある程度の
成型性は有するが、表面に樹脂が滓出しているので樹脂
板状触感を有し、チ、−クマークが出やすく、シートと
しての伸度が低いので大変形の成型性がなく、剛性を得
ようとすれば、不織布の見掛は密度がおよそ１．５１７
ｃｍ”と低い為、樹脂の比率が多くなるから相当重くな
シ、耐折性が劣るという問題を有する。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明の目的は、従来公知の芯材が有する前記の問題点
を解決して、剛性、耐水性、耐折性を有し、軽く、且つ
、チョークマークの出にくい、加熱下に於いて大変形の
成型を付与することができる芯材とその製造方法を提供
することにある。

〔問題点を解決する丸めの手段〕

本発明者等は、前述の問題点を解決すぺ〈鋭意研究の結
果、特定の性能を有するポリエステル長繊維を用いて作
られ九、厚みのある高い密度の不織シートから得られた
芯材が、前記が−ドとしての条件を総合的に満足するこ
とができることを見い出し本発明に到達した。

本発明の目的はポリエステル系長繊維から成る不織シー
トであって、該不織シート中で各構成単繊維が湾曲しな
がら自身および／又は他の繊維と交絡して配置されてい
ると共に、各単繊維交絡部及び繊維間隙が樹脂にょシ実
質的に接着一体化されて平滑な表面が形成され、厚み０
．５＋ｍ以上、平均見掛は密度が０８３〜０．７　ｊｌ
　／ｃｒ１１”の高密度構造体になシ、１５０℃での２
０チ伸長応力が５０ｋｇ／ｃｍ”以下であることを特徴
とする成型性を有する芯材によって達成される。

前記成型性を有する芯材は複屈折率が０．０２〜０．０
７の範囲内にある４リエステル長繊維がら成る不織ウェ
ブをス・母ンゲンド法にょシ作り、その不織ウェブを二
−ドルノ母ンチ加工して構成単繊維を交絡した後に、熱
処理加工をして構成単繊維を収縮させながら湾曲させ、
得られた不織シートを樹脂加工して構成単繊維交絡部及
び繊維間隙を樹脂により実質的に接着一体化して平滑な
表面を形成させる成を性を有する芯材の製造方法によっ
て製造することができる。

前記不織ワエグを同一の複屈折率を有するポリエステル
長繊維ｌｓ類で形成してもよいが、複屈折率が０．０２
〜０．０７の範囲内にあり、且つ異なる複屈折率を有す
るポリエステル長繊維から成る二種類以上の不織ウェブ
を作り、この複数のウェブを積層した後にエードルノ譬
ンチ加工ｔしてもよい。

低い紡糸速度で紡出する程得られた芯材の見掛は密度が
大きくなシ緻密な構造が得られる。又２０％伸長応力も
小さくなシ成凰加工性に優れる。

一方高い紡糸速度で紡出して得た不織ウェブを低い紡糸
速度で紡出して得次不織ウェブに積層して用いると、見
掛は密度が小さい部分と大きい部分とが混在するため厚
みが大きくなり、反撥性およびクッション性が低い紡糸
速匿で紡出した不織ウェブ単独で作った芯地よシ良好に
なる。

かくして本発明による芯材は、剛性、耐水性。

耐折性、保型性を有し、軽く、且つチョークマークの出
にくい、加熱下に於いて大変形の成製全付与することが
できるという特徴を有する。

以下本発明の芯材の一実施例を示す添付図面を参照して
本発明を具体的に説明する。

第１図は、本発明の芯材の構成単繊維と樹脂との配置関
係を模式的に示す平面図である。芯材は、複数のポリエ
ステル系長繊維１から形成されている不織シートから成
る。公知のスパンゲンド法のような長繊維ウェブの場合
、製法上、複数の連続フィラメントが堆積され形成され
る為厚み方向の〆す、−ムがない。この点を改善するた
めに、ニードルパンチ加工等の機械交絡により厚み方向
の繊維配列をさせ厚みのある不織シートを得る。しかし
、ニードル／４ンチ加工による交絡だけでは、その不織
シート内の繊維間隙が大きく粗な構造のものとなり、剛
性、保型性等が充分でない。そこで、緻密な構造にする
為に、収縮を発現させる熱処理を行なう。この時、単繊
維１本１本が相互にかかわり合って、収縮力が働く結果
、第５図に示すように、不織シートを構成する単繊維の
ほとんどが色々な形に変形して湾曲した状態になりて交
絡している。緻密な構造で構成繊維が湾曲しながら交絡
していることが、耐折性、成形性、はどよい剛性等の優
れた特性に効果的である。

本発明による芯材では、第１図に示すように、不織シー
ト中で湾曲しながら自身および／又は他の繊維と交絡し
て配置されている各構成単繊維ｌの交絡部２に樹脂が接
着していると共に、繊維間隙３にも樹脂が接着し、不織
シート全体として繊維と４！１脂とが実質的に接着一体
化している。高分子樹脂は、成匿性、耐折性２反撥性等
の特性を得るために、ウレタン樹脂、コ９ム系樹脂等を
不織シートの重量に対して１００チ以下にすることが好
ましい、尚、軽くするために、高分子発泡体として付与
することが好ましく用いられる。

第２図は、本発明による芯材の製品−例を示す靴中底材
５としての利用である。靴４の場合、中底材は履き易さ
として重要な役割がある。つまシ、足にフィツトしてク
ッション性を与えて、折れ曲げ易く、長い間使用しても
、折れ曲がりたままの形状にならず、適度の剛性で、足
にフィツトした形状が保型され、耐折性に優れているこ
とが要望される。

本発明による芯材は、構成繊維が湾曲した状態に交絡さ
れ緻密な構造から成る為、第４図に示すように、横軸に
曲げ角度、縦軸に屈曲応力とすると、本発明の芯材２０
（後述の実施例９の芯材）は、曲げ角度を変えても、は
とんど変わらないことから、折れ曲がシ易い靴中底であ
ることが判る。

又、折れ曲がり良形状が元に戻る回復性に富み、ゲリ、
−ムがあシ、足にフィツトする成製された中底材になる
等、優れ九靴中底材として利用できる。

第３図は、本発明による芯材の他の製品例、カバン６の
芯材７を示す。この場合、芯材はカバンの形状を維持す
る保型の役割だけでなく、中仕切シ材と併用した芯材と
して利用でき、且つ、成捜出来ることを利用して、製造
工程の合理化によるコストダウン等を果すことのできる
優れた芯材として用いることができる。

本発明による製造方法″ｆＩ：実施するに際しては。

前述の特定の性能を有するポリエステル系長繊維として
、複屈折率Δｎが０．０２〜０．０７の半延伸ポリエス
テル系長繊維を用いる。

ポリエステルとは、ポリエチレンテレフタレートの芳香
族ぼりエステル、及び共重合ポリエステル等である。尚
、構成繊維の繊度は、０．５〜２０ｄ。

繊彦は同−又は異繊度の繊維を混用しても良い。

又、目付は、５０〜５００　ｇ／ｍ”　　のものが好ま
しく用いられるが限定するものでない。Δｎが０．０２
以下の場合、後述する熱処理の際に硬直化が極度に進み
脆くなシ、また強度も低下して、実用に耐え表い。一方
Δｎが、０．０７以上の場合は、後述する熱処理を行な
っても熱収縮が小さく、緻密な繊維密度が得られない。

構成ｆＲ維の複屈折率Δｎの選定により、得られる芯材
の成塑性、硬さ、繊維密度等が変わるので、目的に応じ
て選ばれる。つまり、Δｎが小さい程硬くなシ、繊維密
度が大きくなり、成型し易い。

しかし、？リューム感が少なくなる。そこで、複屈折率
の異る単繊維を複数枚用いることにより厚みを大きくし
、反撥性とクッション性を向上させることができる。

得られた不織ウェブを、機械交絡により交絡させる際に
、不織タエプの乱れを防ぐために、表面に凸部を設けた
エンメスロールによりニ次転移点以上、二次転移点＋３
０℃以下の温度で熱圧着すると良い。ただし、この熱圧
着は省略しても良い。

機械交絡として、ニードルパンチ加工する場合、針番号
、針深さ、針のパーツ形状、等により影響金受けるが、
最も影響するのは突き回数である。

通常の例を示すと、針４０番、針深さ１０−以上、突き
回数５０回／ｃｍ”以上で行なわれる。芯地の用いられ
る用途、および不織シートの目付によりこれらの条件を
適切に選定すればよい。

次いで、この機械交絡された不織シートを熱収縮させる
際の温度は、二次転移点＋３０℃以上。

融点−６０℃以下の温度範囲に於いて選定される。

その際、面状で均一に熱収縮させることを要し、且つ少
なくとも５％以上、好ましくは１０％から５０チ、タテ
及びヨコ方向に収縮させる。例えば、熱処理はテンター
又はシリンダー、染色８４で行なう。更に必要に応じて
、例えばフェルトカレンダー等により表面の平坦化加工
を行なう。該不織シート中の構成繊維は、熱処理前は、
はとんどまりすぐな直線状態を保ったまま交絡しており
、熱処理により単繊維は湾曲した状態になって交絡して
いる。単繊維の湾曲率が高くなるほど繊維密度が増大し
、交絡も一層強化され、機械的特性も向上し、よシ弾性
に富むフェルト様不織シートとなる。湾曲繊維含有率が
少なくとも１０％以上、好ましくは２０チ以上がよい。

この不織シートの平均見掛は密度が、熱処理前は、０．
２０１７ｃｍ”以下の空隙の多い粗な構造に対して、熱
処理後は、０、２０〜０．５０１７ｃｍ”の緻密な構造
となり、二−ドルノ９ンチ穴が目立たず、平坦化され、
毛羽立ちも起こらず、長繊維不織シートとして従来にな
い、弾性に富む、フェルト外観の不織シートが得られる
。平均見掛は密度が０．２０ｊ’、／；−以下では、粗
な構造となシ、二−ドルノヤンチ穴が目立ち、毛羽立ち
、弾性に乏しく本発明の目的を達成できない。

平均見掛は密度が０．５０１７ｃｍ”以上の場合は、構
造中の繊維移動がかなシ拘束され高密度構造となり、樹
脂様、又はフィルム様な構造になシ、本発明の目的とす
る芯材は得叶れない。

上記熱処理に於いて、収縮性のある繊維がそれ以上の高
い温度で加熱しても収縮しなくなる。又、その時、実質
的に非晶部分が残っている為に熱成型性がある。

次いで、この不織シー）ｋ更に、剛性を高め、シ実質的
に接着一体化する。この時の樹脂として、弾性２反撥性
、成を性等全考慮して、ウレタン系樹脂、ゴム系樹脂１
等が好ましく用いられる。樹話付着率は、不織シート重
量に対して、１００％以下が好ましい。この時、よシ軽
くするために、高分子発泡体による加工がよシ良い結果
となる。

例えば、含浸により高分子樹脂を付着させ、マングルで
絞った後、テンターで乾燥して本発明の芯材が得られる
。更に必要に応じて、フェルトカレンダー等により表面
の平坦化加工を行なう。

得られ九本発明の芯材の平均見掛は密度は、０．３〜Ｑ
、７１１／ｌ−である。芯材の緻密な構造が、芯材にふ
されしい剛性、テリューム感、成型性、及び、成型品の
保型性、等本発明の目的を充分満足し得る特性が得られ
る。しかし、平均見掛は密度がＱ、３１７ｃｍ”以下の
場合、粗な構造で、剛性が不足し、耐摩耗性、成型品の
保型性が劣る。一方、平均見掛は密度が０．７１７ｃｍ
”以上になると、密な構造すぎて、折れ曲げた時、折れ
シワが起とシ、−担シワが起こると、元に戻らない等耐
折性に劣シ、重く、樹脂様、等により、成型性も不足す
る。

本発明に於ける芯材の成型性というのは、靴中底材の場
合、足のかかとの部分の丸みを付与する、又は、婦人用
靴では、足の先とかかと金、かかと部分を高くする形状
等を１００℃以上に加熱した芯材全金型で、型押しして
、型付けする除の容易性を意味する。この時芯材に必要
なのは、加熱した時、伸び易く、常温に、於いては、成
型品の形を保型できる剛性が必要である。本発明に於い
ては、この特性の目安すとして、１５０℃熱時の破断伸
度と、２０チ引張応力を示して、底置し易さとした。つ
まシ、１５０℃加熱下の破断伸度が大きい程、大変形の
型付けが可能である。通常破断伸度が５０俤以上が好ま
しい。又、１５０℃加熱下の２０係引張応力が小さい程
、屋付けし易い、本発明では、５０　Ｋ／を１以下が良
い結果全書る。

かくして、本発明の芯材は、必要とする性能を総合的に
満足すると共に、大変形の＆Ｗを行なうことのできる芯
材である。従って、紀２図に示す靴中底材、第３図に示
すカバン芯材等として、製品を作ることができる。

次に明細書の各所に記した特性の定義および、測定方法
を一括して下記に記載する。

目付：試験片２０口×２０のを取シ、その重量を１！Ｉ
Ｉシ、目付に換算する。

厚み：荷重１００１１／ｌ−のダイヤルゲージを用いて
少なくとも３点以上測シ、その平均値で表わす。

平均見掛は密度二上記目付を、厚みで除して求めた値と
する。

引張強伸度：試料３ｃ＋＋＋Ｘ２０ｃｍをタテ、ヨコ各
々とシ、定速伸長形引張試験機（高車製作所オートグラ
フ　ＤＳＳ　−２０００型万能引張試験機）により把握
長ｌＯｃｔ１Ｍ、引張速度２０ｍ／分で測定した。

２０１引張応力、破断伸度： 雰囲気温度、１５０℃熱下の恒温槽内で引張強伸度と同
様に測定し、２０俤引張応力は、その値全断面積当シに
換算する。

湾曲繊維の含有率： 第５図に示すように顕微ｇ＠金用いて２０倍の拡大写真
をとシ、囲まれた、任意の個所を設定し、その範囲内の
繊維１本１本につき１０％以上の湾曲単糸（直線に対し
て）の糸数を全部の単糸数で割った値（率）として求め
られる。原則としては、曲線に沿って糸長を写真上で測
定する。第３図でａで示すように湾曲が円弧の場合、ｂ
で示すような波状の場合、Ｃで示すようなループ状の場
合があるが、あらかじめ計算され九１０％長い糸長の円
弧のそれとの対比で判定すればよい。即ち、第５図で可
の任意の線を引きそれにほぼ直交する繊維を無作為に３
’１ｙ２・・・ちと約２０本以上選んで印をつける０次
に各単糸繊維の軌跡を、半透明紙上に１本１本別々にな
ぞって写しとり、設定枠に出入する点Ａ、Ｂ１．Ａ２Ｂ
２．・・・ＡｎＢｔｌの直線に対して、近似円弧のふく
らみの高さで１（１以上の湾曲系かどうか判ど）　　ど
） 定する。Ａ２Ｂ２Ａ、Ｂｎの場合全長についてどうか近
似計算すればよい。

複屈折率（Δｎ）： 白色光下で偏光顕微鏡ペレックス式コンインセーターを
用いて測定する。

剛軟度：　（ＪＩＳ−Ｌ−１０９６法）Ａ法（４５ｏカ
ンチレバー法）試料を２−巾にとシ一端が４５度の斜面
をもつ表面の滑らかな水平台の上に台に沿って試験片の
一端を水平台の斜面に合わせ試験片を斜面の方向に緩や
かに滑らせて試験片の一端の中央点が斜面に達した長さ
で剛軟度を表わす。

屈曲応カニ試験片２ｃＩ１１×１０ｃＩｎヲ各々とシ、
上記引張試験と同じ機械を用いて、折れ曲げ性として、
屈曲応力、を測定した。

屈曲回復率二上記屈曲応力を曲げ角度１２０’まで押し
曲げた後１元の長さに戻りたものを１００として、求め
た。小さい値はど、元の長さに戻らないことを表わす。

屈曲応力の変化ｔｈＬ： 上記屈曲応力を測定する時、曲げ角度をＯｏから１２０
°まで曲げたときの応力の変化量で示す。大きい程、曲
げにくく、ある角度以上に曲げると折れシワが起こ！ｌ
ｌｖ字型に折れ曲がることから、耐折性に劣しいという
。一方、小さい程、曲げ角度と共に、Ｕ字型に折れ曲が
り、折れシワが起こらず、折れ曲がり易く、耐折性に優
れているとした。

〔実施例〕

以下本発明による成型性を有する芯材の実施例の特例を
説明し、併せて比較例と物性上の比較を行う。

実施例１〜４．比軟例５〜６ 孔、Ｈｏ、２５■、孔数１０００個の短形紡糸口金を用
いて、吐出廿８５０１１７ｍ１　ｎ、固有粘度０．７５
のポリエチレンテレフタレートを溶融温度２９５℃で紡
出し、紡出速度を変えて、金網上に捕集して目付１６０
　Ｉｌ／−のウェブを得た。それを熱圧着率１２チの一
対のエンビスロールを用いて、温度８０℃、線圧２０ｋ
ｌ＾で熱圧着をしてから、ニードルパンチ加工を行なっ
た。この条件は、針４０番、つき深さ１２■、ノ母ンチ
回数１６０回／副２で行ない、熱処理前の不織シートと
した。尚実施例４は、紡糸速度の異なる二種類のそれぞ
れ５ｏｆｔ／ｍ”のウェブを得てから、同様に一対のエ
ンゴスロールを用いて熱圧着してから二枚を重ねてニー
ドルパンチ加工を行なった。

次いで、これら中間製品を熱処理した。加工条件は、タ
テ、ヨコ方向それぞれ２０％熱収遍させるよう巾、長さ
を規制して、ピンテンターの温度１′ １００ビ黒収縮させるよう巾、長さを規制して、ピンテ
ンターの温度１００℃で３０秒間熱処理金した。ただし
比較例５は熱収縮を生ぜず単に１００℃３０秒、／ＩＡ
ｍｗｔ受けたものである。その結果ｔ−第１表に示す。

第１表に示すように、本発明の不織シートの実施例１，
２，３．４は、緻密な繊維構造となった。単繊維１本１
本は、曲線状の湾曲糸が多く分布し、繊維交絡が、かな
シ強化され、且つ、平均見掛は密度が増大した。

又、１５０℃熱下の破断伸度が大きく、且つ１５０℃熱
下の２０チ伸長応力が小さく、本発明の目的とする、熱
成型性に優れた不織シートが得られた。

一方、比較例−５は湾曲繊維の含有率３５俤と高いが他
の特性が本発明の目的を満足しない。

例えば、耐熱性がなく１５０１１：：熱下の２０１伸長
応力は融解して測定不能となった。比較例６は、収縮し
ない次め、繊維密度が向上せず粗な構造で本発明の主要
要件である湾曲繊維構造がなく、又、１５０℃熱下での
２０％伸長応方矢きくなシ、更にタテ／ヨコ２（ｌ伸長
応力比が拡大して、均一に成型加工することが難しく々
る。

次いで、熱処理して得られた不織シートを樹脂含浸した
。加工条件は、樹脂として、三井日曹つレタン■製品の
水溶性９レタン研脂（ＥＧＨ−４０１）溶液に含浸させ
、一対のゴムロールで絞った後、１３０℃乾燥してから
、一対の金属ロール間を通して、本発明の芯材を得友。

その結果を第２表に示す。

第２表の結果よシ、実施例１〜４の本発明芯材は、折れ
曲げに対して適度の抵抗があシ屈曲回復率も優れている
。更に１５０′ｃ？Ａ下の破断伸度が大きく、１５０℃
熱下の２０係伸長リカが５０に９／ｃｍ”以下と小さく
、なシ熱時の成型加工に対して非常に好ましい。

一方比較例−５は、耐熱性がなく、比較例−６は、平均
見掛は密度が小さく粗な構造となシ硬さも不足し、１５
０ｍ：熱下の破断伸度が小さく、２０チ伸長応力が大き
くなシ、成型加工性が劣る。

いずれも本発明の目的を満足するものは得られなかった
。

以下介；＝ 実施例７〜９．比較例−１０ 実施例１〜３と同様の方法でウェブを得た。

（目付１６０１／ｉ’　、紡糸速度３，４００ｍ／分）
、それを熱圧着率１２％の一対のエンメスロールを用い
て、温度８０度、線圧２０　ｋｇ／ｃｒｎで熱圧着して
からニードルパンチ加工を行なった。この条件は、針４
０番、つき深さ１１１１１１．ハンチ回数２００回／１
ｍ”で行なった。

次いでこれら中間製品を熱処理した。この時、巾、長さ
方向の規制条件を変えて、得られる不織シートの特性を
比較した。実施例７〜９は、タテ、ヨコ方向をｌＯ係、
２５チ、４０％と巾、長さ全それぞれ規制しながら熱処
理を行なった。一方、比較例１０はタテ、ヨコ方向それ
ぞれ収縮させないで熱処理を行なった。熱処理条件は温
度１２０℃で２０秒間熱処理をし九。その結果？ｍ３表
に示す。

第３表に示すように、実施例７，８．９と収縮を大きく
する程、単繊維の湾曲率が増大して、交絡がよシ密な繊
維構造を得る。

収縮させる程、本発明の目的とする好ましい不織シート
が得られる。一方、比較例−１０に示すように収縮させ
ないと粗な繊維構造となシ、本発明の目的を満足する不
織シートは得られなかった。

次いで、熱処理して得られた不織シートを樹脂含浸した
。加工条件は樹脂として、三井日曹つレタン■製品の水
溶性ウレタン樹脂（ＥＧＨ−４０１）溶液に含浸させ、
一対のゴムロールで絞った後、１３０℃乾燥してから、
一対の金属ロール間全通して本発明の芯材を得た。その
結果を第４表に示す。

第４表に示すように、実施例−７〜９の本発明芯材は、
不織シート中の構成単繊維の湾曲率が多く含む程、屈曲
回復率、熱時の成型加工性に優れる、つ′１シ、折れ曲
げにより適当な屈曲応力を得、かなシ折れ曲げても変わ
らない屈曲応力であシ、折シまげた芯材が元に回復する
屈曲回復性が良い。

更に、１５０℃熱下の伸度が湾曲繊維の含有率の増大と
共に、大きくなシ、１５０℃熱下の２０係伸長応力は、
湾曲繊維の含有率の増大と共に小さくなシ、このことが
熱をかけた時伸び易いこととなシ、成型加工が良好に行
なえる。

以上の結果、本発明芯材は、樹脂加工前の不織シートの
見掛は密度、構成単繊維の湾曲率、構成単繊維等の特性
による。つまシネ織シートの見掛は密度が０．２１１／
を一以上と大きく、構成単繊維の湾曲率が２０チ以上と
大きく、構成単繊維のΔｎが０．０２〜０．０７の範Ｈ
にある。更に１５０℃熱下の破断伸度が大きく、１５０
℃熱下の２０％伸長応力が小さい等の特性を示すことに
より、本発明の目的とする成型性を有する芯材を得るこ
とができる。

以下余白 実施例９．比較例１１〜１３ 実施例−９で得られた本発明の芯材と、市販の芯材との
比較を第５表に示す。

比較例−１１は皮革の芯材、比較例−１２はパルグゴー
ド、比較例−１３は短繊維不織布からなる芯材である。

第５表の結果から、実施例−９の本発明芯材は、曲げ角
度に対して変わらない屈曲応力で最大屈曲応力が適当に
あり、屈曲回復率が非常に優れている。

これらのことが、例えば、靴の中底材に用いた場合、歩
き易く、使用中に靴が型くずれし難い、好しい芯材とし
て利用できる。

又、１５０℃熱下の破断伸度が大きく、２０％伸長応力
が５０　ｋｇ／ｌＦ！”以下となシ熱時の底置加工に対
して、非常に好ましい。２０チ伸長厄力が小さいことは
、熱をかけた時伸び易いこと金表わし、深絞シ成型、複
雑な成戯加工が出来ることである。

一方、比較例１１〜１３は、乾時と湿時の変化が大きく
、且つ、折れ曲げ抵抗が大きく、曲げ難い、その上、あ
る角度以上に曲げると座屈し、折れシワが起こり、屈曲
回復率も悪くなる。更に１５０℃熱下の破断伸度が小さ
く、２０％伸長応力が大きく、ｆＭ、型加工性が劣る。

以下余日 〔発明の効果〕 本発明の芯材は、前述のように、不織シー）ｆ構成する
繊維の組合せにより、風合、繊維密度等が変えられる為
、軟らかい風合から硬い風合で剛性に富む芯材が目的に
応じて作ることができる。

又、耐水性、湿潤時の摩耗、剛性も乾燥時とほとんど変
らず屈曲回復率等の耐折性にも優れ、さらに、従来から
の芯材では達成できない程の成城性金有する。

従って、本発明の芯材は、先芯、かかと芯、中底等の靴
芯材、ランドセル、カバン−各種）ｙ−ス等の仕切り材
、芯材等の芯材として優れた性能を発揮すると共に、従
来の芯地音用いては達成することができ々い程度の大変
形の成型品にも使用できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による芯材の構成単繊維と樹脂との配置
関係を模式的に示す平面図である。第２ａ図、第２ｂ図
、第３図は、本発明芯材上用いた製品を示す図であシ、
第２１Ｌ図は、本発明芯材を皮靴の中底材として用いた
斜視図であυ、第２ｂ図は、成型された中底材の斜視図
であり、第３図は、芯材がカバンに用いられ九斜視図で
ある。第４図は、折れ曲げ性を本発明による芯材と公知
の芯材とで比較して示すグラフであって、横軸に００〜
１２０°までの押し曲げ角度金とシ、縦軸にその時の屈
曲応力をとって示す。第５図は、本発明の芯材を作る不
織シートの湾曲繊維の含有率を測定する方法全説明する
図である。 ｌ・・・不織シート中で湾曲しながら自身及び／又は他
の繊維と交絡して配置されている構成単繊維、２・・・
単繊維の交絡部に接着している樹脂、３・・・繊維間隙
に配置されて繊維に接着しているＷ脂、４・・・靴、５
・・・靴中底材、６・・・カバン、７・・・芯材、２０
・・・本発明による芯材、２１・・・レザーボード、２
２・・・パルプゲート、２３・・・短繊維不織布から成
る芯材。 第１図 第２０図 第２ｂ図 第３図 曲げ角度　じ） 第４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ポリエステル系長繊維から成る不織シートであって
   、該不織シート中で各構成単繊維が湾曲しながら、自身
   及び／又は他の繊維と交絡して配置されていると共に、
   各単繊維交絡部及び繊維間隙が樹脂により実質的に接着
   一体化されて平滑な表面が形成され、厚み０．５ｍｍ以
   上、平均見掛け密度が０．３〜０．７ｇ／ｃｍ＾３の高
   密度構造体になり、１５０℃での２０％伸長応力が５０
   ｋｇ／ｃｍ＾２以下であることを特徴とする成型性を有
   する芯材。 ２、複屈折率が０．０２〜０．０７の範囲内にあるポリ
   エステル長繊維から成る不織ウェブをスパンボンド法に
   より作り、該不織ウェブをニードルパンチ加工して構成
   単繊維を交絡した後に、熱処理加工をして構成単繊維を
   収縮させながら湾曲させ、得られた不織シートを樹脂加
   工して構成単繊維交絡部及び繊維間隙を樹脂により実質
   的に接着一体化して平滑な表面を形成させる成型性を有
   する芯材の製造方法。 ３、複屈折率が０．０２〜０．０７の範囲内にあり、且
   つ異なる複屈折率を有するポリエステル長繊維から成る
   二種類以上の不織ウェブを作り、該複数の不織ウェブを
   積層した後にニードルパンチ加工する特許請求の範囲第
   ２項記載の製造方法。