JPS62176841A - 耐屈曲疲労性を有する気体遮断性積層材 - Google Patents
耐屈曲疲労性を有する気体遮断性積層材Info
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
A、産業上の利用分野
本発明は極めて激しい屈曲疲労にも、気体遮断性が低下
する事の無い積層包装材に関する。詳しくは酸素、次数
ガスなどの気体遮断性に優れるエチレン−酢酸ビニル共
重合体けん化物樹脂(昼下EVOHと記す)の薄層を中
間層とし、該中間層の両側に特定の変性共夏合体からな
る接着性樹脂層を介して表面層を積層することによって
該包装材で包装された変質し易い物品の気密包装体が輸
送、取扱い時に該包装材が受ける極めて激しい屈曲疲労
に対しても、気体遮断性を保持することができ、被包装
物の変質を防ぐために有効な積層包装材全提供するもの
である。
する事の無い積層包装材に関する。詳しくは酸素、次数
ガスなどの気体遮断性に優れるエチレン−酢酸ビニル共
重合体けん化物樹脂(昼下EVOHと記す)の薄層を中
間層とし、該中間層の両側に特定の変性共夏合体からな
る接着性樹脂層を介して表面層を積層することによって
該包装材で包装された変質し易い物品の気密包装体が輸
送、取扱い時に該包装材が受ける極めて激しい屈曲疲労
に対しても、気体遮断性を保持することができ、被包装
物の変質を防ぐために有効な積層包装材全提供するもの
である。
B、従来技術
積層包装材の機能は、基本的には被包装物の保存性、す
なわち変質防止であり、そのために、該包装材にあって
は、特に輸送振動強度、耐屈曲疲労性が要求さn1就中
、所謂バッグインボックス−折り畳み可能なプラスチッ
クの薄肉内容器と積み重ね性、持ち運び性、印刷適性を
有する外装段ボール箱とを組付せた容器−の内容器とし
て用いら扛る場合には、高度の該特性が要求さルる。該
包装材は、各種プラスチック・フィルムがそnぞnの素
材の特性を活かして積層されて用いらnるが、次とえは
機械的強度全保持するための基材フィルムと熱シール可
能な素材との組合せが最も一般的であり、被包装物の要
請に応じて、素材が選択される。就中、基材フィルムの
酸素等のガス遮′@性では、不満足な用途については、
さらに畠度な気体遮断性金石するバリヤ一層を基材層上
に設QJ1 このバリヤ一層を中間層としてヒート/−
ル可能な素材を、少くとも一外層となる如く熱可塑性樹
脂層を積層する方法が採用さnる。たとえば従来のバッ
グインボックスの内容器の材質の基本は、必ずヒートシ
ール部分があるので、ヒートシール可能なポリエチレン
、特に軟質ポリエチレンを生体としているが、バッグイ
ンボックスの特徴でめる折Q畳み可能であること、内容
物が液体でるること、等から物理的強度、前述の如く、
特に輸送振動強度、耐屈曲疲労性が求められ、このため
に耐ストレスクラック性が良好であること等と相保って
、エチレン−酢酸ビニル共重合体樹脂がより好fL<用
いらnている。さらに要求性能の高度化に伴ってrR索
等の気体遮断性が要求される場合には、ナイロンフィル
ム、サランコートナイo 7 フィルム、アルミ蒸着ナ
イロンフィルム、アルミ蒸着ポリエステルフィルム等金
組介せた該内容器が実用化さ扛始めている。高度な気体
遮断性を付与する之めには、エチレン−酢酸ビニル共重
合体けん化物、ポリ塩化ビニリデン、アルミ箔、金属な
どの蒸着フィルムなどが用いらnる0しかしこれらは気
体遮断性については優れるが、機械的強度は一般的に低
く、特に屈曲疲労に耐えられるものではない。従って機
械的強度の優nた基材層とヒートシール可能な素材の間
に積層されて用いられるが、なおたとえばバックインボ
ックス内容器の構成材として用いた場合、am構成材ピ
ンホールを生じたり、該m底材にピンホールを生じない
段階においてさえ、中間層として用いた該バリヤ一層に
生ずるクランクヤビンホール等に起因して/< リマー
性の低下を生ずるなとのため、きわめてはげしい屈曲疲
労に対して、丁ぐnfc気体遮断性を保持することがで
きず、災用円に満足なものは見出でれていない。ポリ塩
化ビニリデン樹脂を主体とする層、アルミ箔、金属など
の蒸着樹脂層などをバリヤ一層とする積層包装材につい
ての挙動は、たとえば特開昭55−7477号公報に示
され1いる0丁なわち実際に該包装材を使用し、包装さ
れ皮包装体の輔送、取扱い後のカス遮断性が必すしも満
足できるものでなく、最も必要性の高い一次流通後の爽
用保存性がしはしは裏切られるのは、中間層に位置する
該バリヤ一層の損傷に起因する。
なわち変質防止であり、そのために、該包装材にあって
は、特に輸送振動強度、耐屈曲疲労性が要求さn1就中
、所謂バッグインボックス−折り畳み可能なプラスチッ
クの薄肉内容器と積み重ね性、持ち運び性、印刷適性を
有する外装段ボール箱とを組付せた容器−の内容器とし
て用いら扛る場合には、高度の該特性が要求さルる。該
包装材は、各種プラスチック・フィルムがそnぞnの素
材の特性を活かして積層されて用いらnるが、次とえは
機械的強度全保持するための基材フィルムと熱シール可
能な素材との組合せが最も一般的であり、被包装物の要
請に応じて、素材が選択される。就中、基材フィルムの
酸素等のガス遮′@性では、不満足な用途については、
さらに畠度な気体遮断性金石するバリヤ一層を基材層上
に設QJ1 このバリヤ一層を中間層としてヒート/−
ル可能な素材を、少くとも一外層となる如く熱可塑性樹
脂層を積層する方法が採用さnる。たとえば従来のバッ
グインボックスの内容器の材質の基本は、必ずヒートシ
ール部分があるので、ヒートシール可能なポリエチレン
、特に軟質ポリエチレンを生体としているが、バッグイ
ンボックスの特徴でめる折Q畳み可能であること、内容
物が液体でるること、等から物理的強度、前述の如く、
特に輸送振動強度、耐屈曲疲労性が求められ、このため
に耐ストレスクラック性が良好であること等と相保って
、エチレン−酢酸ビニル共重合体樹脂がより好fL<用
いらnている。さらに要求性能の高度化に伴ってrR索
等の気体遮断性が要求される場合には、ナイロンフィル
ム、サランコートナイo 7 フィルム、アルミ蒸着ナ
イロンフィルム、アルミ蒸着ポリエステルフィルム等金
組介せた該内容器が実用化さ扛始めている。高度な気体
遮断性を付与する之めには、エチレン−酢酸ビニル共重
合体けん化物、ポリ塩化ビニリデン、アルミ箔、金属な
どの蒸着フィルムなどが用いらnる0しかしこれらは気
体遮断性については優れるが、機械的強度は一般的に低
く、特に屈曲疲労に耐えられるものではない。従って機
械的強度の優nた基材層とヒートシール可能な素材の間
に積層されて用いられるが、なおたとえばバックインボ
ックス内容器の構成材として用いた場合、am構成材ピ
ンホールを生じたり、該m底材にピンホールを生じない
段階においてさえ、中間層として用いた該バリヤ一層に
生ずるクランクヤビンホール等に起因して/< リマー
性の低下を生ずるなとのため、きわめてはげしい屈曲疲
労に対して、丁ぐnfc気体遮断性を保持することがで
きず、災用円に満足なものは見出でれていない。ポリ塩
化ビニリデン樹脂を主体とする層、アルミ箔、金属など
の蒸着樹脂層などをバリヤ一層とする積層包装材につい
ての挙動は、たとえば特開昭55−7477号公報に示
され1いる0丁なわち実際に該包装材を使用し、包装さ
れ皮包装体の輔送、取扱い後のカス遮断性が必すしも満
足できるものでなく、最も必要性の高い一次流通後の爽
用保存性がしはしは裏切られるのは、中間層に位置する
該バリヤ一層の損傷に起因する。
ま7’C%開昭50−86579号公報にはポリオレフ
ィン側脂層とMVOH層とからなり、少なくとも一方の
層にエチレン−アクリレート共M会体を添加して、両/
fur強固に接着した包装体について記載さnており、
また特開昭50−69162号公報にはEVERにエチ
レン−酢酸ビニル共重合体を配合した層にポリエチレン
層またはエチレン−酢酸ビニル共重合体層を積層して、
両者t−強固に接着した積層体について記載さnている
が、こnらの公報には得らna包装体が耐屈曲疲労性に
優れていること、さらにこれをバッグインボックス内容
器の構成材として使用すること、EVER層の両側の表
面層にとくに直鎖状低密度ポリエチレンを設けることに
よって耐屈曲4fjL5I7性の優nた包装材が得られ
ることについて記載されていない。
ィン側脂層とMVOH層とからなり、少なくとも一方の
層にエチレン−アクリレート共M会体を添加して、両/
fur強固に接着した包装体について記載さnており、
また特開昭50−69162号公報にはEVERにエチ
レン−酢酸ビニル共重合体を配合した層にポリエチレン
層またはエチレン−酢酸ビニル共重合体層を積層して、
両者t−強固に接着した積層体について記載さnている
が、こnらの公報には得らna包装体が耐屈曲疲労性に
優れていること、さらにこれをバッグインボックス内容
器の構成材として使用すること、EVER層の両側の表
面層にとくに直鎖状低密度ポリエチレンを設けることに
よって耐屈曲4fjL5I7性の優nた包装材が得られ
ることについて記載されていない。
δらにまfc特開昭60−161146号公報には、E
VER層の両側に直鎖状低密度ポリエチレン層上W!i
けることによって耐屈曲疲労性の優nた包装材が得られ
ることが記載さnているが、十分な気体遮断性を得る為
に中間層を厚くすると耐屈曲疲労性が十分でなく、耐屈
曲疲労性を十分優れたものにする為には中間層を薄くす
る必要があり、従って気体遮断性が十分でないという癌
点かあう次。
VER層の両側に直鎖状低密度ポリエチレン層上W!i
けることによって耐屈曲疲労性の優nた包装材が得られ
ることが記載さnているが、十分な気体遮断性を得る為
に中間層を厚くすると耐屈曲疲労性が十分でなく、耐屈
曲疲労性を十分優れたものにする為には中間層を薄くす
る必要があり、従って気体遮断性が十分でないという癌
点かあう次。
C1発明が解決しようとする問題点
EVOHフィルムは前記優れた##特性をもっている反
面、ポリエチレン、ポリプロピレン、ナイロン、熱可塑
性ポリエステルなどの烈可馳性樹脂のフィルムに比べ、
耐屈曲疲労性に著しく劣るという大きな入点を有してお
り、前記屈曲疲労に強い樹脂層と積層し、中間層として
EVOH樹脂層を用いた複層包装材において、該包装材
の耐屈曲疲労性は、前記屈曲疲労に強い熱可塑性樹脂が
単体で示す耐屈曲疲労性よす頭著に低下し、より少い屈
曲疲労で積層包装材にピンホールを生ずる。
面、ポリエチレン、ポリプロピレン、ナイロン、熱可塑
性ポリエステルなどの烈可馳性樹脂のフィルムに比べ、
耐屈曲疲労性に著しく劣るという大きな入点を有してお
り、前記屈曲疲労に強い樹脂層と積層し、中間層として
EVOH樹脂層を用いた複層包装材において、該包装材
の耐屈曲疲労性は、前記屈曲疲労に強い熱可塑性樹脂が
単体で示す耐屈曲疲労性よす頭著に低下し、より少い屈
曲疲労で積層包装材にピンホールを生ずる。
本発明者らは繭aCの中間層にE V 014 J−を
會む積層包装材の耐屈曲疲労性をその愛れたガスパリ”
γ−性tそこなうことなく文書し、耐屈曲疲労性と気体
34wr性に浚扛た7レキモ 開発すべく鋭意検討を進めて本発明を児成するに至った
。
會む積層包装材の耐屈曲疲労性をその愛れたガスパリ”
γ−性tそこなうことなく文書し、耐屈曲疲労性と気体
34wr性に浚扛た7レキモ 開発すべく鋭意検討を進めて本発明を児成するに至った
。
D0問題点を解決するための手段
即ち本発明はEVL)Hの薄層全中間層とし、該中間層
の両側に表面層を有し核各層が接着性樹脂を介して配さ
れ°〔なるフレキシブル積層材において、該接着性樹脂
が密度が0.91〜0.86gz−のポリエチレン系重
合体にエチレン性不飽和カルボン酸もしくは該カルボン
酸無水物をグラフトし、エチレン性不飽和カルボン酸も
しくは該カルボン酸無水物成分に幻し0.02〜0.3
当童の周期律第IaもしくはlIa族金属の水酸化物%
L<は塩からなる金属化合物を配合するか、または該金
属化合物と密度が0.91〜0.86V−のポリエチレ
ン系重合体を配合した混合組成物でめる、扁度な耐屈曲
疲労性t−有する気体遮断性フレキシブル積層材′に提
供せんとするものである。
の両側に表面層を有し核各層が接着性樹脂を介して配さ
れ°〔なるフレキシブル積層材において、該接着性樹脂
が密度が0.91〜0.86gz−のポリエチレン系重
合体にエチレン性不飽和カルボン酸もしくは該カルボン
酸無水物をグラフトし、エチレン性不飽和カルボン酸も
しくは該カルボン酸無水物成分に幻し0.02〜0.3
当童の周期律第IaもしくはlIa族金属の水酸化物%
L<は塩からなる金属化合物を配合するか、または該金
属化合物と密度が0.91〜0.86V−のポリエチレ
ン系重合体を配合した混合組成物でめる、扁度な耐屈曲
疲労性t−有する気体遮断性フレキシブル積層材′に提
供せんとするものである。
E1発明の効果
棟々の素材−f 7’Cは撞々の累羽からなる槓ノー材
の耐屈曲疲労性の優劣は、坊論ゲルボルソクステスター
を用いて行う評価テストにおけるガスバリヤ−性低下の
屈曲(ロ)数依存性、ピンホール発生に至るまでの屈曲
回数等のデーターから判断することができる。不発明者
らは谷徨熱可塑性樹脂の単体フィルム、谷橿樹脂からな
る多層構成のラミネートフィルムについて、就中該各層
間に用いられる接着性樹脂が異なるラミネートフィルム
について、ゲルボ7ンツクステスターを用いてノ田曲回
数とピンホール発生数との関係、ピンホール発生に至る
屈曲回数、さらに多層構成のラミネート物についてはピ
ンホール発生に至るまでの過程に2ける屈曲回数とバリ
ヤー性(たとえば酸素透過t)との関係を多岐に亘って
測定した結果、いくつかの事実を見出した。すなわち(
1) f!;V U )i樹脂フイヱ ルムはい虫nもlht屈曲疲労性は他めて不良でちり、
実用に耐える横送振動!If水準に遥かに及ばないこと
、(2ン従米一般的に使用さnている高圧法低密度ポリ
エチレン、低圧法高密度ポリエチレン、ナイロン、ボリ
グロビレン、熱可WI性ポリエステルなとの谷悄脂のフ
ィルムは該WVUH樹脂フィルムに比し、耐屈曲疲労性
は顕著に浚γしているけILども、該樹脂フィルムをa
vaH1中間層として積層したラミネートフィルムの耐
屈曲疲労性に詳細は明かでないが、EVOH層が存在す
ることに起因するとみられる顕著な低下°、つまり該樹
脂単体フィルムの優れた耐屈曲疲労性に比し顕著な低下
がみられること、(8)史に篤くべきことにEVOH層
を中間層とし次該積層物にピンホール発生全見るに至る
までは、ガスバリヤ−性の低下の殆んどないこと、(剣
就中、gvuu層を中間層に、両表面層を接着性樹脂を
介して設けるが特定の密度範囲のポリエチレン糸特殊変
性i会体系の接着樹脂を用いて積層された該積層物はw
voHを中間層とするときに発現する耐屈曲疲労性の著
しい低下を緩和し、該積層物の耐屈曲疲労性の改@が顕
著であることを認めた。従来からエチレン性不飽和カル
ボン識ま友はその無水物勿化学的に納会させて得らnる
変性ポリオレフィンは、知らnているとはいえ、そnは
かかる用途を0指したものではなく該現象は極めて特異
的である。
の耐屈曲疲労性の優劣は、坊論ゲルボルソクステスター
を用いて行う評価テストにおけるガスバリヤ−性低下の
屈曲(ロ)数依存性、ピンホール発生に至るまでの屈曲
回数等のデーターから判断することができる。不発明者
らは谷徨熱可塑性樹脂の単体フィルム、谷橿樹脂からな
る多層構成のラミネートフィルムについて、就中該各層
間に用いられる接着性樹脂が異なるラミネートフィルム
について、ゲルボ7ンツクステスターを用いてノ田曲回
数とピンホール発生数との関係、ピンホール発生に至る
屈曲回数、さらに多層構成のラミネート物についてはピ
ンホール発生に至るまでの過程に2ける屈曲回数とバリ
ヤー性(たとえば酸素透過t)との関係を多岐に亘って
測定した結果、いくつかの事実を見出した。すなわち(
1) f!;V U )i樹脂フイヱ ルムはい虫nもlht屈曲疲労性は他めて不良でちり、
実用に耐える横送振動!If水準に遥かに及ばないこと
、(2ン従米一般的に使用さnている高圧法低密度ポリ
エチレン、低圧法高密度ポリエチレン、ナイロン、ボリ
グロビレン、熱可WI性ポリエステルなとの谷悄脂のフ
ィルムは該WVUH樹脂フィルムに比し、耐屈曲疲労性
は顕著に浚γしているけILども、該樹脂フィルムをa
vaH1中間層として積層したラミネートフィルムの耐
屈曲疲労性に詳細は明かでないが、EVOH層が存在す
ることに起因するとみられる顕著な低下°、つまり該樹
脂単体フィルムの優れた耐屈曲疲労性に比し顕著な低下
がみられること、(8)史に篤くべきことにEVOH層
を中間層とし次該積層物にピンホール発生全見るに至る
までは、ガスバリヤ−性の低下の殆んどないこと、(剣
就中、gvuu層を中間層に、両表面層を接着性樹脂を
介して設けるが特定の密度範囲のポリエチレン糸特殊変
性i会体系の接着樹脂を用いて積層された該積層物はw
voHを中間層とするときに発現する耐屈曲疲労性の著
しい低下を緩和し、該積層物の耐屈曲疲労性の改@が顕
著であることを認めた。従来からエチレン性不飽和カル
ボン識ま友はその無水物勿化学的に納会させて得らnる
変性ポリオレフィンは、知らnているとはいえ、そnは
かかる用途を0指したものではなく該現象は極めて特異
的である。
不発#4は従米全く見出′2rnていなかった接着性樹
脂の特性が耐屈曲疲労性に他めて大きく関連している事
SAを児出し、該観点からtvomHl(バリヤ一層と
する耐屈曲疲労性に丁ぐnた気俸遁断性槓層材に関して
鋭意検討進めて密就か0.91〜0、86 g/cdの
ポリエチレン系重合体をペースとした特殊変性共1合体
を接着性樹脂として用いる墨により耐屈曲疲労性にすぐ
れた気体連断性積層材を提供するものでろる。その理由
は必すしも明確ではないが、樹脂の結晶性が関与してい
るのではないかとも考えられる。しかしながら、密度が
092以上のポリエチレン系樹脂をペースとして得た金
属変性クラフトポリエチレン系重合体を接時 層性樹脂層とする!!は、極めて低い耐油@疲労性を示
すのみでろつり、プロピレン、ブテン−1、ヘキセノ−
1,4−メチルペンアン−1、オクテン−1などのα−
オレフィン、めるいは酢酸ビニルとかアクリル酸エチル
等をエチレンに共重曾せしめて結晶性全制御することに
より得られた轡の密度が0.92〜0.97 g/cd
の共電置体では従層性が低下する傾向にろ9好゛ましく
ないなど、本発明の効果は享受で@ないものである。
脂の特性が耐屈曲疲労性に他めて大きく関連している事
SAを児出し、該観点からtvomHl(バリヤ一層と
する耐屈曲疲労性に丁ぐnた気俸遁断性槓層材に関して
鋭意検討進めて密就か0.91〜0、86 g/cdの
ポリエチレン系重合体をペースとした特殊変性共1合体
を接着性樹脂として用いる墨により耐屈曲疲労性にすぐ
れた気体連断性積層材を提供するものでろる。その理由
は必すしも明確ではないが、樹脂の結晶性が関与してい
るのではないかとも考えられる。しかしながら、密度が
092以上のポリエチレン系樹脂をペースとして得た金
属変性クラフトポリエチレン系重合体を接時 層性樹脂層とする!!は、極めて低い耐油@疲労性を示
すのみでろつり、プロピレン、ブテン−1、ヘキセノ−
1,4−メチルペンアン−1、オクテン−1などのα−
オレフィン、めるいは酢酸ビニルとかアクリル酸エチル
等をエチレンに共重曾せしめて結晶性全制御することに
より得られた轡の密度が0.92〜0.97 g/cd
の共電置体では従層性が低下する傾向にろ9好゛ましく
ないなど、本発明の効果は享受で@ないものである。
F 本発明のより拝細な説明
本発明の最大の特徴は密度が0.91〜0.86 g/
cdのポリエチレン系重合体をペースとした特殊変性共
重合体を接着性樹脂として用いることである。
cdのポリエチレン系重合体をペースとした特殊変性共
重合体を接着性樹脂として用いることである。
密度が0.91 glaAを越えて大きなものであると
本発明の効果でるる耐屈曲疲労性、接着性、成形性が充
分でなく、密度が0.86 g7−未満のポリエチレン
系重合体は裏造工程通過性が光分でなく、工業的に安定
な供給が出来ていないので好適でない。
本発明の効果でるる耐屈曲疲労性、接着性、成形性が充
分でなく、密度が0.86 g7−未満のポリエチレン
系重合体は裏造工程通過性が光分でなく、工業的に安定
な供給が出来ていないので好適でない。
本発明の効果をより好適に享受するには密度が0.90
5〜0.87g/cdのポリエチレン系重合体をペース
とするのがのぞましい。このようなポリエチレン系重合
体製造方法に制限はないが、例えはナーグラー型の触媒
をもちいて、重合温度10〜80℃でエチレンとα−オ
ルフィンと金共瀘会する方法がある。α−オレフィンと
しては炭素数3〜8の物が用いられ、例えはプロピレン
、ブテン−1、ヘキセン−1,4−メチルペンテン−1
、オクテノー1等が必る。共重せの割合は該α−オレフ
ィンのS類によっても異なるが、7〜30モル悌の場合
が多い。さらに第三モノマーとしてブタジェン、1・4
−へキサジエン、1・5−へキサジエン、ビニルノルボ
ルネン、エテリデンノルポルネンおよびジシクロペンタ
ジェンなどの各種ジエン類を加えて共重合することも出
来る0また市販さnているものとしては、例えば三井石
旧化学社から上市さnているタフマーA−4085,タ
フマーA−4090,タフマーP−0180,タフマー
P−(1480とか、日本ユニカー社から上市さnてい
るフレックスレジンL)Fl)A−1137NT 7.
フレックスレジンL)E’DA−1138NTなど
かりる。
5〜0.87g/cdのポリエチレン系重合体をペース
とするのがのぞましい。このようなポリエチレン系重合
体製造方法に制限はないが、例えはナーグラー型の触媒
をもちいて、重合温度10〜80℃でエチレンとα−オ
ルフィンと金共瀘会する方法がある。α−オレフィンと
しては炭素数3〜8の物が用いられ、例えはプロピレン
、ブテン−1、ヘキセン−1,4−メチルペンテン−1
、オクテノー1等が必る。共重せの割合は該α−オレフ
ィンのS類によっても異なるが、7〜30モル悌の場合
が多い。さらに第三モノマーとしてブタジェン、1・4
−へキサジエン、1・5−へキサジエン、ビニルノルボ
ルネン、エテリデンノルポルネンおよびジシクロペンタ
ジェンなどの各種ジエン類を加えて共重合することも出
来る0また市販さnているものとしては、例えば三井石
旧化学社から上市さnているタフマーA−4085,タ
フマーA−4090,タフマーP−0180,タフマー
P−(1480とか、日本ユニカー社から上市さnてい
るフレックスレジンL)Fl)A−1137NT 7.
フレックスレジンL)E’DA−1138NTなど
かりる。
グラフトに用いられるエチレン性不飽和カルホン酸もし
くは該カルボン酸無水物としてはマレイン酸、アクリル
酸、イタコン#t1 クロトン酸、無水マレイン酸、無
水イタコン#It等のエチレン性不飽和カルホン酸もし
くは販カルボン款無水@等があるが、中でも無水マレイ
ン酸が好適である。無水マレイン1!I[全便用すると
ぎはエチレン、ステンン、酢酸ビニル、ビニルエーテル
等の共単量体と四時に共グラフトする事ができる。グラ
フト量は0.001〜6重量%で良いが中でも0.01
〜5重!tチが接着性、成型性、耐屈曲疲労性等の面で
更に好−適である。
くは該カルボン酸無水物としてはマレイン酸、アクリル
酸、イタコン#t1 クロトン酸、無水マレイン酸、無
水イタコン#It等のエチレン性不飽和カルホン酸もし
くは販カルボン款無水@等があるが、中でも無水マレイ
ン酸が好適である。無水マレイン1!I[全便用すると
ぎはエチレン、ステンン、酢酸ビニル、ビニルエーテル
等の共単量体と四時に共グラフトする事ができる。グラ
フト量は0.001〜6重量%で良いが中でも0.01
〜5重!tチが接着性、成型性、耐屈曲疲労性等の面で
更に好−適である。
グラフトの方法に特に制限は無いが、ポリエチレン糸共
重会体にエチレン性不S−aカルボン酸もしくハ該刀ル
ポン酸無水物と、ジベンゾイルパーオキサイド、ジブチ
ルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、t−ブチ
ルパーベンゾエイト、t−ブチルヒトミパーオキサイド
、クメンヒドロパーオキサイド等の有機過酸化物とを共
存させて両者に化学的結合が生じるように加熱反応させ
る方法かあげらnる。反応は例えばベンゼン、トルエン
、キシレン、クロルベンゼン、t−ブチルベンゼン、ク
メン等の溶媒の存在下もしくに無存在丁に100〜26
゛0℃の温度で行なう拳が出来るが、トルエンとかキシ
レン等の溶媒の存在下に110〜200℃で行なうほう
が均一な#!品が得られるのでより好適である。
重会体にエチレン性不S−aカルボン酸もしくハ該刀ル
ポン酸無水物と、ジベンゾイルパーオキサイド、ジブチ
ルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、t−ブチ
ルパーベンゾエイト、t−ブチルヒトミパーオキサイド
、クメンヒドロパーオキサイド等の有機過酸化物とを共
存させて両者に化学的結合が生じるように加熱反応させ
る方法かあげらnる。反応は例えばベンゼン、トルエン
、キシレン、クロルベンゼン、t−ブチルベンゼン、ク
メン等の溶媒の存在下もしくに無存在丁に100〜26
゛0℃の温度で行なう拳が出来るが、トルエンとかキシ
レン等の溶媒の存在下に110〜200℃で行なうほう
が均一な#!品が得られるのでより好適である。
周期律第Iaもしくはla族金属の水酸化物もしくは塩
からなる金属化合物としては、炭酸ナトリウム、炭酸リ
チウム、炭酸マグネシウム、酢酸ナトリウム、水酸化ナ
トリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、水酸化
マグネシウムなどがあるが中でも炭酸ナトリウム、酢酸
ナトリウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の周
期律第Ia族金属の水酸化物もしくは塩からなる金属化
合物が好適に用いられるが、とりわけ水酸化ナトIJウ
ムが好適に用いらnる。金属水酸化物の配合量が0.0
2当童以下であると成形体の全体に波状の模様ができる
とか、凹凸ができ耐腐agL労性に他めておとるなど本
発明のごとき工業的に奢用な成形体は得らnない。0.
3当量を越えて配合すると変性共重合体が着色するとか
、流動性が不良となり、成形材料としては不適当な物と
なり好ましくない。
からなる金属化合物としては、炭酸ナトリウム、炭酸リ
チウム、炭酸マグネシウム、酢酸ナトリウム、水酸化ナ
トリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、水酸化
マグネシウムなどがあるが中でも炭酸ナトリウム、酢酸
ナトリウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の周
期律第Ia族金属の水酸化物もしくは塩からなる金属化
合物が好適に用いられるが、とりわけ水酸化ナトIJウ
ムが好適に用いらnる。金属水酸化物の配合量が0.0
2当童以下であると成形体の全体に波状の模様ができる
とか、凹凸ができ耐腐agL労性に他めておとるなど本
発明のごとき工業的に奢用な成形体は得らnない。0.
3当量を越えて配合すると変性共重合体が着色するとか
、流動性が不良となり、成形材料としては不適当な物と
なり好ましくない。
本発明において密度0.91〜0.8もg/cm3のポ
リエチレン系N ’ct体にエチレン性不飽和カルホン
酸もしくは該カルボン酸無水物をグラフト重合し次樹脂
もしくは該グラフト共M台体にエチレン性不飽和カルボ
ン酸もしくは該カルボン酸無水物成分に対し0.02〜
0.3 a fiの金属水酸化物もしくは塩からなる金
属化付物を配付し次変性共重合体はそれだけで光分な性
能を有し工業的に使用出来るが、必要に応じて密度0.
91〜0.86 g/jのエチレン共重合体をブレンド
して用いることが出来る。
リエチレン系N ’ct体にエチレン性不飽和カルホン
酸もしくは該カルボン酸無水物をグラフト重合し次樹脂
もしくは該グラフト共M台体にエチレン性不飽和カルボ
ン酸もしくは該カルボン酸無水物成分に対し0.02〜
0.3 a fiの金属水酸化物もしくは塩からなる金
属化付物を配付し次変性共重合体はそれだけで光分な性
能を有し工業的に使用出来るが、必要に応じて密度0.
91〜0.86 g/jのエチレン共重合体をブレンド
して用いることが出来る。
その場合核質性共重合体とポリエチレン系X曾体との配
置割合は該変性共重合体とポリエチレン共重合体との特
性にもよるが、l:9’j〜9Ll:10でよいが、2
:98〜40:60であっても良好に使用できる。さら
には、 5:91)〜30ニア0が製遺価相、成形性
の面でより好適な場合が多い。
置割合は該変性共重合体とポリエチレン共重合体との特
性にもよるが、l:9’j〜9Ll:10でよいが、2
:98〜40:60であっても良好に使用できる。さら
には、 5:91)〜30ニア0が製遺価相、成形性
の面でより好適な場合が多い。
本発明に使用さnる接着性樹脂の組成物にたいしては熱
可塑性樹脂に慣用ざ扛る他の添加剤を配付することかで
きる。このよりな硝加剤の例としては、酸化防止剤、紫
外線吸収剤、可塑剤、帯電防止剤、滑剤、充填剤を卒け
る手かでさ、CfLらを不発明の作用効果が阻害てtL
ない範囲内でブレンドすることができる0飽加剤の具体
的な例としては次の様なものが挙げらnる。散化防止剤
:2゜5−ジ−t−ブチルハイド【7キノン、2,6−
ジーt−ブナルーp−クレンール、4.4′−チ;ツビ
ス−(6−t−ブチルフェノール、2.2′メチレ/−
ビス(4−/チルー6−t−ブチルフェノール、テトラ
ギスー〔メチレン−3−(3’、 5’−ジ−t−フ
チルー4′−ヒドロキシフェニル)フーロピオネート〕
メタン、オクタデシル−3−(、,5−ジーt −フナ
ルー4′−ヒドロキシフェニル)プロピオネート、4.
47−チオビス−(6−t−7チルフエノール)等。紫
外線吸収剤:エテル−2−シアノ−33−ジフェニルア
クリレート、2− (2’−ヒドロキン−57−メチル
フェニル)−5−りcICIベンゾトリアゾール、2−
(2’ヒドロキシ−3′−を−フチルー5′−メチル
フェニル)−5−10ロペンゾトリアゾール、2−ヒド
ロヤシ−4−メトキシベンゾフェノン、2,2′−ジヒ
ドo+シー4−メトー1−7ペンゾフエノン、2−ヒド
ロ千シー4−オクト千ジベンゾフェノン等。cIf m
71J :フタル酸ジ) チル、フタル峨ジエナル、
フタル酸ジオクチル、ワックス、ηLhバラノイ/、リ
ンばエステル吟。
可塑性樹脂に慣用ざ扛る他の添加剤を配付することかで
きる。このよりな硝加剤の例としては、酸化防止剤、紫
外線吸収剤、可塑剤、帯電防止剤、滑剤、充填剤を卒け
る手かでさ、CfLらを不発明の作用効果が阻害てtL
ない範囲内でブレンドすることができる0飽加剤の具体
的な例としては次の様なものが挙げらnる。散化防止剤
:2゜5−ジ−t−ブチルハイド【7キノン、2,6−
ジーt−ブナルーp−クレンール、4.4′−チ;ツビ
ス−(6−t−ブチルフェノール、2.2′メチレ/−
ビス(4−/チルー6−t−ブチルフェノール、テトラ
ギスー〔メチレン−3−(3’、 5’−ジ−t−フ
チルー4′−ヒドロキシフェニル)フーロピオネート〕
メタン、オクタデシル−3−(、,5−ジーt −フナ
ルー4′−ヒドロキシフェニル)プロピオネート、4.
47−チオビス−(6−t−7チルフエノール)等。紫
外線吸収剤:エテル−2−シアノ−33−ジフェニルア
クリレート、2− (2’−ヒドロキン−57−メチル
フェニル)−5−りcICIベンゾトリアゾール、2−
(2’ヒドロキシ−3′−を−フチルー5′−メチル
フェニル)−5−10ロペンゾトリアゾール、2−ヒド
ロヤシ−4−メトキシベンゾフェノン、2,2′−ジヒ
ドo+シー4−メトー1−7ペンゾフエノン、2−ヒド
ロ千シー4−オクト千ジベンゾフェノン等。cIf m
71J :フタル酸ジ) チル、フタル峨ジエナル、
フタル酸ジオクチル、ワックス、ηLhバラノイ/、リ
ンばエステル吟。
Wl[止剤:ペンタエリスリットモノステアレート、ソ
ルビタンモノパルミテート、硫酸化オレイン酸、ポリエ
チレンオキシド、カーボワックス得。
ルビタンモノパルミテート、硫酸化オレイン酸、ポリエ
チレンオキシド、カーボワックス得。
滑剤: エチレンビスステアロアミド、ブナルスデアレ
ート等。着色剤:刀−ポ/フラノク、フタロシアニ/、
キナクリドン、インドリン、アゾ糸顔料、酸化チタン、
ベンガラ等。光ii4剤ニダニゲラスフアイバースベス
ト、マイカ、バラストナイト等0 不発明に使用妊nるM& 0.91〜IJ、 86 g
A−のポリエチレン禾貞合体、わるいはエチレン注不紀
罪カルボン敵もしくは該カルボン散無水切成分および七
のせ4f卓、周期律第1mもしくは1Ia族金属の水酸
化物もしくは塩〃λらなる金縞化付物成分およびその言
44単に関し−C−41である*a物であっても二徨以
上の混合でめっても艮い。
ート等。着色剤:刀−ポ/フラノク、フタロシアニ/、
キナクリドン、インドリン、アゾ糸顔料、酸化チタン、
ベンガラ等。光ii4剤ニダニゲラスフアイバースベス
ト、マイカ、バラストナイト等0 不発明に使用妊nるM& 0.91〜IJ、 86 g
A−のポリエチレン禾貞合体、わるいはエチレン注不紀
罪カルボン敵もしくは該カルボン散無水切成分および七
のせ4f卓、周期律第1mもしくは1Ia族金属の水酸
化物もしくは塩〃λらなる金縞化付物成分およびその言
44単に関し−C−41である*a物であっても二徨以
上の混合でめっても艮い。
本発明に便用さnる組成gJ(e−得るための金成分の
配置手段としては、リボンプレンダー、高速ミャサー、
ニーダ−、ミキシングミール、バンバリーばキサ−1押
し出し機等が例示毛nる〇耐屈曲疲労性と関連しており
、しかも剛性の大きいEVORの影響の伝播を防止する
為には柔軟性のある接着性樹脂の厚さが大きい方が有利
でるるとの予測に反し、該耐屈曲疲労性は該層厚さの増
加と共に低下する。本発明の効果をより顕著に発現させ
るためには該層厚さは15μ以下、より好ましくは10
μ以下が望ましい。まfc接着性樹脂の厚さがあまりに
薄過ぎると該層を切目なく均一な厚さで設ける技術状の
困難さが増すので1μ以上、より好ましくは2μ以上で
ある。
配置手段としては、リボンプレンダー、高速ミャサー、
ニーダ−、ミキシングミール、バンバリーばキサ−1押
し出し機等が例示毛nる〇耐屈曲疲労性と関連しており
、しかも剛性の大きいEVORの影響の伝播を防止する
為には柔軟性のある接着性樹脂の厚さが大きい方が有利
でるるとの予測に反し、該耐屈曲疲労性は該層厚さの増
加と共に低下する。本発明の効果をより顕著に発現させ
るためには該層厚さは15μ以下、より好ましくは10
μ以下が望ましい。まfc接着性樹脂の厚さがあまりに
薄過ぎると該層を切目なく均一な厚さで設ける技術状の
困難さが増すので1μ以上、より好ましくは2μ以上で
ある。
本発明の積層材は、少くとも該グルボッレックステスタ
ーによる耐屈曲疲労テスト時にデラミネーションを起す
ものであってはならないが、不発明の接着性樹脂はav
uhおよび各櫨ポリエチレン、ポリプロピレンなとのポ
リオレフィン樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重会樹脂、
各棟ナイロンなどのポリアミド樹脂、各塊の熱可塑性ポ
リエステル樹脂などの熱可塑性樹脂に対し優jした接着
性を示し極めてはげしい屈曲疲労に耐え、全くデラミネ
ーションを起さず、前記改善効果を顕著に発揮する。
ーによる耐屈曲疲労テスト時にデラミネーションを起す
ものであってはならないが、不発明の接着性樹脂はav
uhおよび各櫨ポリエチレン、ポリプロピレンなとのポ
リオレフィン樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重会樹脂、
各棟ナイロンなどのポリアミド樹脂、各塊の熱可塑性ポ
リエステル樹脂などの熱可塑性樹脂に対し優jした接着
性を示し極めてはげしい屈曲疲労に耐え、全くデラミネ
ーションを起さず、前記改善効果を顕著に発揮する。
本発明に用いられるkVOH樹脂はエチレン含有量20
〜55モル−1より好適には25〜50モル囁、けん化
度90チ以上のものが好適に用いられる。エチレン含有
量が20モル襲以下では成形性が低下するのみならず、
該kVUHの剛性が増加することと関連があるとみられ
るが、本発明の幼果が減殺され、またエチレン含有量が
55モル−を超えると剛性は減少するものの該樹脂の最
も特徴とする酸素等のガスバリヤ−性が低下して不満足
なものとなる。該EVOH樹脂は20〜55モル−の債
域内のエチレン含有量ケもつ2棟またはそれ以上のエチ
レン含有量の異なる該樹脂のブレンド物でるっても相溶
性を示す範囲内のものであれば本発明の効果を享受する
ことができる。該樹脂のけん化度は90%以上が好適で
め9.90%未満では該バリヤー性が低下するので好ま
しくない。
〜55モル−1より好適には25〜50モル囁、けん化
度90チ以上のものが好適に用いられる。エチレン含有
量が20モル襲以下では成形性が低下するのみならず、
該kVUHの剛性が増加することと関連があるとみられ
るが、本発明の幼果が減殺され、またエチレン含有量が
55モル−を超えると剛性は減少するものの該樹脂の最
も特徴とする酸素等のガスバリヤ−性が低下して不満足
なものとなる。該EVOH樹脂は20〜55モル−の債
域内のエチレン含有量ケもつ2棟またはそれ以上のエチ
レン含有量の異なる該樹脂のブレンド物でるっても相溶
性を示す範囲内のものであれば本発明の効果を享受する
ことができる。該樹脂のけん化度は90%以上が好適で
め9.90%未満では該バリヤー性が低下するので好ま
しくない。
このEVU)1のAS’l’MD−1238により19
0℃で測定され之メルトインデックス(MI)は0.1
〜25 g710分、好ましくは0.3〜20g/10
分である。さらにホウ酸などのホウ素化付物で処理した
EVUH,ケイ素含有オレフィン性不飽和率輩坏、α−
オレフィン、N−ビニルピロリドンなどの第3成分をエ
チレン及び酢酸ビニルとともに共重合し、けん化して傅
ら扛る変性EVORについても溶融成形がoT′i11
:でバリヤー性t−否しない範囲の変性度のものであl
Lば本発明の効果全享受することができる。
0℃で測定され之メルトインデックス(MI)は0.1
〜25 g710分、好ましくは0.3〜20g/10
分である。さらにホウ酸などのホウ素化付物で処理した
EVUH,ケイ素含有オレフィン性不飽和率輩坏、α−
オレフィン、N−ビニルピロリドンなどの第3成分をエ
チレン及び酢酸ビニルとともに共重合し、けん化して傅
ら扛る変性EVORについても溶融成形がoT′i11
:でバリヤー性t−否しない範囲の変性度のものであl
Lば本発明の効果全享受することができる。
本発明の積層材の構成に′J?ける該改暦効果へのEV
OHの層厚依存性は極めて顕著であり、EVOH層の厚
さが40μを越えると販改御の効果は減殺さnるので好
ましくない0不発明の効果を充分に享受するためにはE
VLJi(層の厚さに40μ以下が好適であり、30μ
以下がより好ましい。
OHの層厚依存性は極めて顕著であり、EVOH層の厚
さが40μを越えると販改御の効果は減殺さnるので好
ましくない0不発明の効果を充分に享受するためにはE
VLJi(層の厚さに40μ以下が好適であり、30μ
以下がより好ましい。
該改善の効果の観点からのみでは特に20μ以下が一階
好適でめる0他方、tR素等のガスバリヤ−性に関して
、より高度な要求かめるj!h合、20μ以下の該中間
層の厚さでは該要求t−満足できない場合がしはしは生
じる0耐油曲4fL労性及び該ツクリヤー性に関し、よ
り高度な要求を満足させる不発明の、より一層好適な態
様は該avou層の厚さt−20μ以下、好ましくは1
5μ以下、より好ましくは10μ以下に選定して、該バ
リヤー性についての高度の要求の程度に応じて該E V
UI(層を2まfcはそれ以上の複数設ける構成であり
、こnh 中M m カ、EVOH41K、接着性樹脂
1tli ’k Tとするとき、K/T/に、に/T/
に/T/に等の複合構成であることを意休し、本構成を
も本発明は包含するものである。
好適でめる0他方、tR素等のガスバリヤ−性に関して
、より高度な要求かめるj!h合、20μ以下の該中間
層の厚さでは該要求t−満足できない場合がしはしは生
じる0耐油曲4fL労性及び該ツクリヤー性に関し、よ
り高度な要求を満足させる不発明の、より一層好適な態
様は該avou層の厚さt−20μ以下、好ましくは1
5μ以下、より好ましくは10μ以下に選定して、該バ
リヤー性についての高度の要求の程度に応じて該E V
UI(層を2まfcはそれ以上の複数設ける構成であり
、こnh 中M m カ、EVOH41K、接着性樹脂
1tli ’k Tとするとき、K/T/に、に/T/
に/T/に等の複合構成であることを意休し、本構成を
も本発明は包含するものである。
耐屈曲疲労性の観点からはJ!;VOH層の厚さは出来
る限り、小さい方が好ましいが、成形加工の技術の面か
らの困難性は、それだけ増加する。実用的には2μ以上
が好ましく、5μ以上が該観点から比較的困難性も少く
より好適でるる。2μ以下では、しばしばピンホールの
発生がavou層に生じ、良品の歩留りが低下する。複
数の咳バリヤ一層を設けるに当っては、該層のすべてに
エチレン含有量の同じEVL)Hを用いてもよく、1次
容器等の内部の相対湿度が該容器の外部の相対湿度より
大きい場合、たとえば被包装物がワインなどの水性混合
物である場合などzvuuのバリヤー性の湿度依存性と
も関連して該複数のバリヤ一層の各層の位置関係は、よ
りエチレン含有量の小さいhiVUH4を外側に配し、
よりエテン/f有tの大きいi:VOH@f内側に配す
るのがより好適であり、該相対湿度の関係が逆の場合に
は該EVOH層の位置関係は逆に配するのが好ましいな
ど、そCぞれの目的に応じて最適の構成を選定すること
ができる。この場合該構gを採った効果を得るためには
該バリヤ一層の少くとも2I−が、5モルφ以上エチレ
ン含有量金異にするEVU)iで構成されることが好ま
しい。
る限り、小さい方が好ましいが、成形加工の技術の面か
らの困難性は、それだけ増加する。実用的には2μ以上
が好ましく、5μ以上が該観点から比較的困難性も少く
より好適でるる。2μ以下では、しばしばピンホールの
発生がavou層に生じ、良品の歩留りが低下する。複
数の咳バリヤ一層を設けるに当っては、該層のすべてに
エチレン含有量の同じEVL)Hを用いてもよく、1次
容器等の内部の相対湿度が該容器の外部の相対湿度より
大きい場合、たとえば被包装物がワインなどの水性混合
物である場合などzvuuのバリヤー性の湿度依存性と
も関連して該複数のバリヤ一層の各層の位置関係は、よ
りエチレン含有量の小さいhiVUH4を外側に配し、
よりエテン/f有tの大きいi:VOH@f内側に配す
るのがより好適であり、該相対湿度の関係が逆の場合に
は該EVOH層の位置関係は逆に配するのが好ましいな
ど、そCぞれの目的に応じて最適の構成を選定すること
ができる。この場合該構gを採った効果を得るためには
該バリヤ一層の少くとも2I−が、5モルφ以上エチレ
ン含有量金異にするEVU)iで構成されることが好ま
しい。
久にavouの中間層の両側の表@1m V(一ついて
述べる。この茨面屡の少なくとも片方は熱シール司能な
熱可塑性樹脂でるる必要があり、他方の表向層は熱シー
ル困ml熱oJ塑性樹脂であってもよい。熱ンールaJ
能な熱可塑性樹脂としては、直鎮状低密度ポリエチレン
が最良である。この直鎖状低密度ポリエナレンf:該表
面層の少くとも一つに用いた場合、就中、両方に用いた
とぎには不発明の接着性樹脂を用いることによる該改善
の効果がより顕著である。ここで直鎖状低密度ポリエチ
レンとは実質的に長鎖分岐を持友ない直鎖状の低密度ポ
リエチレンである。一般には長鎖分岐数の定量的な尺度
G=〔η〕b/〔η〕t(〔η〕b は分岐ポリエチレ
ンの極限粘度、〔η〕tは分岐ポリエチレンと同じ分子
量を持つ直鎖状ポリエチレンの極限粘度)かはぼ1(一
般的には0.9〜1の範囲にめり1に近い場合が多い)
であり、@度が0.910〜0.945のものでるる。
述べる。この茨面屡の少なくとも片方は熱シール司能な
熱可塑性樹脂でるる必要があり、他方の表向層は熱シー
ル困ml熱oJ塑性樹脂であってもよい。熱ンールaJ
能な熱可塑性樹脂としては、直鎮状低密度ポリエチレン
が最良である。この直鎖状低密度ポリエナレンf:該表
面層の少くとも一つに用いた場合、就中、両方に用いた
とぎには不発明の接着性樹脂を用いることによる該改善
の効果がより顕著である。ここで直鎖状低密度ポリエチ
レンとは実質的に長鎖分岐を持友ない直鎖状の低密度ポ
リエチレンである。一般には長鎖分岐数の定量的な尺度
G=〔η〕b/〔η〕t(〔η〕b は分岐ポリエチレ
ンの極限粘度、〔η〕tは分岐ポリエチレンと同じ分子
量を持つ直鎖状ポリエチレンの極限粘度)かはぼ1(一
般的には0.9〜1の範囲にめり1に近い場合が多い)
であり、@度が0.910〜0.945のものでるる。
(なお従来の通常の爾圧法低密度ポリエチレンの011
Lは0.1〜0.6である0)直鎖状低密度ポリエチレ
ンの製造法は特に制限さrtない。代表的な製造方法金
側示すれは7〜45−一の圧力(高圧法低密度ポリエチ
レンの場合は通常2000〜3000即/m)、75〜
100℃の温度(高圧法低密度ポリエチレンの場fは1
2(1〜250℃)で、クロム系触媒まfcはチーグラ
ー触媒を用いて炭素数3以上、好ましくは4以上、さら
に好t L<ld5〜10のα−オレフィン、たとえば
プロビレン、ブテン−1,メチルペンテン−1、ヘキセ
ン−1、オクテン−1等のα−オレフィンを共重曾成分
として、エチレンの共1合を行う方法がある。共重曾の
割合は該α−オレフィンの種類によっても異なるが、7
モルー以下の場合が多い0重付方法としては溶液注液相
法、スラリー法液相法、流I#J床気和気相法拌尿気相
法等が用いられる。
Lは0.1〜0.6である0)直鎖状低密度ポリエチレ
ンの製造法は特に制限さrtない。代表的な製造方法金
側示すれは7〜45−一の圧力(高圧法低密度ポリエチ
レンの場合は通常2000〜3000即/m)、75〜
100℃の温度(高圧法低密度ポリエチレンの場fは1
2(1〜250℃)で、クロム系触媒まfcはチーグラ
ー触媒を用いて炭素数3以上、好ましくは4以上、さら
に好t L<ld5〜10のα−オレフィン、たとえば
プロビレン、ブテン−1,メチルペンテン−1、ヘキセ
ン−1、オクテン−1等のα−オレフィンを共重曾成分
として、エチレンの共1合を行う方法がある。共重曾の
割合は該α−オレフィンの種類によっても異なるが、7
モルー以下の場合が多い0重付方法としては溶液注液相
法、スラリー法液相法、流I#J床気和気相法拌尿気相
法等が用いられる。
不発明の効果と該α−オレフィンの炭素数と該直鎖状低
密度ポリエチレンの示差走肴蛍熱輩計の熱分析による融
解熱、さらにヤング率とに旅くかかわっていることは前
述の通りであるが、より具体的に述べnば次の通りであ
る。直鎖状低密度ポリエチレンは不発明に好適に用いら
れるが、該融解熱が25d/V以下、好ましくは25〜
5−/2でめるか、または20℃におけるヤング率が2
2AcIII/−以下、好ましくは22〜3 ky/m
J 、さらに好ましくは22〜5kg/mm2である該
ポリエチレンについて本発明の効果がより顕著で6す、
特に両者が前記領域にある場合に最も顕著である。該融
解熱、ヤング率が前記領域にるるものは1合法、重合条
件によって多少異るが、概していえば共重会成分である
該α−万レフィンの言itが約2モルラ以上、好ましく
は約2〜7モル一の領域で得られる場合が多い。共重曾
成分がブテン−1である直鎖状低密度ポリエチレンにつ
いては該融解熱が15d / r以上であるか、または
20℃におけるヤング率が12〜/−以下である場合に
本発明の効果はより顕著でるり、特に該両者が前記領域
におる場合に最も顕著に該効果會芋受することができる
0該融解熱、ヤング率が前記領域にある該1v!j度ポ
リエチレンは、概していえはブテン−1の含有量が約4
モルラ以上の領域で得らILる場合が多い。
密度ポリエチレンの示差走肴蛍熱輩計の熱分析による融
解熱、さらにヤング率とに旅くかかわっていることは前
述の通りであるが、より具体的に述べnば次の通りであ
る。直鎖状低密度ポリエチレンは不発明に好適に用いら
れるが、該融解熱が25d/V以下、好ましくは25〜
5−/2でめるか、または20℃におけるヤング率が2
2AcIII/−以下、好ましくは22〜3 ky/m
J 、さらに好ましくは22〜5kg/mm2である該
ポリエチレンについて本発明の効果がより顕著で6す、
特に両者が前記領域にある場合に最も顕著である。該融
解熱、ヤング率が前記領域にるるものは1合法、重合条
件によって多少異るが、概していえば共重会成分である
該α−万レフィンの言itが約2モルラ以上、好ましく
は約2〜7モル一の領域で得られる場合が多い。共重曾
成分がブテン−1である直鎖状低密度ポリエチレンにつ
いては該融解熱が15d / r以上であるか、または
20℃におけるヤング率が12〜/−以下である場合に
本発明の効果はより顕著でるり、特に該両者が前記領域
におる場合に最も顕著に該効果會芋受することができる
0該融解熱、ヤング率が前記領域にある該1v!j度ポ
リエチレンは、概していえはブテン−1の含有量が約4
モルラ以上の領域で得らILる場合が多い。
該含有量が多くなQ過きると、該ポリエチレンのもつ他
の物理的特性が不満足なものとなり、好ましくなく、該
含有量は^々数モルラ、たとえば7モル慢であることが
望ましい。It本発明の幼果は前述の如く該融解熱1次
は/およびヤング率が前記特定の領域にある直鎖状低密
度ポリエチレンについて享受し得るか、特に炭素数5以
上、たとえば5〜10のα−オレフィンを共l曾成分と
する該ポリエチレンについてより顕著に該効果を享受す
ることができる0この場合前述と同様の理由から、該α
−オレフィンの含Witは2〜7モル一、より具体的に
は2〜6モルラが好ましく、また該融解熱は前記の如く
該α−オレフィンを有量等と関連し°Cいるが、就中該
融解熱は25〜5−/vでるることが好ましく、ま友ヤ
ング率は22卿/−以下、好ましくは22〜3 kf/
mJ b iらに好ましくは22〜5kg/mm2であ
る。該オレフィンの中でも本発明の効果がより顕著でる
り、工業的にも容易に得らnる4−メチル−1−ペンテ
/金共1合成分とする@vA状低密度ポリエチレ/は最
も好適なものの一つである。
の物理的特性が不満足なものとなり、好ましくなく、該
含有量は^々数モルラ、たとえば7モル慢であることが
望ましい。It本発明の幼果は前述の如く該融解熱1次
は/およびヤング率が前記特定の領域にある直鎖状低密
度ポリエチレンについて享受し得るか、特に炭素数5以
上、たとえば5〜10のα−オレフィンを共l曾成分と
する該ポリエチレンについてより顕著に該効果を享受す
ることができる0この場合前述と同様の理由から、該α
−オレフィンの含Witは2〜7モル一、より具体的に
は2〜6モルラが好ましく、また該融解熱は前記の如く
該α−オレフィンを有量等と関連し°Cいるが、就中該
融解熱は25〜5−/vでるることが好ましく、ま友ヤ
ング率は22卿/−以下、好ましくは22〜3 kf/
mJ b iらに好ましくは22〜5kg/mm2であ
る。該オレフィンの中でも本発明の効果がより顕著でる
り、工業的にも容易に得らnる4−メチル−1−ペンテ
/金共1合成分とする@vA状低密度ポリエチレ/は最
も好適なものの一つである。
本発明の六面増に用いられる他の熱ソール可能な熱o]
’塑性樹脂としては、エチレン−酢叡ビニル共1台体か
める。就中、酢酸ビニル含量か少くとも7重重予である
該共ム曾俸はより顕著に本発明の幼果を!#受すること
ができる0咳言童がめ1りに多きに過さると、■樹脂六
回が粘眉性金示すようになり好ましくなく、12に電う
以下であることが好ましい。本発明の積層材からなる包
装容器などへの光横物が水性混合物または甘木賞品など
の場合には内外両表面層の透湿速度とも関連して該共重
会体を外表面層に、前記直鎖状低密度ポリエチレンを白
衣面層に用いる態様は中間層として配され−2E V
U H層の定常湿分をより低く保持し得て、該積層包装
材の好ましい構成の一つである0さらに該包装光*物の
場合に、さらにvk扛た耐屈曲疲労性が要求嘔れるとき
には、該バリヤー性の要求を満九丁@夏内において、内
外両表面層に前記ポリエチレンより透湿度の大きい該共
11曾体を用い内外機面層の厚さを+11記透湿度につ
いての条件を満たすように選定して、WVO)1層の定
常湿分を好適な領域に保持するように構成して、好適に
用いることができる。さらにその他の熱シール可能な熱
可塑性樹B’tl (少なくとも片側は)としては高圧
法低密匿ホリエチレン、低圧法#I密度ポリエチレン、
ポリプロピレンなとのホリオレフイン樹脂、′?!r種
ナイロンの如きポリアミド樹脂、ポリエステル樹月旨な
どがめげられる。ま外表面層に使用する熱シール困jl
ll[な樹脂としては二軸延伸さnたポリプロピレン、
ナイロンなどの如く延伸式れた樹脂がめげらnる。
’塑性樹脂としては、エチレン−酢叡ビニル共1台体か
める。就中、酢酸ビニル含量か少くとも7重重予である
該共ム曾俸はより顕著に本発明の幼果を!#受すること
ができる0咳言童がめ1りに多きに過さると、■樹脂六
回が粘眉性金示すようになり好ましくなく、12に電う
以下であることが好ましい。本発明の積層材からなる包
装容器などへの光横物が水性混合物または甘木賞品など
の場合には内外両表面層の透湿速度とも関連して該共重
会体を外表面層に、前記直鎖状低密度ポリエチレンを白
衣面層に用いる態様は中間層として配され−2E V
U H層の定常湿分をより低く保持し得て、該積層包装
材の好ましい構成の一つである0さらに該包装光*物の
場合に、さらにvk扛た耐屈曲疲労性が要求嘔れるとき
には、該バリヤー性の要求を満九丁@夏内において、内
外両表面層に前記ポリエチレンより透湿度の大きい該共
11曾体を用い内外機面層の厚さを+11記透湿度につ
いての条件を満たすように選定して、WVO)1層の定
常湿分を好適な領域に保持するように構成して、好適に
用いることができる。さらにその他の熱シール可能な熱
可塑性樹B’tl (少なくとも片側は)としては高圧
法低密匿ホリエチレン、低圧法#I密度ポリエチレン、
ポリプロピレンなとのホリオレフイン樹脂、′?!r種
ナイロンの如きポリアミド樹脂、ポリエステル樹月旨な
どがめげられる。ま外表面層に使用する熱シール困jl
ll[な樹脂としては二軸延伸さnたポリプロピレン、
ナイロンなどの如く延伸式れた樹脂がめげらnる。
鈑衣囲層に用いる樹脂の溶融粘性については通′X選択
し得るが、特に共押出法により該積層材を得る部会には
用いる中間層の組成、接着性樹脂との溶融粘性帯付性の
見地から比較的@似の溶融粘性を有するものを選定し、
用いるのがより好ましい。該表向層のASi’M−D−
1238によQ190℃で両足したMIは0.1〜20
f / l 0m1n 、好ましくは0.2〜I 0
f710m1nである。
し得るが、特に共押出法により該積層材を得る部会には
用いる中間層の組成、接着性樹脂との溶融粘性帯付性の
見地から比較的@似の溶融粘性を有するものを選定し、
用いるのがより好ましい。該表向層のASi’M−D−
1238によQ190℃で両足したMIは0.1〜20
f / l 0m1n 、好ましくは0.2〜I 0
f710m1nである。
本発明では、avoa単体フィルムの耐ピンホール性が
極めて不良であるにも拘らず、本発明の構成をもつ積層
フィルムの耐ピンホール性がag者に同上し九時点にお
いて、つ−1r)EVU)l単体フィルムの特性に鑑み
て判断丁nば、伯然に中間層であるavun層にクラッ
クないしピンホールが発生し、該積層材のバリヤー性が
低下することが予想さ扛る段階において、該積層材のバ
リヤー性の低下が認めらfない点は前記塩化ビニリデン
等のバリヤー刊を用いた前記従来の積層材と異なり極め
て特徴的でめる。
極めて不良であるにも拘らず、本発明の構成をもつ積層
フィルムの耐ピンホール性がag者に同上し九時点にお
いて、つ−1r)EVU)l単体フィルムの特性に鑑み
て判断丁nば、伯然に中間層であるavun層にクラッ
クないしピンホールが発生し、該積層材のバリヤー性が
低下することが予想さ扛る段階において、該積層材のバ
リヤー性の低下が認めらfない点は前記塩化ビニリデン
等のバリヤー刊を用いた前記従来の積層材と異なり極め
て特徴的でめる。
本発明の該積層材にめってrl、、該表四層かめまり薄
丁ざると、たとえば10μ以下に至ると他の物理的特性
が低下するので、10μ以上であることが好ましく%
20μ以上でろることがより好適である。まため筐り厚
さが増加し丁さ゛ると4−、発明の効果が減殺されるの
で、該猥面層の各層は60μ以下で用いることがより好
ましい。待にバッグインボックス内容器の構成材には、
4常25〜60μの厚さ領域から内容量に応じて選定し
好適に用いることができる。
丁ざると、たとえば10μ以下に至ると他の物理的特性
が低下するので、10μ以上であることが好ましく%
20μ以上でろることがより好適である。まため筐り厚
さが増加し丁さ゛ると4−、発明の効果が減殺されるの
で、該猥面層の各層は60μ以下で用いることがより好
ましい。待にバッグインボックス内容器の構成材には、
4常25〜60μの厚さ領域から内容量に応じて選定し
好適に用いることができる。
本発明に係る積層材は、それ目体公知の方法、就中、多
l−用ダイを用い友共押出法で好適に得られる。17t
たとえば該積層材を用い友、バッグインボックスP3荏
器ri該槙層栴敢のフィルム金公矧の方法で得た後、ヒ
ートシールし、口部を装着するフィルム・シール方式、
製品の形状に合せて、ろらかじめ成膜し得友該槓層構成
のシートより成形した後、口金を物理的に固定する真空
成形方式、多層溶融押出成形で本発明の素材の組合ぜか
らなる多層パリソンを口金を挿入した金型ではさみ、圧
縮!気で成形し、この時のパリソンの熱と空気圧力で本
体と口金を熱接層するプロー成形方式など公知の方法で
得ることができる。
l−用ダイを用い友共押出法で好適に得られる。17t
たとえば該積層材を用い友、バッグインボックスP3荏
器ri該槙層栴敢のフィルム金公矧の方法で得た後、ヒ
ートシールし、口部を装着するフィルム・シール方式、
製品の形状に合せて、ろらかじめ成膜し得友該槓層構成
のシートより成形した後、口金を物理的に固定する真空
成形方式、多層溶融押出成形で本発明の素材の組合ぜか
らなる多層パリソンを口金を挿入した金型ではさみ、圧
縮!気で成形し、この時のパリソンの熱と空気圧力で本
体と口金を熱接層するプロー成形方式など公知の方法で
得ることができる。
このようにして得られた本発明の積層材は水性混会物ま
たは含水物とくに液状または含水食品、たとえばワイン
、?liなどのアルコール類、シよう旧を運搬する際の
包装材料、とくに容器材料として好適である。
たは含水物とくに液状または含水食品、たとえばワイン
、?liなどのアルコール類、シよう旧を運搬する際の
包装材料、とくに容器材料として好適である。
以下実施例により、本発明をさらに説明するが、本発明
はこnに限定さノ゛しるものではない。
はこnに限定さノ゛しるものではない。
G、実施例
実施例1
エチレン含輩31モル係、けん化11c99.4%のE
VOI−1樹脂からなる厚さ12μの中間ノーと、該中
間層の両側に厚さ各35μの4−メチル−1−ペンテン
を共重会成分とし、該共産付成分を3.2モル%f今、
lc+uC,2t6or荷瀘の条件下にAsTM L
)−1238−65Tに準じて副廻し迄メルトインデッ
クス(以下MI値と記す) 2.1 、示差走査型熱量
計による#i解熱か19d/Vの直@状低密度ポリエチ
レン(以下LLDPIと記す)からなる表面層を有し、
各層間に厚さ5μの接yWt性樹脂層を介して配された
積層フィルムを3基の押出機、3樵5層用多層ヘッドを
用いて共押出法により得た0 接着性樹脂は次の様にして得次。
VOI−1樹脂からなる厚さ12μの中間ノーと、該中
間層の両側に厚さ各35μの4−メチル−1−ペンテン
を共重会成分とし、該共産付成分を3.2モル%f今、
lc+uC,2t6or荷瀘の条件下にAsTM L
)−1238−65Tに準じて副廻し迄メルトインデッ
クス(以下MI値と記す) 2.1 、示差走査型熱量
計による#i解熱か19d/Vの直@状低密度ポリエチ
レン(以下LLDPIと記す)からなる表面層を有し、
各層間に厚さ5μの接yWt性樹脂層を介して配された
積層フィルムを3基の押出機、3樵5層用多層ヘッドを
用いて共押出法により得た0 接着性樹脂は次の様にして得次。
J 77−A−4085(密度力o、88v7eti、
Ml(190℃、2160f)が3.6’710分のポ
リエチレン系樹脂、三井石油化学社製)100重を部及
び無水マレイン#t12重量部を精製トルエン720重
量部に溶解し180℃に保った。この溶液に攪拌下にク
メンヒドロパーオキサイド1.a21cils′t−溶
解し次精製トルエン溶液100x量部を2.0時間で連
続的に添加した。添710終了後も引続き30分の後反
応をおこなった。冷却後大量のアセトン中に反応液を投
入してポリマー′f!−析出させた。得らnたポリマー
を精製トルエンを浴剤とし、アセト/l−非溶剤として
再沈精製を行なつ九〇このものは無水マレインrR成分
72.1重fi%含有していた0 このようにして得らfLftポリマーにクラフトさIL
fC無水マレイン酸に対し0.1歯量の水酸化ナトリウ
ム(Na(JH)を含有する水浴gを均一に添加し、一
部乾燥後に、ベントつき押し出し機で減圧下に揮発物會
退い出しながら溶融混練ベレット化し、変性共憲曾坏か
らなる接渚性輌脂組成物を得た0 上記に得之接着性変樹脂組成物の20重量郁に上記のタ
フマーA−4085の80重警部とトライブレンドし、
次いで押し出し磯でm融混練ペレット化し、接着性樹脂
ブレンド組成物を得た。
Ml(190℃、2160f)が3.6’710分のポ
リエチレン系樹脂、三井石油化学社製)100重を部及
び無水マレイン#t12重量部を精製トルエン720重
量部に溶解し180℃に保った。この溶液に攪拌下にク
メンヒドロパーオキサイド1.a21cils′t−溶
解し次精製トルエン溶液100x量部を2.0時間で連
続的に添加した。添710終了後も引続き30分の後反
応をおこなった。冷却後大量のアセトン中に反応液を投
入してポリマー′f!−析出させた。得らnたポリマー
を精製トルエンを浴剤とし、アセト/l−非溶剤として
再沈精製を行なつ九〇このものは無水マレインrR成分
72.1重fi%含有していた0 このようにして得らfLftポリマーにクラフトさIL
fC無水マレイン酸に対し0.1歯量の水酸化ナトリウ
ム(Na(JH)を含有する水浴gを均一に添加し、一
部乾燥後に、ベントつき押し出し機で減圧下に揮発物會
退い出しながら溶融混練ベレット化し、変性共憲曾坏か
らなる接渚性輌脂組成物を得た0 上記に得之接着性変樹脂組成物の20重量郁に上記のタ
フマーA−4085の80重警部とトライブレンドし、
次いで押し出し磯でm融混練ペレット化し、接着性樹脂
ブレンド組成物を得た。
得らtti績層フィルムについてノ田曲波うフデストγ
該積層フィルムにピンホールの兄生tmめるlで行9と
ともに該ピンホール発生に王るーまでの各段階での酸累
ガスxti過蒐全611足した。
該積層フィルムにピンホールの兄生tmめるlで行9と
ともに該ピンホール発生に王るーまでの各段階での酸累
ガスxti過蒐全611足した。
ノ出凹仮労テストは、ゲルボフレソクステスター(埋字
工東■製)r用い、l 2 in x 8 inの試料
片1・ を直径3HInの円筒状となし、両端全把持し、初期把
持間隔7in、fi大屈曲時の把持間隔1in、ス1
・ ねりを加え、その仮の22 tnは匣栂水十勧でめる動
作のくり返し往復動を40回/分の速さで、20℃、相
対湿度65%の朱件下に竹9ものである。
工東■製)r用い、l 2 in x 8 inの試料
片1・ を直径3HInの円筒状となし、両端全把持し、初期把
持間隔7in、fi大屈曲時の把持間隔1in、ス1
・ ねりを加え、その仮の22 tnは匣栂水十勧でめる動
作のくり返し往復動を40回/分の速さで、20℃、相
対湿度65%の朱件下に竹9ものである。
酸素ガス透過量の測定は、Mo山rn Control
社製0X−TRANII)Oを使用し、20℃相N
[[(RHと記す)65条お工び20℃、so9bRM
で測定した。各段階の屈曲伎労テスト後の試料について
は12inx8inの平面となし、その甲大部で(14
1J定し友。′!尺ヤング率はASTM IJ−88
2−67に準じて20℃、相対湿度65%で測定した。
社製0X−TRANII)Oを使用し、20℃相N
[[(RHと記す)65条お工び20℃、so9bRM
で測定した。各段階の屈曲伎労テスト後の試料について
は12inx8inの平面となし、その甲大部で(14
1J定し友。′!尺ヤング率はASTM IJ−88
2−67に準じて20℃、相対湿度65%で測定した。
測定結果を第1表に示す。ピンホール発生に至る1での
屈曲疲労テスト過程においては、酸素透過量の変化は殆
んどなかった。ま次ヒンホール発主は該屈曲疲労テスト
5000往復を経過するまで認められず、5100往復
経過後、ピンホールの有無を検査に付した時点でピンホ
ール1ケが既に発生しているのを認めた。ま几各層間の
デラミネーションは、全く与られなかった。なお核LL
DPEのフィルムt 別に得て20℃においてヤング率
を測定した結果13神/−であつ友。
屈曲疲労テスト過程においては、酸素透過量の変化は殆
んどなかった。ま次ヒンホール発主は該屈曲疲労テスト
5000往復を経過するまで認められず、5100往復
経過後、ピンホールの有無を検査に付した時点でピンホ
ール1ケが既に発生しているのを認めた。ま几各層間の
デラミネーションは、全く与られなかった。なお核LL
DPEのフィルムt 別に得て20℃においてヤング率
を測定した結果13神/−であつ友。
第 1 表
比較例l
NaOHを無添加とする以外は実施例1と同様にして積
層フィルムt″得友。得らnた積層フィルムにはブツ状
の凸凹が畝多く見られた。核に層フィルムについて屈曲
彼方テス)tおこなった。プツ状の凸凹の見られない所
を選んだ試料は4000往復まではピンホールの発生は
みらnす、47L)0往a経過後にピンホールが一個発
生し°Cいた。しかしながらブツ状の凸凹の鳴る試料で
は、200往復経過後に既にピンホールが一個発生して
いた。
層フィルムt″得友。得らnた積層フィルムにはブツ状
の凸凹が畝多く見られた。核に層フィルムについて屈曲
彼方テス)tおこなった。プツ状の凸凹の見られない所
を選んだ試料は4000往復まではピンホールの発生は
みらnす、47L)0往a経過後にピンホールが一個発
生し°Cいた。しかしながらブツ状の凸凹の鳴る試料で
は、200往復経過後に既にピンホールが一個発生して
いた。
プツ状の凸凹の見らnない試料は全体の15%のかであ
り、工業的な価値は低いものであった。
り、工業的な価値は低いものであった。
比較例2
NaOHを01g当量院加する以外は実施例2と同様に
した。この接着性樹脂は褐色に着色し友ものでめったが
積層フィルムを得fco得らtl−友積層フイルムには
褐色に看色し几プツ状の凸凹が数多く見られ、工業的な
価値は低いもので6つ几。
した。この接着性樹脂は褐色に着色し友ものでめったが
積層フィルムを得fco得らtl−友積層フイルムには
褐色に看色し几プツ状の凸凹が数多く見られ、工業的な
価値は低いもので6つ几。
比較例3
タフマーA−4085にかえてミラソン12(flB度
0.927f/di、 M4=3.0.三井石油化学社
製)を用いる以外は実施例1と同様にして共押し出し成
形を夾施し友。得られた成形物は良好な外観でろう友が
、耐屈曲疲労テスト500回でピンホールの発生が見ら
れ、閤品価値の乏しいものでりった0比較例4 接着性樹脂層にタフマーA−4085を用いる以外は、
実施例1と同様にして成形を行ない、積層フィルムを得
友。該積層フィルムの外観は良好でめったが、接看力が
極めて低く、容易に剥離し、耐屈曲彼方テストを行なう
までもなく部品価値の乏しいものであつ九。
0.927f/di、 M4=3.0.三井石油化学社
製)を用いる以外は実施例1と同様にして共押し出し成
形を夾施し友。得られた成形物は良好な外観でろう友が
、耐屈曲疲労テスト500回でピンホールの発生が見ら
れ、閤品価値の乏しいものでりった0比較例4 接着性樹脂層にタフマーA−4085を用いる以外は、
実施例1と同様にして成形を行ない、積層フィルムを得
友。該積層フィルムの外観は良好でめったが、接看力が
極めて低く、容易に剥離し、耐屈曲彼方テストを行なう
までもなく部品価値の乏しいものであつ九。
実施例2
D/Ad/E/Ad/F/Ad/G なる構成の積層フ
ィルム全3種7層用多層ダイヘッドを有する共押出設備
を用いて得た。各ノーはそnでれ次に示す各樹脂及び層
厚さからなる。
ィルム全3種7層用多層ダイヘッドを有する共押出設備
を用いて得た。各ノーはそnでれ次に示す各樹脂及び層
厚さからなる。
Ad:次のようにして得た接着性樹脂からなる5μの層
タフマーA−4085にかえて7レツクスレジンDFD
A−1138NT(密[0,Llr/m、MI(190
℃、2160f )が0.4F/10分、日本ユニカー
社製)を用い、無水マレイン酸およびクメンヒドロパー
オキシドの使用量を変更し、かつNaOHにかえて炭酸
カリウム(K2CO3)を0.14当量用いる以外は実
施例1の方法と同様にして接着性樹脂組成物を得7t。
A−1138NT(密[0,Llr/m、MI(190
℃、2160f )が0.4F/10分、日本ユニカー
社製)を用い、無水マレイン酸およびクメンヒドロパー
オキシドの使用量を変更し、かつNaOHにかえて炭酸
カリウム(K2CO3)を0.14当量用いる以外は実
施例1の方法と同様にして接着性樹脂組成物を得7t。
上ルビに得友接着性樹脂組成物とタフ7−P−0180
(密度0.88r/m、MI4.5.三片石油化学社製
)と1(1:90にトライブレンドし、Ad層樹脂とし
た0 υ、G:4−メチル−1−ペンテン4.1モル%ヲ共X
曾成分としてt有するメルトインデックス2.3示差走
査型熱量計による融解熱15d/j’(D厚さ38μ0
LLDPE/ilE、F:エチレン含有量38モル係、
けん化度99.4チ、厚さ6μのE VO)I樹脂層 実施例1に準じて屈曲疲労テストt−行つ几。該屈曲疲
労テスト4500往復経過後もピンホールの発生を認め
なかつ良。該4500往復に至る各段階における酸素透
過量の測足値t−第2表に示す。谷膚間のデラミネーシ
ョンは認められなかった。なお該LLDPIのフィルム
を別に得て20℃で測足し比ヤング軍は7.5神/−で
あった。
(密度0.88r/m、MI4.5.三片石油化学社製
)と1(1:90にトライブレンドし、Ad層樹脂とし
た0 υ、G:4−メチル−1−ペンテン4.1モル%ヲ共X
曾成分としてt有するメルトインデックス2.3示差走
査型熱量計による融解熱15d/j’(D厚さ38μ0
LLDPE/ilE、F:エチレン含有量38モル係、
けん化度99.4チ、厚さ6μのE VO)I樹脂層 実施例1に準じて屈曲疲労テストt−行つ几。該屈曲疲
労テスト4500往復経過後もピンホールの発生を認め
なかつ良。該4500往復に至る各段階における酸素透
過量の測足値t−第2表に示す。谷膚間のデラミネーシ
ョンは認められなかった。なお該LLDPIのフィルム
を別に得て20℃で測足し比ヤング軍は7.5神/−で
あった。
亀2表
比較例5
7レツクスレジンDFDA−1138N Tに代えてウ
ルトゼツクス3055R(LL、DPE、密度0.93
5f/−2三井右油化学社製)を、タフマーP−018
0に代えてウルトゼツクス2020L(LLDPE、@
度0.920 f /cd、三片石油化学社製)t−用
いる以外は実施例2と同様にした。得ら′nた底形物は
良好な外観であつ友が、耐屈曲疲労性を測定し友ところ
、400回後にピンホールの発生がみら3゜商品価値の
乏しいものでめった。
ルトゼツクス3055R(LL、DPE、密度0.93
5f/−2三井右油化学社製)を、タフマーP−018
0に代えてウルトゼツクス2020L(LLDPE、@
度0.920 f /cd、三片石油化学社製)t−用
いる以外は実施例2と同様にした。得ら′nた底形物は
良好な外観であつ友が、耐屈曲疲労性を測定し友ところ
、400回後にピンホールの発生がみら3゜商品価値の
乏しいものでめった。
比較例6
炭酸カリウムを1.0当量添加する以外は実施例2と同
様にして接着性樹脂組成物を得几。このものは、極めて
流動性が悪く、以後の成形が困難であり実施できなかっ
た。
様にして接着性樹脂組成物を得几。このものは、極めて
流動性が悪く、以後の成形が困難であり実施できなかっ
た。
Claims (15)
- (1)エチレン成分含有率20〜55モル%、けん化度
90%以上のエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物樹
脂の薄層を中間層とし、該中間層の両側に表面層を有し
、該表面層の少なくとも片方が熱シール可能な熱可塑性
樹脂層からなり、各層が接着性樹脂層を介して配されて
なるフレキシブル積層材において、該接着性樹脂が密度
が0.91〜0.86g/cm^3のポリエチレン系重
合体にエチレン性不飽和カルボン酸もしくは該カルボン
酸無水物をグラフトし、エチレン性不飽和カルボン酸も
しくは該カルボン酸無水物成分に対し0.02〜0.3
当量の周期律第 I aもしくはIIa族金属の水酸化物も
しくは塩からなる金属化合物を配合するか、該金属化合
物と密度が0.91〜0.86g/cm^3のポリエチ
レン系重合体を配合した混合組成物である高度な耐屈曲
疲労性を有する気体遮断性積層材。 - (2)エチレン性不飽和カルボン酸もしくは該カルボン
酸無水物が無水マレイン酸である特許請求の範囲第1項
に記載の積層材。 - (3)金属化合物が周期律第 I a族金属の水酸化物も
しくは塩である特許請求の範囲第1〜2項のいずれかに
記載の積層材。 - (4)金属化合物が水酸化ナトリウムである特許請求の
範囲第3項に記載の積層材。 - (5)接着性樹脂層の厚さが1〜20μである特許請求
の範囲第1〜4項のいずれかに記載の積層材。 - (6)表面層の少なくとも一方が直鎖状低密度ポリエチ
レンである特許請求の範囲第1〜5項のいずれかに記載
の積層材。 - (7)表面層の少なくとも一方が炭素数4以上のα−オ
レフィンを共重合成分とし、示差走査型熱量計の熱分析
に基づく融解熱が25cal/g以下である直鎖状低密
度ポリエチレンである特許請求の範囲第6項に記載の積
層材。 - (8)直鎖状低密度ポリエチレンがブテン−1を共重合
成分とし示差走査型熱量計の熱分析に基づく融解熱が2
5cal/g以下である直鎖状低密度ポリエチレンであ
る特許請求の範囲第6項に記載の積層材。 - (9)直鎖状低密度ポリエチレンが4−メチルペンテン
を共重合成分とし示差走査型熱量計の熱分析に基づく融
解熱が25cal/g以下である直鎖状低密度ポリエチ
レンである特許請求の範囲第6項に記載の積層材。 - (10)直鎖状低密度ポリエチレンが20℃におけるヤ
ング率が12kg/mm^2以下である特許請求の範囲
第6〜9項のいずれかに記載の積層材。 - (11)表面層の一方が熱シール可能な熱可塑性樹脂で
ある特許請求の範囲第1〜7項のいずれかに記載の積層
材。 - (12)熱シール可能な熱可塑性樹脂が酢酸ビニル成分
を7重量%以上含有するエチレン−酢酸ビニル共重合体
である特許請求の範囲第11項に記載の積層材。 - (13)積層材が包装用積層材である特許請求の範囲第
1〜12項のいずれかに記載の積層材。 - (14)積層包装材が包装充填物が水性混合物または含
水物である包装容器の構成材であることを特徴とする特
許請求の範囲第13項に記載の積層材。 - (15)該包装材がバッグインボックス内容器の構成材
である特許請求の範囲第14項に記載の積層材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1911486A JPS62176841A (ja) | 1986-01-29 | 1986-01-29 | 耐屈曲疲労性を有する気体遮断性積層材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1911486A JPS62176841A (ja) | 1986-01-29 | 1986-01-29 | 耐屈曲疲労性を有する気体遮断性積層材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62176841A true JPS62176841A (ja) | 1987-08-03 |
JPH0554429B2 JPH0554429B2 (ja) | 1993-08-12 |
Family
ID=11990448
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1911486A Granted JPS62176841A (ja) | 1986-01-29 | 1986-01-29 | 耐屈曲疲労性を有する気体遮断性積層材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62176841A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6464843A (en) * | 1987-09-07 | 1989-03-10 | Kuraray Co | Laminate |
US5578027A (en) * | 1993-09-17 | 1996-11-26 | Pall Corporation | Method and system for collecting, processing, and storing blood components |
-
1986
- 1986-01-29 JP JP1911486A patent/JPS62176841A/ja active Granted
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6464843A (en) * | 1987-09-07 | 1989-03-10 | Kuraray Co | Laminate |
US5578027A (en) * | 1993-09-17 | 1996-11-26 | Pall Corporation | Method and system for collecting, processing, and storing blood components |
US5578028A (en) * | 1993-09-17 | 1996-11-26 | Pall Corporation | Method and system for collecting, processing, and storing blood components |
US6045546A (en) * | 1993-09-17 | 2000-04-04 | Pall Corporation | Method and system for collecting, processing, and storing blood components |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0554429B2 (ja) | 1993-08-12 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |