JPS62171923A - バナジウム再生法 - Google Patents
バナジウム再生法Info
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- JPS62171923A JPS62171923A JP61293330A JP29333086A JPS62171923A JP S62171923 A JPS62171923 A JP S62171923A JP 61293330 A JP61293330 A JP 61293330A JP 29333086 A JP29333086 A JP 29333086A JP S62171923 A JPS62171923 A JP S62171923A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G31/00—Compounds of vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B34/00—Obtaining refractory metals
- C22B34/20—Obtaining niobium, tantalum or vanadium
- C22B34/22—Obtaining vanadium
- C22B34/225—Obtaining vanadium from spent catalysts
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、バブジウム含有触媒の酸抽出物を処理するこ
とにより5i1iバナジウム化合物を得る方法に関する
。
とにより5i1iバナジウム化合物を得る方法に関する
。
接触分解法、水素添加分解法、ハイドロサルフライゼー
ション法及び他の水素添加法のような触媒的炭化水素変
換法では、原油や残渣油原料がバナジウムを含有してい
れば、触媒活性が徐々に減弱する。そしてバナジウムは
触媒毒として作用し、徐々にその触媒中に取り入れられ
るようになる。
ション法及び他の水素添加法のような触媒的炭化水素変
換法では、原油や残渣油原料がバナジウムを含有してい
れば、触媒活性が徐々に減弱する。そしてバナジウムは
触媒毒として作用し、徐々にその触媒中に取り入れられ
るようになる。
この触Is毒を防ぐために、所望の疾化水素変換法に先
立って別個の水素脱金属処理法を行なうことが提唱され
、これにより原油や残渣油原料からバナジウムを除去せ
んとするものである。このような処理法の例はU K
P 1,526,927に記載されている。この先行特
許は脱金属触媒の再生法にも関しており、この方法は硫
酸のような無機酸を用いて触媒を抽出することから成る
。しかし、この先行文献中では、バナジウムが酸抽出物
から通常の方法で再生されると記載されているだけであ
って、その詳しい再生法については明らかにされていな
い。無機酸による抽出法はもちろん、水素添加分解法、
接触分解法、ハイドロリルフライU−シ」ン法及び他の
水素添加法で得られたバナジウム負荷触媒の再生のため
にも利用される。
立って別個の水素脱金属処理法を行なうことが提唱され
、これにより原油や残渣油原料からバナジウムを除去せ
んとするものである。このような処理法の例はU K
P 1,526,927に記載されている。この先行特
許は脱金属触媒の再生法にも関しており、この方法は硫
酸のような無機酸を用いて触媒を抽出することから成る
。しかし、この先行文献中では、バナジウムが酸抽出物
から通常の方法で再生されると記載されているだけであ
って、その詳しい再生法については明らかにされていな
い。無機酸による抽出法はもちろん、水素添加分解法、
接触分解法、ハイドロリルフライU−シ」ン法及び他の
水素添加法で得られたバナジウム負荷触媒の再生のため
にも利用される。
酸抽出液中一部のバナジウムは4価の酸化状態で存在す
るが、固体の5価バノージウム化合物の形態でバナジウ
ムを回収することが好ましい場合がある。この目的のt
こめに液相から固体を有効に分離することがもちろん重
要な条f]である。4価バナジウムから5価バナジウム
への酸化はpH8以上で酸素含有気体により行なわれる
。この場合酸化は迅速に進行する。(「tlandbu
ch deranorganischen CheII
lieJ 、 Gmelin、 8 (196g)
Vanadium 八2. p555参照)。コれに
より5価バナジウム溶液が収率良く得られるが、この溶
液から容易に濾過可能な形態の固体の5価バナジウム化
合物を沈澱することが不可能な場合、それIよ困難にな
る。
るが、固体の5価バノージウム化合物の形態でバナジウ
ムを回収することが好ましい場合がある。この目的のt
こめに液相から固体を有効に分離することがもちろん重
要な条f]である。4価バナジウムから5価バナジウム
への酸化はpH8以上で酸素含有気体により行なわれる
。この場合酸化は迅速に進行する。(「tlandbu
ch deranorganischen CheII
lieJ 、 Gmelin、 8 (196g)
Vanadium 八2. p555参照)。コれに
より5価バナジウム溶液が収率良く得られるが、この溶
液から容易に濾過可能な形態の固体の5価バナジウム化
合物を沈澱することが不可能な場合、それIよ困難にな
る。
もしも酸化がマイルドな酸の範囲のpHで行なわれると
(オランダ特許出願用6,704,017号明細書、5
ペ一ジ第一段落)、例えばpH約3では、爾後の過程に
おける固体バナジウム化合物の濾過性がより良好となり
、一方酸化速度も依然として十分魅力的である。
(オランダ特許出願用6,704,017号明細書、5
ペ一ジ第一段落)、例えばpH約3では、爾後の過程に
おける固体バナジウム化合物の濾過性がより良好となり
、一方酸化速度も依然として十分魅力的である。
しかし、強酸が使用済み触媒の抽出に使用されるので、
その抽出液は通常pH1以下となる。
その抽出液は通常pH1以下となる。
1)II−約3までpHを上昇しても、残念なことに爾
後の酸化の間に変化することのない固体の非濾過性副産
物の形成を伴う。この沈澱物の形成を詳しく調べてみる
と、酸抽出液中に3価バナジウムが共存することが主原
因であることが判った。 □酸抽出液中゛の3価バナ
ジウムの存在に関する問題は、U S P 4,436
,706に発表されている方法により改善されると考え
られる。その方法は3価及び4価バナジウムを含む抽出
液をpH0,5から26の間で酸素を含有する気体で酸
化し、4価バナジウム濃縮液を生成し、その後その抽出
物をpH2,6から4.0の間で酸素を含有する気体で
酸化し5価バナジウム濃縮液を生成するものである。こ
の二段階の酸化過程の結果、濾過性が良好な固体5価バ
ナジウム化合物が直接生じるか、あるいは容易に濾過可
能な固体51111iバナジウム化合物を後に沈澱する
ことができる5価バナジウム化合物の溶液が生じる。
後の酸化の間に変化することのない固体の非濾過性副産
物の形成を伴う。この沈澱物の形成を詳しく調べてみる
と、酸抽出液中に3価バナジウムが共存することが主原
因であることが判った。 □酸抽出液中゛の3価バナ
ジウムの存在に関する問題は、U S P 4,436
,706に発表されている方法により改善されると考え
られる。その方法は3価及び4価バナジウムを含む抽出
液をpH0,5から26の間で酸素を含有する気体で酸
化し、4価バナジウム濃縮液を生成し、その後その抽出
物をpH2,6から4.0の間で酸素を含有する気体で
酸化し5価バナジウム濃縮液を生成するものである。こ
の二段階の酸化過程の結果、濾過性が良好な固体5価バ
ナジウム化合物が直接生じるか、あるいは容易に濾過可
能な固体51111iバナジウム化合物を後に沈澱する
ことができる5価バナジウム化合物の溶液が生じる。
LJ S P 4,436.706の全ての実施例から
得られた最高濾過速度は、市販用の標準濾過装置例えば
真空回転ドラムフィルター(VaCulllllrot
ary drumfiter)を用いた場合、200〜
300 Kg−7FL−2−hlである。これはフィル
ターケーキの厚さが3鵬で差圧が0.07 HPaで測
定したものである。この分析法を、本明細書中濾過速度
を表すのに用いる。
得られた最高濾過速度は、市販用の標準濾過装置例えば
真空回転ドラムフィルター(VaCulllllrot
ary drumfiter)を用いた場合、200〜
300 Kg−7FL−2−hlである。これはフィル
ターケーキの厚さが3鵬で差圧が0.07 HPaで測
定したものである。この分析法を、本明細書中濾過速度
を表すのに用いる。
その後のrill究から、これまでの技術り法に関連し
てざらに改良の余地が残つ−(いることが発見された。
てざらに改良の余地が残つ−(いることが発見された。
そのため本発明で1よそのような改11法を得ようと1
6ものである。
6ものである。
本発明では、第1!l!!理段階と第2処理段階におけ
るpHとAI索分圧の間に相関関係があることが知見さ
れlこ。この相関関係は、概ね、所定の固体5価バナジ
ウム化合物の1過速度に関し−(至適結果を生じる再生
法の範囲を規定する。さらに、本発明の方法では高いバ
jジウム肉牛率を生じることが知見されたが、この比率
1よバノジウム酸化割合及びバナジウム1過割合の和を
示している。
るpHとAI索分圧の間に相関関係があることが知見さ
れlこ。この相関関係は、概ね、所定の固体5価バナジ
ウム化合物の1過速度に関し−(至適結果を生じる再生
法の範囲を規定する。さらに、本発明の方法では高いバ
jジウム肉牛率を生じることが知見されたが、この比率
1よバノジウム酸化割合及びバナジウム1過割合の和を
示している。
本発明方法は、使用後の触媒を再」する際に得られる酸
抽出液から5価バナジウム化合物を調製Jるための二段
階酸化法であっ【、この方法は、段階1)3価及び4価
バナジウムを含む抽出液を、少なくともpit o、
7−、−1.4Pで且つ多くともpH2,3−1,4P
−C″酸索含む気体により酸化し、4価バフジウム化合
物の溶液を生成すること、及びぞれに引き続く段階2)
回の範囲がpH3,2−1,4PからpH2、3,、、
、、、、1、4Pで酸化を継続し5価バフジウム潮縮物
を生成Jることからなる(ここに1)は旧)a単位の酸
素分圧を示!l)。
抽出液から5価バナジウム化合物を調製Jるための二段
階酸化法であっ【、この方法は、段階1)3価及び4価
バナジウムを含む抽出液を、少なくともpit o、
7−、−1.4Pで且つ多くともpH2,3−1,4P
−C″酸索含む気体により酸化し、4価バフジウム化合
物の溶液を生成すること、及びぞれに引き続く段階2)
回の範囲がpH3,2−1,4PからpH2、3,、、
、、、、1、4Pで酸化を継続し5価バフジウム潮縮物
を生成Jることからなる(ここに1)は旧)a単位の酸
素分圧を示!l)。
第一段階の酸化中に塩基1ノ1物質例えばN a Ot
l又はN +−1、(月」の添加によりl]]1を−・
定に1「)ことが最も望ましい。渇匪(よ15・へ−7
0℃の間(・あることが望ましい。反応時間は通常2時
間」ス十で゛、3()分以FCあることが望ましい。(
−のlkl:μ、第二銅塩どして反応混合液中に加えら
れlこ第二銅−イAンの存在十℃行なわれることが望ま
しい。
l又はN +−1、(月」の添加によりl]]1を−・
定に1「)ことが最も望ましい。渇匪(よ15・へ−7
0℃の間(・あることが望ましい。反応時間は通常2時
間」ス十で゛、3()分以FCあることが望ましい。(
−のlkl:μ、第二銅塩どして反応混合液中に加えら
れlこ第二銅−イAンの存在十℃行なわれることが望ま
しい。
この酸化は、酸素を含有りる気体例えば空気Yは酸素で
行なう。
行なう。
酸化の第一・段階の後、pllを例えばN a OII
ヤ)N l−4401−1等の塩基の添加にJ、リー1
−シ/させる。4価バナジウムから5価バナジウムへ酸
化りる第一段階は酸素を含有Jる気体、例えば空気又は
酸素によって行なわれ、この場合1)I+が−・定であ
ることが望ましい。酸素が望ましい。酸素を過剰に用い
、未変換酸素をポンプで循環使用づる。反応時間は大概
4時間以下で、温度は70〜110℃が好ましい。
ヤ)N l−4401−1等の塩基の添加にJ、リー1
−シ/させる。4価バナジウムから5価バナジウムへ酸
化りる第一段階は酸素を含有Jる気体、例えば空気又は
酸素によって行なわれ、この場合1)I+が−・定であ
ることが望ましい。酸素が望ましい。酸素を過剰に用い
、未変換酸素をポンプで循環使用づる。反応時間は大概
4時間以下で、温度は70〜110℃が好ましい。
第−及び第二の両方の酸化段階は、好ましくは酸素分圧
が0,05からi、o HPaで行なわれ、酸素分圧が
0.07から0.5 HPaが最適である。
が0,05からi、o HPaで行なわれ、酸素分圧が
0.07から0.5 HPaが最適である。
至適濾過速度は、少なくとも第二の酸化段階及び任意に
最初の酸化段階がバナジウム:鉄のモル比が200:1
から1:1に対応する量の第二鉄化合物の共存下でなさ
れる場合に、達成され、前記モル比が50=1から3=
1の時が最適である11本発明方法で出発物質として用
いられる酸抽出液が上述の第二鉄化合物を含んでいない
場合、この第二鉄化合物は、第二鉄化合物そのbのの形
態とし−〇 − (、あるいはその前駆体としくの第一鉄化合物の形態で
前記酸抽出液に添加される7、高い原子(1i1へバナ
ジウムを酸化する間に、2価から3価の鉄に酸化される
ので、本発明の方法に従って再生される液相系に第二鉄
化合物の適当な共存を確保Jることができる。
最初の酸化段階がバナジウム:鉄のモル比が200:1
から1:1に対応する量の第二鉄化合物の共存下でなさ
れる場合に、達成され、前記モル比が50=1から3=
1の時が最適である11本発明方法で出発物質として用
いられる酸抽出液が上述の第二鉄化合物を含んでいない
場合、この第二鉄化合物は、第二鉄化合物そのbのの形
態とし−〇 − (、あるいはその前駆体としくの第一鉄化合物の形態で
前記酸抽出液に添加される7、高い原子(1i1へバナ
ジウムを酸化する間に、2価から3価の鉄に酸化される
ので、本発明の方法に従って再生される液相系に第二鉄
化合物の適当な共存を確保Jることができる。
3価から4価のパッジラムへの変換の第一・の酸化段階
かできる限り完全に行なわれ/ilJればならない。こ
れは、第二の酸化段階におlJる4(llIiバノジウ
ムから5価バナジウムへの変換に利用されるわりではな
い。第二の酸化段階におf−Jる変換の程度及び反応温
度は、1過に適しI、二固体バノジウム化合物を最終的
に生産するための重装なパフメーターどなる。
かできる限り完全に行なわれ/ilJればならない。こ
れは、第二の酸化段階におlJる4(llIiバノジウ
ムから5価バナジウムへの変換に利用されるわりではな
い。第二の酸化段階におf−Jる変換の程度及び反応温
度は、1過に適しI、二固体バノジウム化合物を最終的
に生産するための重装なパフメーターどなる。
比較的高温層例えば70から110”Cで第二の酸化段
階が行われると、この酸化中に固体が直接沈澱し、同体
中の4価及び5(iliバナジウムの比は0.101〜
0.30:lの間の値を示す。この固体は濾過性が非常
に優れており、そのため本発明方法としてこの具体例が
最も適している。この沈澱物はほぼコルブサイト(v2
04.6v2o5・nH2O)の組成をしている。濾過
した後の残余液体中には非常に少量のバナジウムしか含
まれていない。しかし、より低い温度で第二の酸化段階
を実施したとしても同様の物質を得ることは可能である
。ただし、この場合、4価と5価のバナジウム比が上に
述べた範囲内となるまで酸化を一定時間継続しノで行な
う必要がある。更にこの場合、酸化により透明な液体が
得られるが、これを単に渇廓75℃以上に上昇させるこ
とによって、これからコルブサイト様物質が沈澱する。
階が行われると、この酸化中に固体が直接沈澱し、同体
中の4価及び5(iliバナジウムの比は0.101〜
0.30:lの間の値を示す。この固体は濾過性が非常
に優れており、そのため本発明方法としてこの具体例が
最も適している。この沈澱物はほぼコルブサイト(v2
04.6v2o5・nH2O)の組成をしている。濾過
した後の残余液体中には非常に少量のバナジウムしか含
まれていない。しかし、より低い温度で第二の酸化段階
を実施したとしても同様の物質を得ることは可能である
。ただし、この場合、4価と5価のバナジウム比が上に
述べた範囲内となるまで酸化を一定時間継続しノで行な
う必要がある。更にこの場合、酸化により透明な液体が
得られるが、これを単に渇廓75℃以上に上昇させるこ
とによって、これからコルブサイト様物質が沈澱する。
別の好適具体例は第二の酸化段階においてより完全な変
換を行なうことに基づいている。最終的に5価バナジウ
ムへの変換率は、35〜10℃の酸化= 11 = 温度で、少なくとも85%好ましくは少なくとも95%
となる。実質十5価バナジウムからなる透明な溶液がそ
の結束得られる。硫酸等のような強酸を添加することに
より、この溶液からレッドケーキ(red cake)
と記述され得る固体物質が沈澱する。
換を行なうことに基づいている。最終的に5価バナジウ
ムへの変換率は、35〜10℃の酸化= 11 = 温度で、少なくとも85%好ましくは少なくとも95%
となる。実質十5価バナジウムからなる透明な溶液がそ
の結束得られる。硫酸等のような強酸を添加することに
より、この溶液からレッドケーキ(red cake)
と記述され得る固体物質が沈澱する。
この沈澱は温度を上昇させれば進行し、90℃以上の高
度が望ましい。
度が望ましい。
本発明の方法により得られた固体バナジウム再生法は、
通常の濾過装置により水性相から回収されることが知見
された。高沈澱速度及び高濾過速度が得られるため、本
発明方法は、市場で販売することが可能な価値あるバナ
ジウム物質の経済的な再生法といえる。
通常の濾過装置により水性相から回収されることが知見
された。高沈澱速度及び高濾過速度が得られるため、本
発明方法は、市場で販売することが可能な価値あるバナ
ジウム物質の経済的な再生法といえる。
本発明を以下に示した実際例中でさらに詳しく説明する
。
。
実施例 1
溶液A及びBを調製する。溶液Aは、(j S P4.
436,706の実施例1において「バナジウム濃縮液
」として表わされている溶液と同じものである。
436,706の実施例1において「バナジウム濃縮液
」として表わされている溶液と同じものである。
溶液Bは種々の金属化合物を水中に溶解させて調製した
ものである。溶液A及び溶液8の内容については下記表
1に示した。
ものである。溶液A及び溶液8の内容については下記表
1に示した。
表 1
B
V(III) Q/l 6.6 10.
8V (IV) 0/l 9.8 18.1N i O
/l 2.G 6.O F8 G/+ 1.24 0.0 Ca o/l 0.12 0.14 S 04 o/I 73.0 114Ph
O,850,35 一13= 比較の目的で作業a及びbを行ない、作業C及びdは本
発明に従った例である。
8V (IV) 0/l 9.8 18.1N i O
/l 2.G 6.O F8 G/+ 1.24 0.0 Ca o/l 0.12 0.14 S 04 o/I 73.0 114Ph
O,850,35 一13= 比較の目的で作業a及びbを行ない、作業C及びdは本
発明に従った例である。
飢L= : U S P 4.436.706の実施例
1を同様な条件下で繰り返した。この場合、第1及び第
2の酸化段階の酸素分圧は各々0.02 HPa及び0
.03 HPaであり、酸化気体は第1段階では空気で
、第2段階では酸素であった。濃度は第1段階及び第2
段階の各々で20℃及び85℃であった。全作業OUa
は4時間であった。この作業における濾過速度4;L
250Kg−m−2−h−’テあった。こ旧よusp4
.436,706の実施例1で示されている液体濾過速
度の1604! −B−2・h−1と一致する。しかし
、前者は固体を過速度であり液体濾過速度でない。固体
濾過速度が、固体5価バナジウム化合物を興味深い生産
物とするこのバナジウム再生法の経済性を表わす。以下
の全ての試験作業においてはこの固体濾過速度のみを使
用する。
1を同様な条件下で繰り返した。この場合、第1及び第
2の酸化段階の酸素分圧は各々0.02 HPa及び0
.03 HPaであり、酸化気体は第1段階では空気で
、第2段階では酸素であった。濃度は第1段階及び第2
段階の各々で20℃及び85℃であった。全作業OUa
は4時間であった。この作業における濾過速度4;L
250Kg−m−2−h−’テあった。こ旧よusp4
.436,706の実施例1で示されている液体濾過速
度の1604! −B−2・h−1と一致する。しかし
、前者は固体を過速度であり液体濾過速度でない。固体
濾過速度が、固体5価バナジウム化合物を興味深い生産
物とするこのバナジウム再生法の経済性を表わす。以下
の全ての試験作業においてはこの固体濾過速度のみを使
用する。
作l見:3価の鉄濃度が1.0s・rlとなる、J、う
に溶液Bに硫酸第二鉄を添加し、pllは20になるよ
うに水酸化11〜リウムを添加して調整した。酸化の第
一段階は作業a −c 6本べた方法に」、すhつだ。
に溶液Bに硫酸第二鉄を添加し、pllは20になるよ
うに水酸化11〜リウムを添加して調整した。酸化の第
一段階は作業a −c 6本べた方法に」、すhつだ。
次に、溶液のpHをさらに水酸化す]ヘリウムを添加す
ることにより2,3に1−4させ、温IIは95’Cに
上昇させた。酸化の第二段階は0.32HPaの酸水性
11−のもとに行なった1、3時間の仝れ葉中、水酸化
ノl−リウムを徐々に添加づることにより、l′li1
を2.3に保った、。
ることにより2,3に1−4させ、温IIは95’Cに
上昇させた。酸化の第二段階は0.32HPaの酸水性
11−のもとに行なった1、3時間の仝れ葉中、水酸化
ノl−リウムを徐々に添加づることにより、l′li1
を2.3に保った、。
固体51i1bバナジウム化合物への斐換率は97%で
゛、濾過速邸は750Kg・m−2・h −’ T”あ
った。
゛、濾過速邸は750Kg・m−2・h −’ T”あ
った。
作−’ILs−: ptlを2.7に調整し、酸水性!
■を0.12)11)aにしtこ以外は、作業すを同様
の条f1で繰り返しIこ。
■を0.12)11)aにしtこ以外は、作業すを同様
の条f1で繰り返しIこ。
この場合のe過速度は660 Kfl・m−2・1)−
1であり、バナジウム再生率は99%であった。
1であり、バナジウム再生率は99%であった。
害−11−一−2
さらに比較Jるlζ二めに、作業(j及びeを低い01
1条fF 十テtjIX イ、fl業f’ 4J pH
ヲm イ条f+ i C□、作業(]で(よ溶液Bの第
二鉄濃匪を変化さ1!イ1い(・鉄濃度の影響を示し1
ニー。
1条fF 十テtjIX イ、fl業f’ 4J pH
ヲm イ条f+ i C□、作業(]で(よ溶液Bの第
二鉄濃匪を変化さ1!イ1い(・鉄濃度の影響を示し1
ニー。
L呆−寸:第2の酸化段階のIJI+を23Iこ調整し
、酸水性11をo、12 HPaとして−f]業1)を
そのまま繰り返した。この揚台、第−二鉄濃1mを1.
0g・f!−1に調整しC第1の酸化段階のための出発
物質と()C溶液[3を用いIコ5、e過速度: 3
00Kg −m−2・h −’。
、酸水性11をo、12 HPaとして−f]業1)を
そのまま繰り返した。この揚台、第−二鉄濃1mを1.
0g・f!−1に調整しC第1の酸化段階のための出発
物質と()C溶液[3を用いIコ5、e過速度: 3
00Kg −m−2・h −’。
バナジウム再生率二80%。
作1刈;第2の酸化段階のpllを20に調整し、耐素
分n−を0.32 HPaどしC作業すをそのまま繰り
返した1、この場合、第二鉄製1豆を1町メ・(!−1
に調整して第1の酸化段階のための出発物質とし−(溶
液[3を用いた。e過速IN : 28ONg・m−
2−1゛)−1゜バナジウム再生率:84%。
分n−を0.32 HPaどしC作業すをそのまま繰り
返した1、この場合、第二鉄製1豆を1町メ・(!−1
に調整して第1の酸化段階のための出発物質とし−(溶
液[3を用いた。e過速IN : 28ONg・m−
2−1゛)−1゜バナジウム再生率:84%。
= 16一
作業f:第2の酸化段階のpllを3.0に調整し、酸
素分圧を0.3214Paとして作業すをそのまま繰り
返した。この場合、第=鉄!a1度を1.0g・p−1
に調整して第1の酸化段階の出発物質として溶液Bを用
いた。e過速度: 225Kg・m−2・h−1゜ノ
はジウム再生率ニア5%。
素分圧を0.3214Paとして作業すをそのまま繰り
返した。この場合、第=鉄!a1度を1.0g・p−1
に調整して第1の酸化段階の出発物質として溶液Bを用
いた。e過速度: 225Kg・m−2・h−1゜ノ
はジウム再生率ニア5%。
L!Li:第1の酸化段階で総イオン濃度を変化させず
に溶液Bを出発物質として用いた。この段階は作業すと
同じ方法で行った。
に溶液Bを出発物質として用いた。この段階は作業すと
同じ方法で行った。
第2の酸化段階で、pHは2.7及び酸素分圧は0、1
2 HPaテアツタ。’F’WATiia : 20K
g ・m−2・h −’。
2 HPaテアツタ。’F’WATiia : 20K
g ・m−2・h −’。
Claims (6)
- (1)バナジウムを含有する使用後の触媒を再生させる
際に得られる酸抽出液から5価バナジウム化合物を調製
する方法であつて、1)3価及び4価バナジウムを含む
前記抽出液を、少なくともpH0.7−1.4Pで且つ
多くともpH2.3−1.4P下で酸素含有気体により
酸化し、4価バナジウム化合物の溶液を生成させる段階
と、それに続く2)pH3.2−1.4PからpH2.
3−1.4Pの範囲内で継続的に酸化することにより5
価バナジウム濃縮物を生成する段階(ここにPはMPa
単位の酸素分圧を示す)を有することを特徴とする前記
方法。 - (2)段階2)の過程で、バナジウムと3価鉄のイオン
比率が50:1から3:1となる量の第二鉄化合物を共
存させることを特徴とする特許請求の範囲第1項に記載
の方法。 - (3)酸素分圧が少なくとも0.05MPaであること
を特徴とする特許請求の範囲第1項又は第2項に記載の
方法。 - (4)酸素分圧が0.01から0.5MPaであること
を特徴とする特許請求の範囲第3項に記載の方法。 - (5)第1の酸化段階の温度が15〜70℃であること
を特徴とする特許請求の範囲第1項から第4項のいずれ
かに記載の方法。 - (6)第2の酸化段階の温度が70〜110℃であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項から第5項のいず
れかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB8530496A GB8530496D0 (en) | 1985-12-11 | 1985-12-11 | Vanadium recovery process |
GB8605591 | 1986-03-06 | ||
GB8605591A GB2185007B (en) | 1985-12-11 | 1986-03-06 | Vanadium recovery process |
GB8530496 | 1986-03-06 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62171923A true JPS62171923A (ja) | 1987-07-28 |
JPH07115875B2 JPH07115875B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=26290101
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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Country Status (6)
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EP (1) | EP0225674B1 (ja) |
JP (1) | JPH07115875B2 (ja) |
AU (1) | AU582030B2 (ja) |
CA (1) | CA1293380C (ja) |
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---|---|---|---|---|
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US6461408B2 (en) | 1995-11-06 | 2002-10-08 | Robert E. Buxbaum | Hydrogen generator |
US5888273A (en) * | 1996-09-25 | 1999-03-30 | Buxbaum; Robert E. | High temperature gas purification system |
US5989514A (en) * | 1997-07-21 | 1999-11-23 | Nanogram Corporation | Processing of vanadium oxide particles with heat |
AT409764B (de) * | 1998-03-06 | 2002-11-25 | Treibacher Ind Ag | Verfahren zur oxidation von vanadium |
US20030029728A1 (en) * | 2001-07-18 | 2003-02-13 | Benjamin Scharifker | Process to separate the vanadium contained in inorganic acid solutions |
US20030165413A1 (en) * | 2001-07-18 | 2003-09-04 | Benjamin Scharifker | Process to recover vanadium contained in acid solutions |
US7498007B2 (en) * | 2002-07-18 | 2009-03-03 | Benjamin Scharifker | Process to recover vanadium contained in acid solutions |
CN101760651B (zh) * | 2010-03-04 | 2011-04-27 | 中南大学 | 一种石煤酸浸提钒工艺 |
CN102127657B (zh) * | 2011-03-21 | 2012-12-19 | 中南大学 | 一种石煤酸浸液提钒铁综合回收方法 |
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EP3214190A1 (en) | 2016-03-01 | 2017-09-06 | SMS Siemag Process Technologies GmbH | Process for the separation of vanadium |
CN105695760B (zh) * | 2016-03-02 | 2018-05-29 | 东北大学 | 一种含铬型钒渣二段逆流浸出及分离提取钒铬的方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL6704017A (ja) * | 1967-03-17 | 1968-09-18 | ||
GB1526927A (en) * | 1974-10-15 | 1978-10-04 | Shell Int Research | Process for recovering vanadium from deactivated catalyst |
NL8103964A (nl) * | 1981-08-26 | 1983-03-16 | Shell Int Research | Werkwijze voor het winnen van vijfwaardige vanadium verbindingen uit zure katalysator extracten. |
US4443415A (en) * | 1982-06-22 | 1984-04-17 | Amax Inc. | Recovery of V2 O5 and nickel values from petroleum coke |
US4495157A (en) * | 1983-09-02 | 1985-01-22 | Amax Inc. | Recovery of metal values from spent hydrodesulfurization catalysts |
US4539186A (en) * | 1984-03-15 | 1985-09-03 | Intevep, S.A. | Method for leaching and recovering vanadium from vanadium bearing by-product materials |
-
1986
- 1986-11-17 CA CA 523153 patent/CA1293380C/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-11-18 US US06/932,059 patent/US4849189A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-12-05 DE DE19863687263 patent/DE3687263T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-12-05 EP EP19860202197 patent/EP0225674B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-12-09 AU AU66316/86A patent/AU582030B2/en not_active Ceased
- 1986-12-09 JP JP29333086A patent/JPH07115875B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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DE3687263D1 (de) | 1993-01-21 |
AU6631686A (en) | 1987-06-18 |
US4849189A (en) | 1989-07-18 |
DE3687263T2 (de) | 1993-04-15 |
EP0225674A3 (en) | 1989-08-30 |
AU582030B2 (en) | 1989-03-09 |
EP0225674A2 (en) | 1987-06-16 |
CA1293380C (en) | 1991-12-24 |
JPH07115875B2 (ja) | 1995-12-13 |
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