JPS6216113A - 摩擦部材の製造方法 - Google Patents
摩擦部材の製造方法Info
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- JPS6216113A JPS6216113A JP15582885A JP15582885A JPS6216113A JP S6216113 A JPS6216113 A JP S6216113A JP 15582885 A JP15582885 A JP 15582885A JP 15582885 A JP15582885 A JP 15582885A JP S6216113 A JPS6216113 A JP S6216113A
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- JP
- Japan
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- surface material
- friction surface
- core plate
- frictional surface
- mold release
- Prior art date
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- Granted
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D69/00—Friction linings; Attachment thereof; Selection of coacting friction substances or surfaces
- F16D2069/004—Profiled friction surfaces, e.g. grooves, dimples
Landscapes
- Braking Arrangements (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ６発明の目的
（１）産業上の利用分野
本発明は、例えば湿式多板摩擦クラッチのクラッチディ
スクのような摩擦部材の製造方法に関する。
スクのような摩擦部材の製造方法に関する。
（２） 従来の技術
前記クラッチディスクの摩擦面材には、摩擦係数の安定
化と冷却効果の向上を狙って多数の油溝が設けられてい
る。
化と冷却効果の向上を狙って多数の油溝が設けられてい
る。
従来、クラッチディスクは、ペーパ基体に熱硬化性合成
樹脂を含浸して乾燥する工程、前記樹脂を硬化させて摩
擦面材を得る工程、摩擦面材に研磨加工を施す工程、摩
擦面材を芯板に接着する工程、および摩擦面材に切削加
工を施して油溝を形成する工程を経て製造されている。
樹脂を含浸して乾燥する工程、前記樹脂を硬化させて摩
擦面材を得る工程、摩擦面材に研磨加工を施す工程、摩
擦面材を芯板に接着する工程、および摩擦面材に切削加
工を施して油溝を形成する工程を経て製造されている。
（３）発明が解決しようとする問題点
しかしながら摩擦面材に研磨加工および油溝を形成する
ための切削加工を施すと、摩擦面材のランド面および油
溝内面に毛羽が立ち、その毛羽によって潤滑油の切れが
悪くなるためクラッチ切れ性能が悪化するという問題が
ある。
ための切削加工を施すと、摩擦面材のランド面および油
溝内面に毛羽が立ち、その毛羽によって潤滑油の切れが
悪くなるためクラッチ切れ性能が悪化するという問題が
ある。
また油溝を切削加工により形成すると、油溝の形状が制
限を受けるため要求性能が得られず、その上製造工数も
多く非能率的であるといった問題もある。
限を受けるため要求性能が得られず、その上製造工数も
多く非能率的であるといった問題もある。
本発明は前記問題を生じることのない摩擦部材を能率良
く得ることのできる前記製造方法を提供することを目的
とする。
く得ることのできる前記製造方法を提供することを目的
とする。
Ｂ０発明の構成
（１）問題点を解決するための手段
本発明は、樹脂固形分に対して０６１〜２重量％の内部
離型剤を含有する熱硬化性合成樹脂をペーパ基体に含浸
してなる摩擦面材を芯板に重合し、次いで前記芯板およ
び摩擦面材を一対の押圧型により挟圧して該摩擦面材を
該芯板に接着すると同時に該摩擦面材に溝を成形するこ
とを特徴とする。
離型剤を含有する熱硬化性合成樹脂をペーパ基体に含浸
してなる摩擦面材を芯板に重合し、次いで前記芯板およ
び摩擦面材を一対の押圧型により挟圧して該摩擦面材を
該芯板に接着すると同時に該摩擦面材に溝を成形するこ
とを特徴とする。
（２）作 用
前記のように熱硬化性合成樹脂に特定量の内部離型剤を
含有させると、摩擦面材の表面に内部離型剤が略均〜に
分布するので押圧型に対する摩擦面材の離型性が良好と
なり、その結果押圧型を汚すことなく溝を明確に成形す
ることができる。
含有させると、摩擦面材の表面に内部離型剤が略均〜に
分布するので押圧型に対する摩擦面材の離型性が良好と
なり、その結果押圧型を汚すことなく溝を明確に成形す
ることができる。
また摩擦面材のランド面および溝内面は一対の押圧型に
より挟圧されるので毛羽が立つことがない。
より挟圧されるので毛羽が立つことがない。
さらに押圧型により溝を成形するので、溝形状の自由度
が増し、要求性能を十分に満たすことができる。
が増し、要求性能を十分に満たすことができる。
その上製造工数が少なく能率的であり、優れた量産性を
有する。
有する。
なお、熱硬化性合成樹脂における内部離型剤の含有量が
０．１重量％を下回ると、離型性が悪化して摩擦面材が
押圧型に付着し、不良品を発生する。
０．１重量％を下回ると、離型性が悪化して摩擦面材が
押圧型に付着し、不良品を発生する。
一方、前記含有量が２重量％を上回ると、摩擦面材の摩
擦係数が小ざくなると共に摩耗量が多くなる。
擦係数が小ざくなると共に摩耗量が多くなる。
（３）実施例
第１〜第３図は本発明により得られた摩擦部材としての
湿式多板摩擦クラッチ用クラッチディスクｌを示し、そ
のクラッチディスク１は環状芯板２と、その両面に接着
された環状摩擦面材３．。
湿式多板摩擦クラッチ用クラッチディスクｌを示し、そ
のクラッチディスク１は環状芯板２と、その両面に接着
された環状摩擦面材３．。
３□とよりなり、各摩擦面材３１，３□には放射方向に
延びる多数の溝としての油溝４とランド５とが交互に配
設されている。
延びる多数の溝としての油溝４とランド５とが交互に配
設されている。
本発明において用いられる内部離型剤としては高級アル
コールのリン酸エステル、例えば大日本インキ化学工業
社製ＴＤ−３０１９、中京油脂社製七パール隘５６６等
が該当する。
コールのリン酸エステル、例えば大日本インキ化学工業
社製ＴＤ−３０１９、中京油脂社製七パール隘５６６等
が該当する。
以下、クラッチディスクｌの製造工程について説明する
。
。
通常の抄紙作業により厚さ０．９ 龍、秤量値３５０ｇ
／ｍ”のペーパ基体を作製する。
／ｍ”のペーパ基体を作製する。
熱硬化性合成樹脂としてのフェノール系樹脂液に、内部
離型剤として前記ＴＤ−３０１９を樹脂固形分に対し１
．０重量％添加して内部離型剤入り樹脂液を調整する。
離型剤として前記ＴＤ−３０１９を樹脂固形分に対し１
．０重量％添加して内部離型剤入り樹脂液を調整する。
前記閘脂液をペーパ基体に含浸し乾燥して摩擦面材を得
る。この摩擦面材は樹脂液の含浸により厚さ１．０ ｍ
ｍ、秤量値４５０ｇ／ｍ”となる。
る。この摩擦面材は樹脂液の含浸により厚さ１．０ ｍ
ｍ、秤量値４５０ｇ／ｍ”となる。
摩擦面材を外径１２５關、内径Ｉ Ｑ １ ＋ｎの環状
に打抜き、環状摩擦面材を得る。この環状摩擦面材の重
量は１．９２ ｇである。
に打抜き、環状摩擦面材を得る。この環状摩擦面材の重
量は１．９２ ｇである。
第４図に示すように、厚さ１．９５ｗｍの環状芯板２の
両面に、環状摩擦面材３１，３□を重合し、その重合し
たものを、成形温度に加熱された一対の押圧型６．．６
．により挟圧する。各押圧型６Ｉ、６□はランド成形用
凹部７と油溝成形用凸部８とを交互に備えているので、
前記重合したものを両押圧型６１．６□により挟圧する
と、再環状摩擦面材３．，３□には凹部７によりランド
５が、また凸部８により油溝４がそれぞれ成形される。
両面に、環状摩擦面材３１，３□を重合し、その重合し
たものを、成形温度に加熱された一対の押圧型６．．６
．により挟圧する。各押圧型６Ｉ、６□はランド成形用
凹部７と油溝成形用凸部８とを交互に備えているので、
前記重合したものを両押圧型６１．６□により挟圧する
と、再環状摩擦面材３．，３□には凹部７によりランド
５が、また凸部８により油溝４がそれぞれ成形される。
同時に両摩擦面材３１，３．は芯板２に接着され、加熱
硬化される。これによりクラッチディスク１が得られる
。
硬化される。これによりクラッチディスク１が得られる
。
両摩擦面材３＋、３ｇが硬化した後両押圧型６１．６２
を開いてクラッチディスク１を離型する。
を開いてクラッチディスク１を離型する。
Ｃ（７）場合、ＴＤ＝３０１９が両摩擦面材３１＋３２
の表面に略均−に分布しているので、そのＴＤ−３０１
９の離型能により離型作業は極めて容易におこなれ、両
摩擦面材３８．３□の樹脂分等が両押圧型６Ｉ、６□に
付着することがない。
の表面に略均−に分布しているので、そのＴＤ−３０１
９の離型能により離型作業は極めて容易におこなれ、両
摩擦面材３８．３□の樹脂分等が両押圧型６Ｉ、６□に
付着することがない。
このようにして得られたクラッチディスクＩにおいては
各油溝４が明確に成形され、また両摩擦面材３．，３．
のランド面および油溝内面が両押圧型６１．６□により
挟圧されるので毛羽が立つことがな（平滑であり、クラ
ッチ切れ性能が良い。
各油溝４が明確に成形され、また両摩擦面材３．，３．
のランド面および油溝内面が両押圧型６１．６□により
挟圧されるので毛羽が立つことがな（平滑であり、クラ
ッチ切れ性能が良い。
前記クラッチディスク１の各部の寸法は、ランド５の厚
さａが約０．６ 龍、油溝４の深さｂが約０゜５１１、
油溝４の幅Ｃが約１゜５龍、油溝４の数が２４本である
。
さａが約０．６ 龍、油溝４の深さｂが約０゜５１１、
油溝４の幅Ｃが約１゜５龍、油溝４の数が２４本である
。
前記摩擦面材３３，３□の摩擦係数は、その気孔率が高
（なれば大きくなる傾向にあるため両押圧型６８．６□
による成形圧力は低い方が良い。
（なれば大きくなる傾向にあるため両押圧型６８．６□
による成形圧力は低い方が良い。
前記製造工程においては、両摩擦面材３１，３□に作用
する圧力を直接検出することはできないので、両押圧型
６１．６□の凹部７の容積と材料容積とを基準にした定
積法を適用して間接的に成形圧力を制御している。
する圧力を直接検出することはできないので、両押圧型
６１．６□の凹部７の容積と材料容積とを基準にした定
積法を適用して間接的に成形圧力を制御している。
比較のため前記ＴＤ−３０１９の添加量を、０゜１．０
．２．２．０．３．０重量％に設定した４種類のフェノ
ール系樹脂液を調整し、それら樹脂液を用いて前記手法
によりクラッチディスクを製造する。
．２．２．０．３．０重量％に設定した４種類のフェノ
ール系樹脂液を調整し、それら樹脂液を用いて前記手法
によりクラッチディスクを製造する。
またＴＤ−３０１９を添加してないフェノール系樹脂液
を用いて同様にクラッチディスクを製造する。
を用いて同様にクラッチディスクを製造する。
下表は、前記ＴＤ−３０１９を添加してないクラッチデ
ィスク（比較例Ｉ） 、ＴＤ−３０１９を０．１〜２，
０重量％添加した本発明によるクラッチディスク（本発
明■〜Ｖ）およびＴＤ、−３０１９を３．０重量％添加
したクラッチディスク（比較例■）の離型性、摩耗量（
ｘ＊ ）および摩擦係数をそれぞれ示す。
ィスク（比較例Ｉ） 、ＴＤ−３０１９を０．１〜２，
０重量％添加した本発明によるクラッチディスク（本発
明■〜Ｖ）およびＴＤ、−３０１９を３．０重量％添加
したクラッチディスク（比較例■）の離型性、摩耗量（
ｘ＊ ）および摩擦係数をそれぞれ示す。
上表において、摩耗量および摩擦係数は、各クラッチデ
ィスクを慣性式クラッチフルサイズテスタに装着し、慣
性体（フライホール）を所定の回転数で回転させた後そ
の慣性体の駆動を停止し、次いでクラッチを断続して測
定される。
ィスクを慣性式クラッチフルサイズテスタに装着し、慣
性体（フライホール）を所定の回転数で回転させた後そ
の慣性体の駆動を停止し、次いでクラッチを断続して測
定される。
なお、測定条件は、慣性体の入力回転数２４２Ｑｒ、ｐ
ｏｍ、慣性体の慣性モーメントＱ、 ０５ ｋｇ・ｍ’
ｓ”、測定間隔２回／分である。
ｏｍ、慣性体の慣性モーメントＱ、 ０５ ｋｇ・ｍ’
ｓ”、測定間隔２回／分である。
第５図は本発明■、比較例Ｉおよび■のクラッチディス
クにおけるクラッチ断続回数と摩擦係数の関係を示す。
クにおけるクラッチ断続回数と摩擦係数の関係を示す。
前記表および第５図から、ＴＤ−３０１９の添加量が０
．１〜２．０重量％の範囲にあれば、離型性が良好で、
摩耗量が少なく、摩擦係数も比較的大きいことが明らか
である。
．１〜２．０重量％の範囲にあれば、離型性が良好で、
摩耗量が少なく、摩擦係数も比較的大きいことが明らか
である。
前記内部離型剤は熱硬化性合成樹脂の初期縮合液に添加
するようにしてもよい。
するようにしてもよい。
なお、摩擦面材の気孔率を高くするために成形圧力を低
くして成形する場合、抑圧型に離型剤を塗布することも
考えられるが、このような塗布手段を用いると摩擦面材
の内部に離型剤が吸収され、摩擦面材の離型性が悪化し
て不良品を発生するだけでなく、押圧型の清掃に多くの
時間を要するという不具合がある。
くして成形する場合、抑圧型に離型剤を塗布することも
考えられるが、このような塗布手段を用いると摩擦面材
の内部に離型剤が吸収され、摩擦面材の離型性が悪化し
て不良品を発生するだけでなく、押圧型の清掃に多くの
時間を要するという不具合がある。
本発明は前記のように熱硬化性合成樹脂に内部離型剤を
含有させ、摩擦面材表面における前記内部離型剤の分布
を利用して離型を行うので前記のような不具合を生じる
ことがない。
含有させ、摩擦面材表面における前記内部離型剤の分布
を利用して離型を行うので前記のような不具合を生じる
ことがない。
Ｃ０発明の効果
本発明によれば、熱硬化性合成樹脂に特定量の内部離型
剤を含有させるので、押圧型に対する摩擦面材の離型性
が良好となり、その結果押圧型を汚すことなく溝を明確
に成形することができる。
剤を含有させるので、押圧型に対する摩擦面材の離型性
が良好となり、その結果押圧型を汚すことなく溝を明確
に成形することができる。
また摩擦面材のランド面および溝内面は一対の押圧型に
より挟圧されるので毛羽が立つことがない。
より挟圧されるので毛羽が立つことがない。
さらに押圧型により溝を成形するので、溝形状の自由度
が増し、要求性能を十分に満たすことができる。
が増し、要求性能を十分に満たすことができる。
その上製造工数が少なく能率的であり、優れた量産性を
有する。
有する。
第１ないし第３図は本発明により得られたクラッチディ
スクを示し、第１図は斜視図、第２図は第１図ｎ −ｎ
線断面図、第３図は要部の拡大斜視図、第４図はクラ
ッチディスクの製造工程説明図、第５図はクラッチディ
スクにおけるクラッチ断続回数と摩擦係数の関係を示す
グラフである。 １・・・摩擦部材としてのクラッチディスク、２・・・
芯板、３１，３□・・・摩擦面材、４・・・溝としての
油溝、６１，６□・・・押圧型
スクを示し、第１図は斜視図、第２図は第１図ｎ −ｎ
線断面図、第３図は要部の拡大斜視図、第４図はクラ
ッチディスクの製造工程説明図、第５図はクラッチディ
スクにおけるクラッチ断続回数と摩擦係数の関係を示す
グラフである。 １・・・摩擦部材としてのクラッチディスク、２・・・
芯板、３１，３□・・・摩擦面材、４・・・溝としての
油溝、６１，６□・・・押圧型
Claims (1)
- 樹脂固形分に対して０．１〜２重量％の内部離型剤を含
有する熱硬化性合成樹脂をペーパ基体に含浸してなる摩
擦面材を芯板に重合し、次いで前記芯板および摩擦面材
を一対の押圧型により挟圧して該摩擦面材を該芯板に接
着すると同時に該摩擦面材に溝を成形することを特徴と
する摩擦部材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60155828A JPH069834B2 (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 摩擦部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60155828A JPH069834B2 (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 摩擦部材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6216113A true JPS6216113A (ja) | 1987-01-24 |
| JPH069834B2 JPH069834B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=15614381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60155828A Expired - Lifetime JPH069834B2 (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 摩擦部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH069834B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1005245A3 (nl) * | 1991-01-28 | 1993-06-08 | Volvo Car Sint Truiden Nv | Stuurinrichting voor voertuigen. |
| BE1005246A3 (nl) * | 1991-01-28 | 1993-06-08 | Volvo Car Sint Truiden Nv | Stuurinrichting voor voertuigen. |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1910704B1 (en) * | 2005-08-04 | 2012-01-25 | BorgWarner, Inc. | Friction plates and various methods of manufacture thereof |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5216552A (en) * | 1975-07-31 | 1977-02-07 | Adeka Argus Chem Co Ltd | Synthetic resin composition having improved processability |
| JPS6044530A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-09 | Aisin Chem Co Ltd | 湿式摩擦材の製造方法 |
-
1985
- 1985-07-15 JP JP60155828A patent/JPH069834B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5216552A (en) * | 1975-07-31 | 1977-02-07 | Adeka Argus Chem Co Ltd | Synthetic resin composition having improved processability |
| JPS6044530A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-09 | Aisin Chem Co Ltd | 湿式摩擦材の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1005245A3 (nl) * | 1991-01-28 | 1993-06-08 | Volvo Car Sint Truiden Nv | Stuurinrichting voor voertuigen. |
| BE1005246A3 (nl) * | 1991-01-28 | 1993-06-08 | Volvo Car Sint Truiden Nv | Stuurinrichting voor voertuigen. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH069834B2 (ja) | 1994-02-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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