JPS62135689A - 冷媒圧縮機 - Google Patents
冷媒圧縮機Info
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- JPS62135689A JPS62135689A JP60274608A JP27460885A JPS62135689A JP S62135689 A JPS62135689 A JP S62135689A JP 60274608 A JP60274608 A JP 60274608A JP 27460885 A JP27460885 A JP 27460885A JP S62135689 A JPS62135689 A JP S62135689A
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- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
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- F16C19/52—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with devices affected by abnormal or undesired conditions
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
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- F16C33/66—Special parts or details in view of lubrication
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- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/42—Pumps with cylinders or pistons
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は冷媒による潤滑機能低下防止の構造を有する冷
媒圧縮機に関する。
媒圧縮機に関する。
（従来技術とその問題点）
ベーン型圧縮機は構造が簡素で、高速回転に適するため
、車両用空気調和装置の冷媒圧縮機として多用されてい
る。この冷媒圧縮機は、フロン等の冷媒を作動流体とす
る蒸気冷凍サイクルを実現するための一機器であり、エ
バポレータにて蒸発したフロンガスを圧縮し、凝縮のた
めにコンデンサへ導くものである。
、車両用空気調和装置の冷媒圧縮機として多用されてい
る。この冷媒圧縮機は、フロン等の冷媒を作動流体とす
る蒸気冷凍サイクルを実現するための一機器であり、エ
バポレータにて蒸発したフロンガスを圧縮し、凝縮のた
めにコンデンサへ導くものである。
ところで、この種の冷媒圧縮機にあっては、各部を潤滑
するための潤滑油は冷媒に含ませておく必要があるが、
回転軸を支承する軸受にニードルヘアリングを用いてそ
の焼付限界の向上を図ることが行なわれるようになった
。
するための潤滑油は冷媒に含ませておく必要があるが、
回転軸を支承する軸受にニードルヘアリングを用いてそ
の焼付限界の向上を図ることが行なわれるようになった
。
しかしながら、空気調和装置の熱負荷が小さい状態にお
いて冷媒圧縮機を長時間アイドリングＪ・１・云すると
、該冷媒圧縮機の吸入室側に近いニードルベアリンク近
傍は低温高圧（例えば３５〜３６℃、８ａｔｇ）となっ
て、この周囲の冷媒は湿り蒸気領域にある。このため、
潤滑油は冷媒の湿り蒸気によって希釈化され、例えば第
３図に示す如くその粘度が低下する。即ち、第３図は一
例としてナフテン系潤滑油の粘度変化を示すグラフであ
り、横軸には潤滑油中のフロン１２ （Ｒ−１２）の溶
解度が重量パーセント（ｗｔ％）単位で、縦軸には潤滑
油粘度がセンチストークス（Ｃ５ｔ）単位で、且つ対数
目盛で示されている。
いて冷媒圧縮機を長時間アイドリングＪ・１・云すると
、該冷媒圧縮機の吸入室側に近いニードルベアリンク近
傍は低温高圧（例えば３５〜３６℃、８ａｔｇ）となっ
て、この周囲の冷媒は湿り蒸気領域にある。このため、
潤滑油は冷媒の湿り蒸気によって希釈化され、例えば第
３図に示す如くその粘度が低下する。即ち、第３図は一
例としてナフテン系潤滑油の粘度変化を示すグラフであ
り、横軸には潤滑油中のフロン１２ （Ｒ−１２）の溶
解度が重量パーセント（ｗｔ％）単位で、縦軸には潤滑
油粘度がセンチストークス（Ｃ５ｔ）単位で、且つ対数
目盛で示されている。
ところで、一般に軸受の寿命は油膜厚さにより左右され
、油膜厚さは潤滑油の粘度の０．７３６乗に比例するた
め、軸受の寿命延長を図って軸受回りの耐焼付性、耐摩
耗性を高めるためには、湿り蒸気による潤滑油の希釈化
を押えることが必要である。このように湿り蒸気による
潤滑油の希釈化を押える対策として、吐出室と吸入室側
ニードルベアリングのロータの内側に位置するベーン背
圧室とを連通ずる連通路（通路）を設け、該連通路に所
定圧以下で開弁するトリガーバルブを設けて、高温高圧
の冷媒を吐出室から所定圧以下の時に開弁するトリガー
バルブを介して吸入室側ニードルベアリングの内側に位
置するベーン背圧室に供給する技術が提案されている。
、油膜厚さは潤滑油の粘度の０．７３６乗に比例するた
め、軸受の寿命延長を図って軸受回りの耐焼付性、耐摩
耗性を高めるためには、湿り蒸気による潤滑油の希釈化
を押えることが必要である。このように湿り蒸気による
潤滑油の希釈化を押える対策として、吐出室と吸入室側
ニードルベアリングのロータの内側に位置するベーン背
圧室とを連通ずる連通路（通路）を設け、該連通路に所
定圧以下で開弁するトリガーバルブを設けて、高温高圧
の冷媒を吐出室から所定圧以下の時に開弁するトリガー
バルブを介して吸入室側ニードルベアリングの内側に位
置するベーン背圧室に供給する技術が提案されている。
この技術ではベーン背圧室の圧力が低いため潤滑油を含
んだ高温高圧の冷媒が、吸入室側に近いニードルベアリ
ングを通過しにくいという問題がある。
んだ高温高圧の冷媒が、吸入室側に近いニードルベアリ
ングを通過しにくいという問題がある。
なお、圧縮機本体に吐出室とシール室とを連通ずる連通
路を設け、該連通路に所定圧以下で開弁じ所定圧以上で
閉弁するチェック弁を設ける技術は特開昭６０−９８１
８７号公報で知られている。
路を設け、該連通路に所定圧以下で開弁じ所定圧以上で
閉弁するチェック弁を設ける技術は特開昭６０−９８１
８７号公報で知られている。
また１例えば前記連通路を回転軸部に軸線に沿って形成
した場合には加工が困難であると共に回転軸の強度を低
下させる等の問題も生ずる。すなわち、回転軸は耐摩耗
性と強度とを要求されるから回転軸は表面硬化例えば浸
炭焼入れがなされる。
した場合には加工が困難であると共に回転軸の強度を低
下させる等の問題も生ずる。すなわち、回転軸は耐摩耗
性と強度とを要求されるから回転軸は表面硬化例えば浸
炭焼入れがなされる。
このような表面硬化がなされた回転軸に前述のような小
径かつ長大な連通路をあけることは困難であり、加工時
間を必要とする。したがって回転軸を浸炭焼入れなど表
面硬化する前に連通路をあけることが考えられるが、こ
の場合には連通路の内面にキズが残ることが考えられ、
浸炭時、キズの部分にひび割れが生じやすく、そのひび
割れ部分に応力が集中し、クラックが発生する原因とな
ることが考えられる。また、回転軸に穴を設けると、同
一材質で同一の強度を得ようとした場合には回転軸の軸
径を大としなければならず、同一軸径て同一の強度を得
ようとした場合にはグレードの高い材質を使用しなけれ
ばならない。
径かつ長大な連通路をあけることは困難であり、加工時
間を必要とする。したがって回転軸を浸炭焼入れなど表
面硬化する前に連通路をあけることが考えられるが、こ
の場合には連通路の内面にキズが残ることが考えられ、
浸炭時、キズの部分にひび割れが生じやすく、そのひび
割れ部分に応力が集中し、クラックが発生する原因とな
ることが考えられる。また、回転軸に穴を設けると、同
一材質で同一の強度を得ようとした場合には回転軸の軸
径を大としなければならず、同一軸径て同一の強度を得
ようとした場合にはグレードの高い材質を使用しなけれ
ばならない。
なお、上述のような湿り蒸気による潤滑油の希釈化を抑
える技術として特開昭５９−１１５４９０号公報が知ら
れている。
える技術として特開昭５９−１１５４９０号公報が知ら
れている。
（発明の目的）
本発明は上記観点に立ってなされたもので、冷媒による
潤滑機能低下の防止が良好かつ加工も容易で強度を低下
させることのない連通路を形成した冷媒圧縮機を提供す
ることを目的とする。
潤滑機能低下の防止が良好かつ加工も容易で強度を低下
させることのない連通路を形成した冷媒圧縮機を提供す
ることを目的とする。
（発明の概要）
本発明は上記目的を達成するため、圧縮機ケーシング内
すこ配置され回転軸が吸入室側及び吐出室側の各軸受に
て回転自在に支承される冷媒圧縮機において、前記吐出
室と前記吸入室側軸受の外側に位置する軸シール室とを
連通する通路を、カムリングと該カムリングの両側に配
置されるフロントサイドブロック及びリヤサイドブロッ
クからなる圧縮機本体に設け、該通路には所定圧以下で
開弁するトリガーバルブを設けて構成したものである。
すこ配置され回転軸が吸入室側及び吐出室側の各軸受に
て回転自在に支承される冷媒圧縮機において、前記吐出
室と前記吸入室側軸受の外側に位置する軸シール室とを
連通する通路を、カムリングと該カムリングの両側に配
置されるフロントサイドブロック及びリヤサイドブロッ
クからなる圧縮機本体に設け、該通路には所定圧以下で
開弁するトリガーバルブを設けて構成したものである。
（実施例）
以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて説明する。
第１図は本発明に係る冷媒圧縮機の第１実施例の縦断面
図を示し、同図中１は圧縮機ケースで、一端面が閉塞さ
れた円筒ケース本体２の他端面にＯリング３を介してフ
ロントヘッド４を嵌着固定してなる。前記圧縮機ケース
１内には鋳造による圧縮機本体５が収容されており、該
圧縮機本体５はフロントサイドブロック６とリヤサイド
ブロック７との間にカムリング８を挾持してなる。
図を示し、同図中１は圧縮機ケースで、一端面が閉塞さ
れた円筒ケース本体２の他端面にＯリング３を介してフ
ロントヘッド４を嵌着固定してなる。前記圧縮機ケース
１内には鋳造による圧縮機本体５が収容されており、該
圧縮機本体５はフロントサイドブロック６とリヤサイド
ブロック７との間にカムリング８を挾持してなる。
前記圧縮機本体５内には回転軸９に嵌着された円筒形の
ロータ１０が回転自在に収容されている。
ロータ１０が回転自在に収容されている。
該ロータ１０にはその径方向に沿い且つ周方向に等間隔
を存して図示しない複数のスリットが設けられ、これら
のスリット内に板状のベーン１２が進退自在に挿入され
、これらベーン１２と前記圧縮機本体５の内面とロータ
１０の外周面により囲繞された空間部によって圧縮室１
３が形成されている。
を存して図示しない複数のスリットが設けられ、これら
のスリット内に板状のベーン１２が進退自在に挿入され
、これらベーン１２と前記圧縮機本体５の内面とロータ
１０の外周面により囲繞された空間部によって圧縮室１
３が形成されている。
前記フロントサイドブロック６とリヤサイドブロック７
の互いに対向した面の中心部には環状溝６ａ、７ａが設
けられ、これらの環状溝６ａ、７ａは前記スリットの内
端部に設けられたベーン背圧室１１に連通されている。
の互いに対向した面の中心部には環状溝６ａ、７ａが設
けられ、これらの環状溝６ａ、７ａは前記スリットの内
端部に設けられたベーン背圧室１１に連通されている。
前記回転軸９はその略中間部と末端部がフロントサイド
ブロック６とリヤサイドブロック７にそれぞれ設けられ
た吸入室側ニードルベアリング（吸入室側軸受）１４、
吐出室側ニードルベアリング（吐出室側軸受）１４′に
回転自在に支承され、先端部側はフロントヘッド４に設
けられた軸シール室１５を、シール部材１５ａにて気密
を保持された状態で貫通している。
ブロック６とリヤサイドブロック７にそれぞれ設けられ
た吸入室側ニードルベアリング（吸入室側軸受）１４、
吐出室側ニードルベアリング（吐出室側軸受）１４′に
回転自在に支承され、先端部側はフロントヘッド４に設
けられた軸シール室１５を、シール部材１５ａにて気密
を保持された状態で貫通している。
前記フロントヘッド４とフロントサイドブロック６との
間には吸入室１６が設けられ、該吸入室１６はフロント
ヘッド４０周壁に設けられた吸入口１７に連通されてい
る。また、前記吸入室１６はフロントサイドブロック６
にその中心部を挾んで両側に設けられた図示しない第１
及び第２の吸入ポートを介して圧縮室１３の吸入側に連
通されている。
間には吸入室１６が設けられ、該吸入室１６はフロント
ヘッド４０周壁に設けられた吸入口１７に連通されてい
る。また、前記吸入室１６はフロントサイドブロック６
にその中心部を挾んで両側に設けられた図示しない第１
及び第２の吸入ポートを介して圧縮室１３の吸入側に連
通されている。
前記圧縮機本体５の外側面と円筒形ケース本体２の内側
面との間には吐出室１９が設けられ、該吐出室１９は円
筒形ケース本体２に設けられた吐出口２０に連通されて
いる。また、前記吐出室１９はカムリング８の周壁両側
に設けられた図示しない吐出弁付吐出ポートを介して圧
縮室１３に連通されている。
面との間には吐出室１９が設けられ、該吐出室１９は円
筒形ケース本体２に設けられた吐出口２０に連通されて
いる。また、前記吐出室１９はカムリング８の周壁両側
に設けられた図示しない吐出弁付吐出ポートを介して圧
縮室１３に連通されている。
前記リヤサイドブロック７の外側面中央部には吐出室側
ニードルベアリング１４′の反ロータ１゜側を密閉する
カバー２１が取り付けられ、軸シール室２２が画成され
ている。
ニードルベアリング１４′の反ロータ１゜側を密閉する
カバー２１が取り付けられ、軸シール室２２が画成され
ている。
前記圧縮機本体５には吐出室１９と吸入室側ニードルベ
アリング１４の外側に位置する軸シール室１５及び吐出
室側ニードルベアリング１４′の外側に位置する軸シー
ル室２２とを連通ずる連通路（通路）Ａが設けられてい
る。該連通路Ａは前記フロントサイドブロック６に穿設
され、吐出室１９と連通ずる連通路２３と、前記リヤサ
イドブロック７に穿設された連通路２４と前記カムリン
グ８に穿設された連通路２５とにより構成される。連通
路２３は第１図中垂直に穿設された垂直孔と、軸シール
室１５に開口し垂直孔と直交するよう穿設された水平孔
と、前記連通路２５に連通し垂直孔と斜交するよう穿設
された斜め孔とにより構成され、該連通路２３の垂直孔
内にはトリガーバルブ２６が設けられている。連通路２
４は第１図中垂直に穿設された垂直孔と軸シール室２２
に開口し垂直孔と直交するよう穿設された水平孔と、前
記連通路２５に連通し垂直孔と直交するよう穿設された
水平孔とにより構成されている。連通路２５は連通路２
３の斜め孔と連通路２４の水平孔と連通ずるよう第１図
中水平に穿設されている。
アリング１４の外側に位置する軸シール室１５及び吐出
室側ニードルベアリング１４′の外側に位置する軸シー
ル室２２とを連通ずる連通路（通路）Ａが設けられてい
る。該連通路Ａは前記フロントサイドブロック６に穿設
され、吐出室１９と連通ずる連通路２３と、前記リヤサ
イドブロック７に穿設された連通路２４と前記カムリン
グ８に穿設された連通路２５とにより構成される。連通
路２３は第１図中垂直に穿設された垂直孔と、軸シール
室１５に開口し垂直孔と直交するよう穿設された水平孔
と、前記連通路２５に連通し垂直孔と斜交するよう穿設
された斜め孔とにより構成され、該連通路２３の垂直孔
内にはトリガーバルブ２６が設けられている。連通路２
４は第１図中垂直に穿設された垂直孔と軸シール室２２
に開口し垂直孔と直交するよう穿設された水平孔と、前
記連通路２５に連通し垂直孔と直交するよう穿設された
水平孔とにより構成されている。連通路２５は連通路２
３の斜め孔と連通路２４の水平孔と連通ずるよう第１図
中水平に穿設されている。
前記、連通路２３内に設けられたトリガーバルブ２６は
ボール弁体２６ａと該ボール弁体２６ａを一方向へ付勢
するスプリング２６ｂ及びボール弁体２６ａの抜は止め
のためのストッパピン２６ｃとで構成される。前記トリ
ガーバルブ２６は吐出室１９と連通路２３との流体圧が
所定値以下のときはボール弁体２６ａがスプリング２６
ｂに押圧されて連通路２３を開き、この圧が所定値以上
となるとボール弁体２６ａがスプリング２６ｂを圧縮し
て連通路２３を閉じるように設定されている。
ボール弁体２６ａと該ボール弁体２６ａを一方向へ付勢
するスプリング２６ｂ及びボール弁体２６ａの抜は止め
のためのストッパピン２６ｃとで構成される。前記トリ
ガーバルブ２６は吐出室１９と連通路２３との流体圧が
所定値以下のときはボール弁体２６ａがスプリング２６
ｂに押圧されて連通路２３を開き、この圧が所定値以上
となるとボール弁体２６ａがスプリング２６ｂを圧縮し
て連通路２３を閉じるように設定されている。
以下に本実施例の作用を述べる。
冷媒圧縮機の回転軸９が図示しないエンジン等によって
駆動されロータ１ｏが回転するとベーン１２の先端部は
カムリング８の内周面に密接し、圧縮室１３はその容積
を拡大する吸入行程でガス状の冷媒を吸入口１７がら吸
入室１６及び図示しない吸入ボートを通じて吸入し、容
積を縮小する圧縮行程で冷媒を圧縮し、圧縮行程末期の
吐出行程で図示しない吐出弁付吐出ボートから冷媒を吐
出する。この圧縮冷媒は吐出室１９がら吐出口２゜より
図示しないコンデンサに導かれる。
駆動されロータ１ｏが回転するとベーン１２の先端部は
カムリング８の内周面に密接し、圧縮室１３はその容積
を拡大する吸入行程でガス状の冷媒を吸入口１７がら吸
入室１６及び図示しない吸入ボートを通じて吸入し、容
積を縮小する圧縮行程で冷媒を圧縮し、圧縮行程末期の
吐出行程で図示しない吐出弁付吐出ボートから冷媒を吐
出する。この圧縮冷媒は吐出室１９がら吐出口２゜より
図示しないコンデンサに導かれる。
ところで、空気調和装置の熱負荷が高く、冷媒圧縮機の
吐出圧及び吐出温度が高い状態においては、該冷媒圧縮
機の吸入側に近い吸入室側ニードルベアリング１４の近
傍は高温高圧の冷媒、即ち加熱領域にある冷媒で被われ
るため、前述の問題は生じない。そして、このときは吐
出室１９の圧力は高く、トリガーバルブ２６は前述の如
く閉じられている。
吐出圧及び吐出温度が高い状態においては、該冷媒圧縮
機の吸入側に近い吸入室側ニードルベアリング１４の近
傍は高温高圧の冷媒、即ち加熱領域にある冷媒で被われ
るため、前述の問題は生じない。そして、このときは吐
出室１９の圧力は高く、トリガーバルブ２６は前述の如
く閉じられている。
一方、空気調和装置の熱負荷が低い状態においては冷媒
圧縮機を長時間アイドリング運転すると、前述の如く吸
入室側ニードルベアリング１４の周囲は湿り蒸気領域に
ある冷媒によって被われ、圧力も低下するため、トリガ
ーバルブ２６のボール弁体２６ａはスプリング２６ｂに
押圧されて連通路２３を開き、吐出室１９内の高温高圧
の冷媒が連通路２３を経て軸シール室１５に供給され、
さらに連通路２４．２５を経て軸シール室２２に供給さ
れる。この高温の冷媒によって軸シール室１５内の湿り
蒸気状態にある冷媒を加熱すると共に、さらに、ベーン
背圧室１１よりもシール室１５の方が圧力が高く、ベー
ン背圧室１１とシール室１５との間に吸入室側ニードル
ベアリング１４が配設されているため、高温高圧の冷媒
は吸入室側ニードルベアリング１４を潤滑しながらベー
ン背圧室１１に入る。このため、吸入室側ニードルベア
リング１４の周囲は加熱状態にある冷媒によって被われ
、吸入室側ニードルベアリング１４の潤滑油の粘度低下
は防がれる。したがって吸入室側ニードルベアリング１
４は正常な潤滑状態が保たれるので、耐焼付限界及び耐
摩耗性が高められ、吸入室側ニードルベアリング１４の
寿命の延長を図ることが出来、しかも連通路２３を鋳造
にて構成された圧縮機本体５のフロントサイドブロック
６に軸シール室１５と連通ずるよう設けたため形成がし
やすく、連通路２３と軸シール室２２と連通ずる連通路
２４．２５をカムリング８、リヤサイドブロック７に夫
々設けたから、トリガーバルブ２６は１個設置すれば良
い。
圧縮機を長時間アイドリング運転すると、前述の如く吸
入室側ニードルベアリング１４の周囲は湿り蒸気領域に
ある冷媒によって被われ、圧力も低下するため、トリガ
ーバルブ２６のボール弁体２６ａはスプリング２６ｂに
押圧されて連通路２３を開き、吐出室１９内の高温高圧
の冷媒が連通路２３を経て軸シール室１５に供給され、
さらに連通路２４．２５を経て軸シール室２２に供給さ
れる。この高温の冷媒によって軸シール室１５内の湿り
蒸気状態にある冷媒を加熱すると共に、さらに、ベーン
背圧室１１よりもシール室１５の方が圧力が高く、ベー
ン背圧室１１とシール室１５との間に吸入室側ニードル
ベアリング１４が配設されているため、高温高圧の冷媒
は吸入室側ニードルベアリング１４を潤滑しながらベー
ン背圧室１１に入る。このため、吸入室側ニードルベア
リング１４の周囲は加熱状態にある冷媒によって被われ
、吸入室側ニードルベアリング１４の潤滑油の粘度低下
は防がれる。したがって吸入室側ニードルベアリング１
４は正常な潤滑状態が保たれるので、耐焼付限界及び耐
摩耗性が高められ、吸入室側ニードルベアリング１４の
寿命の延長を図ることが出来、しかも連通路２３を鋳造
にて構成された圧縮機本体５のフロントサイドブロック
６に軸シール室１５と連通ずるよう設けたため形成がし
やすく、連通路２３と軸シール室２２と連通ずる連通路
２４．２５をカムリング８、リヤサイドブロック７に夫
々設けたから、トリガーバルブ２６は１個設置すれば良
い。
さらに、回転軸９に連通路を設けないので、特にシビア
ーな強度を要求される回転軸９の強度の低下もなく、連
通路２３はリヤサイドブロック７と比較して吐出口２０
に遠い位置にあるフロントサイドブロック６にあるため
比較的温度が低いが、吐出室１９と軸シール室１５との
連通路の距離が短いため冷媒の温度低下は少ない。
ーな強度を要求される回転軸９の強度の低下もなく、連
通路２３はリヤサイドブロック７と比較して吐出口２０
に遠い位置にあるフロントサイドブロック６にあるため
比較的温度が低いが、吐出室１９と軸シール室１５との
連通路の距離が短いため冷媒の温度低下は少ない。
第２図は本発明の第２実施例を示すもので、第１実施例
がフロントサイドブロック６にトリガーバルブ２６を設
けた連通路２３を設けたのに対して、本実施例ではりャ
サイドブロック７にトリガーバルブ２６を設けた連通路
２３′ を設けたものである。すなわち、前言上リヤサ
イドブロック７には吐出室１９と吐出室側ニードルベア
リング１４′の外端面の軸シール室２２とを連通ずる連
通路２３′ が穿設され、前記フロントサイドブロック
６と前記カムリング８とには、前記連通路２３′と吸入
室側ニードルベアリング１４の外端面の軸シール室１５
とを連通ずる連通路２４’ 、２５’とが夫々穿設され
ている。
がフロントサイドブロック６にトリガーバルブ２６を設
けた連通路２３を設けたのに対して、本実施例ではりャ
サイドブロック７にトリガーバルブ２６を設けた連通路
２３′ を設けたものである。すなわち、前言上リヤサ
イドブロック７には吐出室１９と吐出室側ニードルベア
リング１４′の外端面の軸シール室２２とを連通ずる連
通路２３′ が穿設され、前記フロントサイドブロック
６と前記カムリング８とには、前記連通路２３′と吸入
室側ニードルベアリング１４の外端面の軸シール室１５
とを連通ずる連通路２４’ 、２５’とが夫々穿設され
ている。
前記連通路２３′には、前述の第１実施例と同様にトリ
ガーバルブ２６が設けられ、吐出室１９と連通路２３’
、２５’ 、２４’ との流体圧が所定値以下のとき
はボール弁体２６ａがスプリング２６ｂに押圧されて連
通路２３′を開き、この圧力が所定値以上になるとボー
ル弁体２６ａがスプリング２６ｂを圧縮して連通路２３
′を閉じるように設定されている。
ガーバルブ２６が設けられ、吐出室１９と連通路２３’
、２５’ 、２４’ との流体圧が所定値以下のとき
はボール弁体２６ａがスプリング２６ｂに押圧されて連
通路２３′を開き、この圧力が所定値以上になるとボー
ル弁体２６ａがスプリング２６ｂを圧縮して連通路２３
′を閉じるように設定されている。
本実施例の作用は第１実施例と同様であるから、吸入室
側ニードルベアリング１４の周囲は加熱状態にある冷媒
によって被われ、吸入室側ニードルベアリング１４の潤
滑油の粘度低下は防がれ、吸入室側ニードルベアリング
１４は正常な潤滑状態となる。このため、耐焼付限界及
び耐摩耗性が高められ吸入室側ニードルベアリング１４
の寿命の延長を図ることが出来、しかも、回転軸９に連
通路２３′を設けることがないから加工が容易であり、
強度の低下も来たすこともない。また連通路２３′をリ
ヤサイドブロック７に設けたので、吐出室１９と軸シー
ル室１５との連通路の距離が長いが、吐出口２０に近い
から最も温度が高い冷媒を軸シール室１５に供給するこ
とができるので、連通路が長いことによる冷媒の温度低
下はない。
側ニードルベアリング１４の周囲は加熱状態にある冷媒
によって被われ、吸入室側ニードルベアリング１４の潤
滑油の粘度低下は防がれ、吸入室側ニードルベアリング
１４は正常な潤滑状態となる。このため、耐焼付限界及
び耐摩耗性が高められ吸入室側ニードルベアリング１４
の寿命の延長を図ることが出来、しかも、回転軸９に連
通路２３′を設けることがないから加工が容易であり、
強度の低下も来たすこともない。また連通路２３′をリ
ヤサイドブロック７に設けたので、吐出室１９と軸シー
ル室１５との連通路の距離が長いが、吐出口２０に近い
から最も温度が高い冷媒を軸シール室１５に供給するこ
とができるので、連通路が長いことによる冷媒の温度低
下はない。
さらに、連通路２３′と軸シール室１５とを連通ずる連
通路２４’ 、２５’ をカムリング８、リヤサイドブ
ロック７に夫々設けたのでトリガーバルブ２６は１個設
置すれば良い。
通路２４’ 、２５’ をカムリング８、リヤサイドブ
ロック７に夫々設けたのでトリガーバルブ２６は１個設
置すれば良い。
なお１本明細書においては本発明を特にベーン型圧縮機
に適用した場合について述べたが１本発明は他の型式の
冷媒圧縮機に対しても適用し得るものである。
に適用した場合について述べたが１本発明は他の型式の
冷媒圧縮機に対しても適用し得るものである。
（発明の効果）
以上の説明で明らかなように本発明によれば、圧縮機ケ
ーシング内に配置され回転軸が吸入室側及び吐出室側の
各軸受にて回転自在に支承される冷媒圧縮機において、
前記吐出室と前記吸入室側軸受の外側に位置する軸シー
ル室とを連通ずる通路を、カムリングと該カムリングの
両側に配置されるフロントサイドブロック及びリヤサイ
ドブロックからなる圧縮機本体に設け、該通路には所定
圧以下で開弁するトリガーバルブを設けたので。
ーシング内に配置され回転軸が吸入室側及び吐出室側の
各軸受にて回転自在に支承される冷媒圧縮機において、
前記吐出室と前記吸入室側軸受の外側に位置する軸シー
ル室とを連通ずる通路を、カムリングと該カムリングの
両側に配置されるフロントサイドブロック及びリヤサイ
ドブロックからなる圧縮機本体に設け、該通路には所定
圧以下で開弁するトリガーバルブを設けたので。
空気調和装置の低熱負荷時に、冷媒圧縮機の吸入室側の
軸受の外側に位置する軸シール室を、高温高圧の冷媒で
加熱するようにしたため、吸入室側軸受の外側に位置す
る軸シール室は加熱状態にある冷媒で被われることにな
り、しかも、軸シール室はベーン背圧室より圧力が高い
から、加熱状態にある冷媒は吸入室側軸受を通りやすく
、吸入室側軸受を潤滑しつつ、潤滑油の希釈化が防がれ
、軸受の耐焼付限界及び耐摩耗性が高められ吸入室側軸
受の寿命の延長を図ることができ、加えて回転軸に連通
路を設けず圧縮機本体に設けたので、連通路の形成が容
易であり、回転軸の強度の低下もない等の利点がある。
軸受の外側に位置する軸シール室を、高温高圧の冷媒で
加熱するようにしたため、吸入室側軸受の外側に位置す
る軸シール室は加熱状態にある冷媒で被われることにな
り、しかも、軸シール室はベーン背圧室より圧力が高い
から、加熱状態にある冷媒は吸入室側軸受を通りやすく
、吸入室側軸受を潤滑しつつ、潤滑油の希釈化が防がれ
、軸受の耐焼付限界及び耐摩耗性が高められ吸入室側軸
受の寿命の延長を図ることができ、加えて回転軸に連通
路を設けず圧縮機本体に設けたので、連通路の形成が容
易であり、回転軸の強度の低下もない等の利点がある。
第１図は本発明に係る構造を有する冷媒圧！ｌａ機の第
１実施例を示す縦断面図、第２図は本発明に係る構造を
有する冷媒圧縮機の第２実施例を示す縦断面図、第３図
は潤滑油の粘度変化を示す特性図である。 １・・圧縮機ケーシング、５・・・圧縮機本体、６・・
・フロントサイドブロック、７・・・リヤサイドブロッ
ク、８・・カムリング、９・・・回転軸、１４・・・吸
入室側ニードルベアリング（吸入室側軸受）、１４’・
・吐出室側ニードルベアリング（吐出室側軸受）１５．
２２・・・輔シール室５１９・・・吐出室、２３．２４
．２５．２３’ 、２４’ ２５’・・・連通路（通
路）、２６・・トリガーバルブ、Ａ・・連通路（通路）
。
１実施例を示す縦断面図、第２図は本発明に係る構造を
有する冷媒圧縮機の第２実施例を示す縦断面図、第３図
は潤滑油の粘度変化を示す特性図である。 １・・圧縮機ケーシング、５・・・圧縮機本体、６・・
・フロントサイドブロック、７・・・リヤサイドブロッ
ク、８・・カムリング、９・・・回転軸、１４・・・吸
入室側ニードルベアリング（吸入室側軸受）、１４’・
・吐出室側ニードルベアリング（吐出室側軸受）１５．
２２・・・輔シール室５１９・・・吐出室、２３．２４
．２５．２３’ 、２４’ ２５’・・・連通路（通
路）、２６・・トリガーバルブ、Ａ・・連通路（通路）
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、圧縮機ケーシング内に配置され回転軸が吸入室側及
び吐出室側の各軸受にて回転自在に支承される冷媒圧縮
機において、前記吐出室と前記吸入室側軸受の外側に位
置する軸シール室とを連通する通路を、カムリングと該
カムリングの両側に配置されるフロントサイドブロック
及びリヤサイドブロックからなる圧縮機本体に設け、該
通路には所定圧以下で開弁するトリガーバルブを設けた
ことを特徴とする冷媒圧縮機。 ２、前記トリガーバルブは前記フロントサイドブロック
及びリヤサイドブロックのうちいずれか一方に設けられ
た通路内に配置されたことを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の冷媒圧縮機。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60274608A JPS62135689A (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | 冷媒圧縮機 |
| US06/938,435 US4743184A (en) | 1985-12-06 | 1986-12-05 | Rotary compressor with heating passage between discharge chamber and shaft seal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60274608A JPS62135689A (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | 冷媒圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62135689A true JPS62135689A (ja) | 1987-06-18 |
| JPH0255640B2 JPH0255640B2 (ja) | 1990-11-27 |
Family
ID=17544103
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60274608A Granted JPS62135689A (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | 冷媒圧縮機 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4743184A (ja) |
| JP (1) | JPS62135689A (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2561093B2 (ja) * | 1987-06-24 | 1996-12-04 | 株式会社ゼクセル | ベ−ン型コンプレツサ |
| JPH01169669U (ja) * | 1988-05-23 | 1989-11-30 | ||
| JPH02248682A (ja) * | 1989-03-20 | 1990-10-04 | Diesel Kiki Co Ltd | ベーン型圧縮機 |
| US7866964B2 (en) * | 2005-05-20 | 2011-01-11 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Sensor for hermetic machine |
| US8262372B2 (en) | 2007-05-10 | 2012-09-11 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor hermetic terminal |
| US8939734B2 (en) * | 2007-08-28 | 2015-01-27 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Molded plug for a compressor |
| US8939735B2 (en) * | 2009-03-27 | 2015-01-27 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor plug assembly |
| US9267504B2 (en) | 2010-08-30 | 2016-02-23 | Hicor Technologies, Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
| US8794941B2 (en) | 2010-08-30 | 2014-08-05 | Oscomp Systems Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
| US9480177B2 (en) | 2012-07-27 | 2016-10-25 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor protection module |
| US10337773B2 (en) * | 2016-11-09 | 2019-07-02 | Aktiebolaget Skf | Cooling system |
| JP6760180B2 (ja) * | 2017-03-30 | 2020-09-23 | 株式会社豊田自動織機 | 圧縮機 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6098187A (ja) * | 1983-11-04 | 1985-06-01 | Diesel Kiki Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1386836A (en) * | 1972-06-08 | 1975-03-12 | Utile Eng Co Ltd | Sliding vane rotary compressors |
| JPS57212391A (en) * | 1981-06-22 | 1982-12-27 | Nippon Soken Inc | Rotary compressor |
| JPS59115490A (ja) * | 1982-12-21 | 1984-07-03 | Atsugi Motor Parts Co Ltd | ベ−ン型回転圧縮機 |
-
1985
- 1985-12-06 JP JP60274608A patent/JPS62135689A/ja active Granted
-
1986
- 1986-12-05 US US06/938,435 patent/US4743184A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6098187A (ja) * | 1983-11-04 | 1985-06-01 | Diesel Kiki Co Ltd | ベ−ン型圧縮機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0255640B2 (ja) | 1990-11-27 |
| US4743184A (en) | 1988-05-10 |
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