JPS62128470A - 誘導加熱調理器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の技術分野］ 本発明は、肢加熱体を電磁誘導による渦電流損に基づき
加熱する誘導加熱調理器に関する。

［発明の技術的背景とその問題点］ −従来、この種の誘導加熱調理器は、被加熱体として例
えば鉄或はステンレス製の鍋を対象として誘導加熱する
ものが一般的である。このものにおいては、鍋の材質が
鉄のように比透磁率の大きい強磁性体製或は固有抵抗の
大きいステンレス製等あ場合は表皮抵抗が大きいので、
２０タ一ン程度の誘導加熱コイルにインバータによって
２０　ｋ　Ｈ２程度の高周波電流を供給することにより
Ｒ１１に高周波磁界を作用させ、以て、鍋に渦電流を流
して発熱させている。

近年、このような誘導加熱２＋理器においてもアルミニ
ウム或は銅製の鍋をも誘導加熱することが要望されてい
る。ところが、アルミニウム或は銅は比透磁率及び固を
抵抗の何れもか極めて小さいので、このような鍋を誘導
加熱する場合その表皮（１（抗か極めて小さくなること
から、誘導加熱コイルの人力抵抗が極めて小さくなるた
め、誘導加熱コイルに短絡電流のような大電流が流れて
しまう問題がある。

この問題を解決するには高周波電流の周波数を更に高く
すれば良いか、それには数ＭＨ，ｚ程度まで高くする必
要がある。しかしながら、これほどまでに周波数を高く
することはインバータを構成しているスイッチング素子
の動作特性から不可能である。また、仮に可能であった
としても周波数か極端に高いため、誘導加熱コイル自身
°に表皮効果が生じて実抵抗が急増し、従って効率が極
端に低下する欠点がある。

「発明のｌ」的］ 本発明は上記の点に鑑みてなされたもので、そのヒ１的
は、アルミニウム或は銅等のように比透磁率及び固有抵
抗の小さい材質から成る鍋を、鉄或はステンレス等のよ
うに比透磁率及び固有抵抗の大きい材質から成る鍋の場
合と同様に効率良く誘導加熱し得ると共に、インバータ
の破壊をＭ　＋Ｉ−できる等の効果を奏する誘導加熱調
理器を提供するにある。

［発明の概要］ 本発明は、１ｕ数の巻数を選択可能な肢加熱体加熱用の
誘導加熱コイル及び段数の静電容λを選択−可能な共振
用のコンデンサから成る共振回路を設け、この共振回路
における誘導加熱コイルの巻数及びコンデンサの静電容
はを切換え得るように設けられた切換装置を設け、史に
、共振回路にその共振周波数に対応した周波数の高周波
出力を供給するインバータを設け、共振回路の動作状態
に基づいて彼加熱体の材質を検知すると共に共振回路の
共振周波数がその検知結果に応じた周波数となるように
前記切換装置を切換動作させる制御手段を設け、この制
御手段が検知動作を行なっている間はインバータの出力
電圧を低く抑制するように構成したところに特徴を有し
、これによって披加熱体の誘導加熱時における表皮抵抗
にその材質のト１１違による大小がある場合においても
、誘導加熱コイルの入力抵抗が夫々同程度に設定し得る
ようにしたものである。

［発明の実施例］ 以下本発明の第１の実施例につき第１図及び第２図を参
照して説明する。

第１図において、１は直流電源で、これは商用電源２の
出力を整流・平滑する全波整流回路３及び・１シ滑川コ
ンデンサ４から成る。５は交流電源２と全波整流回路３
との間に接続された人力制限回路で、これは電圧降下用
の抵抗６とこれを短絡するスイッチ７とから成り、スイ
ッチ７のオフ時において全波整流回路３に対する人力を
制限して直流電源１の出力を低電圧化させる。８は第１
及び第２の誘導加熱コイル８８及び８ｂから成るｔｕ数
例えば２秤類の巻数を選択可能な１秀導加熱コイル、９
は第１及び第２のコンデンサ９ａ及び９ｂから成る′ｔ
３２数例えば２種類の静電容量を選択可能な共振用のコ
ンデンサで、これら誘導加熱コイル８及び共振用のコン
デンサ９から共振回路１０が構成されている。ここで、
１１は切換装置たる切換スイッチで、この場合、切換ス
イッチ１１の接点（ｃ−ａ）間オンのとき第１及び第２
の誘導加熱コイル８ａ及び８ｂと第１及び第２のコンデ
ンサ９８及び９ｂとが全て直列に接続されることにより
、ｗ４１２がアルミニウム或は銅等の比透磁率及び固有
抵抗が小さな材質よりなる場合に好適した状態、即ち：
Ａ誘導加熱コイルの巻数が８０タ一ン程度、共振回路１
０の共振周波数が５０ｋＨｚ程度になるように設定され
、一方、切換スイッチ１１の接点（ｃ−ｂ）間オンのと
き第１の誘導加熱コイル８ａと第２のコンデンサ９ｂが
直列に接続されることにより、鍋１２が鉄或はステンレ
ス等の比透磁率及び固：ａ抵抗が大きな材質よりなる場
合に好適した状態、即ち誘導加熱コイル８の巻数が２０
タ一ン程度、共振回路１０の共振周波数が２０　ｋ　Ｈ
ｚ程度になるように設定されている。尚、誘導加熱コイ
ル８土には図示しないトッププレートを介して彼加熱体
たる鍋１２が載置される。１３は共振回路１０に高周波
出力を９％給するインバ−夕で、これは夫々ＮＰＮ形の
第１のスイ・ノチングトランジスタ１４及び第２のスイ
ッチングトランジスタ１５の各コレクタ・エミッタ間を
前記ｒｌＺ滑川コンデンサ４の両端子間に直列に接続す
ることにより（を成されている。そして、トランジスタ
１４及び１５の各エミッタが共振回路１０に対して図示
の如く接続されている。１６は位相比較回路で、これは
、インバータ１３の出力電圧たるトランジスタ１５のコ
レクタ電圧及びコンデンサ９ｂの端子電圧を入力してこ
れらの位相を比較し、その位＋１１差が９０度になる（
共振回路１０が共振状態になる）までの偏差に応じた直
流電圧信号を出力する。１７はボルテージコンドロール
ドオシレータで、これは、切換スイッチ装置１８が接点
（ｃ−ａ）間オンのとき位相比較回路１６からの直流電
圧信号を受けてその電圧に対応する周波数で発振し、そ
の発振出力信号をインバータ駆動回路１９へ出力してい
る。更に、インバータ駆動回路１９は、その人力される
発振出力信号に応じて第１のスイッチングトランジスタ
１４と第２のスイッチングトランジスタ１５とにベース
電流を１共給してこれらを交互にオンオフさせ、以て、
インバータ１３から該発振出力信号に応じた周波数の高
周波出力を共振回路１０に供給させるようになっている
。２０は初期回路で、以下これについて第２図も参照し
ながら述べる。

即ち、第２図において、２１はボルテージホロワで構成
されたオペアンプである。２２は抵抗２３．２４．２５
及びＮＰＮ形のトランジスタ２６からなる定電流回路で
、これにはその抵抗２３にアナログスイッチ２７を介し
て直流電源電圧＋ＶＣＣが印加されるようになっている
。このトランジスタ２６のコレクタ端子にはコンデンサ
２８及び抵抗２９の並列回路３０が接続されている。３
１は切換スイッチ装置で、これは、接点（Ｃ−ａ）間オ
ンのとき直流電圧＋Ｖｃｌが並列回路３０に印加され、
接点（ｃ−ｂ）間オンのとき直流電圧十Ｖｃ２が並列回
路３０に印加されるようになっている。３２は初期パル
ス発生回路で、これは、スイッチ３３がオンされたとき
、及び切換スイッチ１１が接点（ｃ−ｂ）間オンに切換
ったときに夫々所定時間だけハイレベル信号を出力する
ように構成されており、前記アナログスイッチ２７はＬ
記ハイレベル信号を受けて所定時間だけオンされるよう
になっている。而して、トランジスタ２６がオフされた
状態では、オペアンプ２１の入力端子（＋）に対し切換
スイッチ装置３１の切換状態に応じて直流電圧＋Ｖｃｌ
若しくは＋Ｖｃ２のＣＩＩｆれかが印加されているから
、そのオペアンプ２１からは上記直流電圧＋Ｖｃｌ若し
くは＋Ｖｃ２に対応した比較的高い電圧レベルの初期直
流電圧信号が出力されている。この状態から前記ｖＪ　
期パルス発生回路３２からのハイレベル信号によってア
ナログスイッチ２７がオンされると、そのオンに応じて
トランジスタ２６がオンされるようになるため、オペア
ンプ２１の入力電圧（トランジスタ２６のコレクタ電圧
）が並列回路３０の時定数に応じた速度で次第に低下す
るようになり、オペアンプ２１からの前記明期直流電圧
信号も次第に低下するようになる。そして、この初期直
流電圧信号は切換スイッチ装置１８の接点（ｃ−ｂ）間
がオンのとき前記ボルテージコンドロールドオシレータ
１７に与えられるようになっている。尚、前記直流電圧
＋Ｖｃｌは、鍋１２がアルミニウム或は銅等よりなる場
合に必要な初期直流電圧信号に対応して設定され、前記
直流電圧＋Ｖｃ２は、鍋１２が鉄或はステンレス等より
なる場合に必要な１ノ期直流電圧信号に対応して設定さ
れている。

さて、第２図には切換スイッチ１１．切換スイッチ装置
１８の切換制御を行なうための制御手段３４の構成も示
されており、以下これについて詳述する。３５は共振回
路１０に設けられた変流器で、これは共振回路１０を流
れる電流に応じた検知電流を出力する。この検知電流は
整流器３６、サンプリング抵抗３７及び平滑コンデンサ
３８から成る整流回路を介することにより検出電圧Ｖｄ
に女換される。３９はコンパレータで、これは、変流器
３５からの検出電圧Ｖｄと、直流電源電圧＋Ｖｃｃを抵
抗４０．４１により分圧したｇ４電圧Ｖｓとを比較し、
Ｖｄ＜Ｖｓの関係にあるとき（共振回路１０が共振して
いない状態）にハイレベル信号を、Ｖｄ≧Ｖｓの関係に
あるとき（共振回路１０か共振している状態）にローレ
ベル信号を出力するようになっている。４２はアンド回
路で、これは１ノ期パルス発生回路３２及び制御手段３
４内のコンパレータ３９の各出力信号を受けてこれらの
アンド信号を切換スイッチ装置１８へ出力している。従
って、制御手段３４による共振回路１０の共振状態の検
知動作は、初期パルス発生回路３２からハイレベル信号
が出力されている期間のみ６効化されることになる。そ
して、切換スイッチ装置１８はアンド回路４２からのハ
イレベル信号を受けたときに接点（ｃ−ｂ）間がオンさ
れ、アンド回路４２のローレベル信号を受けたときに接
点（Ｃ−ａ）間がオンされるように設定されている。４
３はＤ型フリップフロップで、これはＤ端子にアンド回
路４２の出力信号をオア回路４４を介して受けると共に
、ＣＫ端子に初期パルス発生回路３２からの出力信号を
受けるようになっている。そして、Ｄ型フリップフロッ
プ４３の出力はＱ端子から切換スイッチ１１、切換スイ
・ソチ装置３１及びオア回路４４へ出力されている。

ここで、Ｄ型フリップフロップ４３は、例えはスイッチ
３３のオンに連動してリセ・ソトされるようになってお
り、そのリセット状態ではＱ端子からローレベル信号が
出力されるようになっていると共に、ＣＫ端子にハイレ
ベルからローレベルに変化する一γち下がりエツジ信号
が人力されると、その時点でのＤ端子に対する人力信号
がＱ端子から出力されるようになっている。また、切換
スイッチ１１はＤ型フリップフロップ４３のＱ端子から
、ローレベル信号を受けて接点（Ｃ−ａ）間がオン、入
イレベル信号を受けて接点（ｃ−ｂ）間がオンされるよ
うになっている。更に、川明回路２０の切換スイッチ装
置３１はＤ型フリップフロップ４３のＱ端子から、ロー
レベル信号を受けて接点（Ｃ−ａ）間がオン、／１イレ
ベル信号を受けて接点（ｃ−ｂ）間がオンされるように
なっている。

尚、第１図における入力制限回路５は初期パルス発生回
路３２の出力信号を受けるようになっており、初期パル
ス発生回路３２から７１イレベル信号を受けてスイッチ
７がオフされ、ローレベル信号を受けてスイッ・チアが
オンされるようになっている。これにより、制御手段３
４が検知動作を行なっている間（初期パルス発生回路３
２からハイレベル信号が出力されている間）は、直流電
源１からインバータ１３に低電圧が印加され、インバー
タ１３の出力電圧が低く抑制されるように設定されてい
る。

次に１−記構成の作用を説明する。まず、鍋１２の材質
がアルミニウム或は銅の場合について述べる。スイッチ
３３がオンされると、ｔＪＪ期パルス発、主回路３２か
ら所定時間ハイレベル信号が出力されると共に、制御手
段３４のＤ型フリップフロップ４３がリセットされてそ
のＤ端子からローレベル信号が出力される。このローレ
ベル信号を受けて共振回路１０の切換スイッチ１１は接
点（ｃ　−ａ）間オンとなり、誘導加熱コイル８ａ、８
ｂ及びコンデンサ９ａ、９ｂが直列に接続されて共振回
路１０がアルミニウム或は銅製の鍋１２の誘導加熱用と
なる。このとき、共振回路１０にはまだ電流が流れてい
ないから、変流器３５の検知電圧Ｖｄ及び基準電圧Ｖｓ
がＶｄ＜Ｖｓの関係にあってコンパレータ３９からハイ
レベル信号が出力され、このハイレベル信号と初期パル
ス発生回路３２からのハイレベル信号とを受けたアンド
回路４２がハイレベル信号を出力して切換スイッチ装置
ｕ１８に与える。このため、切換スイッチ装置１８はハ
イレベル信号を受けて接点（ｃ−ｂ）間がオンになる。

また、切期回路２０においては、ＤＪＣ２フリップフロ
ップ４３からのローレベル信号を受けた切換スイッチ装
置３１の接点（Ｃ−ａ）間がオンされるため、直流電圧
＋Ｖｃｌがｉｌｋ列回路３０に印加され、アルミニウム
或は銅製の鍋１２用のＩＪ期直流電圧信号がオペアンプ
２１から出力されるようになる。これと共に、初期パル
ス発生回路３２からのハイレベル信号を受けたアナログ
スイッチ２７のオンに応じてトランジスタ２６がオンさ
れるため、アルミニウム或は銅製の鍋１２に対応する１
１１　Ｊ１７Ｊ直流電圧信号が次第に電圧降下するよう
になる。これにより、上記初期直流電圧信号を受けたボ
ルテージコンドロールドオシレータ１７は、その初期直
流電圧信号に応じた周波数即ちアルミニウム或は銅製の
鍋１２を誘導加熱するための共振回路１０の略共振周波
数の発振出力信号をインバータ駆動回路１９へ出力し、
これに応じて、インバータ駆動回路１９がスイッチング
トランジスタ１４．１５をオンオフし、以て、インバー
タ１３から略共振周波数の高周波出力が共振回路１０へ
供給される。ここで、鍋１２の載置状態によって共振回
路１０の共振周波数が変化しても、この変化に対応する
分については、オペアンプ２１からの初期直流電圧信号
の電圧降下に応じた発振出力信号の漸減により吸収され
るようになっている。即ち、発振出力信号の漸減により
インバータ１３の出力周波数が低下して共振回路１０が
共振状態になると、共振回路１０に流れる電流が急激に
増大するようになり、この電流を変流器３５が検知する
。この結果、制御手段３４において、変流器３５による
検知電圧Ｖｄ及び基準電圧ＶｓがＶｄ≧Ｖｓの関係にな
ってコンパレータ３９の出力がローレベル信号に反転す
るため、アンド回路４２がローレベル信号を出力して切
換スイッチ装置１８に与える。これにより、切換スイッ
チ装置１８の接点（Ｃ−ａ）間がオンとなり、これ以後
は位相比較回路１６により共振回路１０の共振状態が維
持されるようにフィードバック制御される。一方、上記
制御手段３４が共振回路１０の共振状態を検知している
間は、初期パルス発生回路３２がハイレベル信号を出力
しており、このハイレベル信号を受ける入力制限回路５
においては、スイッチ７がオフされて抵抗６により電圧
降下された低電圧が全波整流回路３に印加される。この
結果、直流電源１から低電圧が出力されてインバータ１
３の出力電圧が低く抑制される。

次に、鉄或はステンレス製の鍋１２を誘導加熱する場合
について述べる。スイ゛ツチ３３がオンされて、川明パ
ルス発生回路３２から所定時間ハイレベル信号が出力さ
れてから、アルミニウム或は鋼製のＲ４１２を、透導加
熱するための共振回路１０の略共振周波数の高周波出力
がインバータ１３から共振回路１０へ供給されるところ
までは、アルミニウム或は銅製の鍋１２を誘導加熱する
場合の作用説明と同じである。この後、鍋１２の材質が
鉄或はステンレスであるので、共振回路１０には電流が
ほとんど流れないため、変流器３５の検知電圧Ｖｄが基
準電圧Ｖｓよりも低い状態に保持されてコンパレータ３
９はハイレベル信号を出力し続ける。ここで、所定時間
が経過して初期パルス発生回路３２の出力信号がハイレ
ベルからローレベルに変化し、その立ち下がりエツジ信
号がＤ型フリップフロップ４３のＣＫ端子へ入力される
と、この時点ではアンド回路４２からのハイレベル信号
がオア回路４４を介してＤ型フリップフロップ４３のＤ
端子に与えられるため、そのＤ’４！！フリップフロッ
プ４３がＱ端子からハイレベル信号を出力した状態に反
転する。このハイレベル信号を受けて共振回路１０の切
換スイッチ１１は接点（Ｃ−ｂ）間オンとなり、誘導加
熱コイル８ａ及びコンデンサ９ｂが直列に接続されて共
振回路１０が鉄或はステンレス製の鍋１２の誘導加熱用
となる。

このとき、再び初期パルス発生回路３２から所定時間ハ
イレベル信号が出力されるように設定されているので、
このハイレベル信号とコンパレータ３９からのハイレベ
ル信号とを受けたアンド回路４２が所定時間だけハイレ
ベル信号を出力して切換スイッチ装置１８に与える。こ
のため、切換スイッチ装置１８は所定時間だけ接点（ｃ
−ｂ、）間がオンになる。また、初期回路２０において
は、Ｄ型フリップフロップ４３からのハイレベル信号を
受けて切換スイッチ装置３１の接点（ｃ−ｂ）間がオン
されて鉄或はステンレス製の鍋１２を誘導加熱するため
の直流電圧＋Ｖｃ２が並列回路３０に印加される。これ
と共に、初期パルス発生回路３２からのハイレベル信号
を受けたアナログスイッチ２７のオンに応じてトランジ
スタ２６がオンされるため、鉄或はステンレス製のｗ４
１２に対応する初期直流電圧信号が次第に電圧降下する
ようになる。これにより、ボルテージコンドロールドオ
シレータ１７は、その初期直流電圧信号に応じた周波数
即ち鉄或はステンレス製の鍋１２を誘導加熱するための
共振回路１０の略共振周波数の発振出力信号をインバー
タ駆動回路１９へ出力し、これに応じて、インバータ駆
動回路１９がスイッチングトランジスタ１４．１５をオ
ンオフし、以て、インバータ１３から略共振周波数の高
周波出力が共振回路１０へ供給される。従って、この場
合゛においても、鍋１２の載置状態によって共振回路１
０の共振周波数が変化しても、この変化に対応する分に
ついては、オペアンプ２１からの切期直流電圧信号の電
圧降下に応じて吸収される。そして、共振回路１０が共
振状態になると、共振回路１０に流れる電流が急増する
ようになり、この電流を変流器３５が検知する。この結
果、制御手段３４においては、前述同様にアンド回路４
２からローレベル信号を出力するようになり、これによ
り、切換スイッチ装置１１２１８の接点（ｃ−ａ）間が
オンとなり、これ以後は、位相比較回路１６により共振
回路１０の共振状態が維持されるようにフィードバック
制御される。

このような４Ｉη成の本実施例によれば、制御丁０段３
４によって鍋１２の材質を検知して、誘導加熱コイル８
の巻数及びコンデンサ９の静電容量を自動的に切換える
ようにしたので、従来のように秩或はステンレス製の鍋
しか誘導加熱できないものニ比べ、鉄、ステンレスに加
えて比透磁率及び固を抵抗の小さいアルミニウム或は銅
製の鍋をも容易に誘導加熱できる。また、制御手段３４
が検知動作を行なっている間は、定電圧回路５によりイ
ンバータ１３の出力電圧を低（抑制するようにしたので
、インバータ１３のスイッチングトランジスタ１４，１
５に高電圧が印加されることを防１１−でき、インバー
タ１３の破壊を防止し得る。特に、本実施例のようにア
ルミニウム或は銅製の鍋１２を：Ａ誘導加熱る場合には
、誘導加熱コイル８の巻数が多く且つインバータ１３の
出力周波数が高くなっているので、共振回路１０のＱ（
Ｑ−２πｆＬ／Ｒ，但し、ｆはインバータの出力周波数
、Ｌは誘導加熱コイルのインダクタンス、Ｒは誘導加熱
コイルの人力抵抗）が非常に大きくなるため（ｆが５０
ｋＨｚで誘導加熱コイルの巻数が８０ターンのときＱ−
４０となる）、誘導加熱コイル８に過大な電圧が誘起さ
れる。このような状態で、共振回路ｌＯのＪ（編層波数
を検知するために出力周波数のスィーブ等を行なうと、
更に、誘導加熱コイル８の誘起電圧が非常に高くなる危
険性があり、この場合には本実施例の低電圧制御が特に
６効である。　尚、に記実施例において、人力制限回路
５にゼロクロス検知回路を設けることにより、平滑用コ
ンデンサ４の端子電圧を更にゆっくりと」二元させるよ
うにしても良い。

第３図は本発明の第２の実施例を示すもので、第１の実
施例を示す第１図と異なるところは、変流器３５により
共振回路１０を流れる電流を検知することによって共振
回路１０の共振状態を検出する制御手段３４の代わりに
、インバータ１３の出力電圧たるスイッチングトランジ
スタ１５のコレクタ電圧及びコンデンサ９ｂの端子電圧
を人力してこれらの位相を比較し、その位相差が９０度
になることを検知することにより、共振回路１０の共振
状態を検知する制御手段４５を設けた構成にある。この
第２の実施例においても、第１の実施例と同様な作用効
果を得ることができる。

第４図は本発明の第３の実施例を示すもので、第１の実
施例を示す第１図と異なるところについてのみ説明する
。４６はインバータ１３の代わりに設けられたインバー
タで、これはスイッチングトランジスタ４７及びダンパ
ーダイオード４８から成るものである。４９ａ、４９ｂ
は誘導加熱コイル１３ａ、ｇｂに代わる誘導加熱コイル
、５０ａ。

５０ｂは共振用のコンデンサ９ａ、９ｂに代わるコンデ
ンサで、これらにより共振回路５１がｆ＋Ｍ成されてい
る。５２．５３は切換スイッチ１１の代わりに設けられ
た切換装置たる切換スイッチで、これらの各接点（Ｃ−
ａ）間がオンのとき誘導加熱コイル４９ａ、４９ｂ及び
コンデンサ５０ｂが直列に接続されてアルミニウム或は
銅製の鍋１２の誘導加熱用となり、各接点（ｃ−ｂ）間
がオンのとき誘導加熱コイル４９ｂ及びコンデンサ５０
ａが直列に接続されて鉄或はステンレス製の鍋１２の１
誘導加熱用となる。５４は変流器３５に代わる変流器で
、これは共振回路５１のうちコンデンサ５．０ａ、５０
ｂと誘導加熱コイル４９ｂとの間の部分に設けられてい
る。また、５５は位）ＩＩ比較回路で、これは位相比較
回路ｉ６、ボルテージコンドロールドオシレータ１７、
切換スイッチ装置１８及び卜刀期回路２０の各機能を全
て含んだものとして構成されている。従って、この第３
の実施例においても、第１の実施例と同様な作用効果を
得ることができる。

第５図は本発明の第４の実施例を示すもので、第１の実
施例を示す第１図と異なるところは、第１のスイッチン
グトランジスタ１４のコレクタと平？ｎ用コンデンサ４
・の端子との間にスイッチ要素たるコイル電流遮断装置
５６を設けるようにした点にある。このコイル電流遮断
装置５６によって、切換スイッチ１１の切換動作に同期
して誘導加熱コイル８に対する通電路を一時的に遮断す
るように構成したものである。従って、この第４の実施
例においても、第１の実施例と同様な作用効果を得るこ
とができるか、特に、切換スイッチ１１を切換動作させ
るときに誘導加熱コイル８に過大な電圧が誘起されるが
、このような場合にコイル電流遮断装置５６によって誘
導加熱コイル８の通電路を一時的に遮断するようにした
ので、スイッチングトランジスタ１４．１５及び切換ス
イッチ１１に過大な電圧が印加されることを防止できる
。

［発明の効果］ 本発明は以上の説明から明らかなように、Ｊ１回路に誘
導加熱コイルの巻数及びコンデンサの静７１容量を切換
え得るように切換装置を設けると共に、共振回路の動作
状態に基づいて肢加熱体の月質を検知すると共に共振回
路の共振周波数がその検知結果に応じた周波数となるよ
うに前記切換装置を切１ａ動作させる制御手段を設け、
この制御手段が検知動作を行なっている間はインバータ
の出力電圧を低く抑制するように構成したので、アルミ
ニウム或は銅等のように比透磁率及び同角−抵抗の小さ
い材質から成る鍋を、鉄或はステンレス等のように比透
磁率及び固釘抵抗の大きい材質から成る鍋の場合と同様
に誘導加熱し得、しかも、インバータの破壊を防止でき
るという優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は本発明の第１の実施例を示すもので
、第１図は全体の電気的構成図、第２図は要部の電気的
構成図であり、第３図乃至第５図は本発明の第２乃至第
４の実施例を示す夫々第１図相当図である。 図面中、５は人力制限回路、８．８ａ、８ｂ。 ４９　ａ、　　４９　ｂは誘導加熱コイル、９，９ａ、
９ｂ、５０ａ、５０ｂはコンデンサ、１０．５１は共振
回路、１１，５２．５３は切換スイッチ（切換装置）、
１２はｍ（肢加熱体）、１３．４６はインバータ、３４
．４５は制御手段、５６はコイル電流遮断装置（スイッ
チ要素）を示す。 ｊ ％　２　図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、複数の巻数を選択可能な被加熱体加熱用の誘導加熱
   コイル及び複数の静電容量を選択可能な共振用のコンデ
   ンサから成る共振回路と、この共振回路における前記誘
   導加熱コイルの巻数及びコンデンサの静電容量を切換え
   得るように設けられた切換装置と、前記共振回路にその
   共振周波数に対応した周波数の高周波出力を供給するイ
   ンバータと、前記共振回路の動作状態に基づいて被加熱
   体の材質を検知すると共に前記共振回路の共振周波数が
   その検知結果に応じた周波数となるように前記切換装置
   を切換動作させる制御手段とを備え、前記制御手段が検
   知動作を行なっている間は前記インバータの出力電圧を
   低く抑制するように構成したことを特徴とする誘導加熱
   調理器。 ２、制御手段は、切換装置の切換動作に同期して誘導加
   熱コイルに対する通電路を一時的に遮断するスイッチ要
   素を備えて成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   に記載の誘導加熱調理器。