JPS62127446A - 熱交換器用犠牲陽極フイン材 - Google Patents
熱交換器用犠牲陽極フイン材Info
- Publication number
- JPS62127446A JPS62127446A JP26605685A JP26605685A JPS62127446A JP S62127446 A JPS62127446 A JP S62127446A JP 26605685 A JP26605685 A JP 26605685A JP 26605685 A JP26605685 A JP 26605685A JP S62127446 A JPS62127446 A JP S62127446A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sacrificial anode
- fin material
- alloy
- fin
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、熱交換器において通路材を防食するために、
通路に接合する犠牲陽極フィンの材料に関する。
通路に接合する犠牲陽極フィンの材料に関する。
〈従来の技術〉
従来、熱交換器の通路材を防食するための犠牲陽極フィ
ンを真空ろう付げによって、通路に接合する場合の真空
ろう付は用犠牲陽極フィンの材料には、Ａｌ−７ｎ系、
Ａｌ−３ｎ系、Ａｌ−１ｎ系、 Ａｌ−７ｎ−１ｉ系、
ＡＩ −Ｚｎ−Ｃａ系などの各種アルミニウム合金があ
る。
ンを真空ろう付げによって、通路に接合する場合の真空
ろう付は用犠牲陽極フィンの材料には、Ａｌ−７ｎ系、
Ａｌ−３ｎ系、Ａｌ−１ｎ系、 Ａｌ−７ｎ−１ｉ系、
ＡＩ −Ｚｎ−Ｃａ系などの各種アルミニウム合金があ
る。
〈発明が解決しようとする問題点〉
前記の、真空ろう付は用犠牲陽極フィン材の各種アルミ
ニウム合金には、以下の点に問題がある。
ニウム合金には、以下の点に問題がある。
（１）ＡＩ−Ｚｎ系合金
Ａｌ−Ｚｎ系合金は、真空加熱時に蒸気圧の低い７ｎが
蒸発飛散し、このためフィンの犠牲陽極効果を低下させ
るとともに、蒸発したＺｎが炉内に付着し、このＺｎに
よって炉の補修頻度が増加する。
蒸発飛散し、このためフィンの犠牲陽極効果を低下させ
るとともに、蒸発したＺｎが炉内に付着し、このＺｎに
よって炉の補修頻度が増加する。
（？）△１−３ｎ系合金
Ａｌ−８ｎ系合金（ま、３ｎが低融点］Ｌ累であって、
Ａｌにはとんと固溶しないために、！、熱間１ノ０工時
に割れか発生して、フィン材の製造が、惨めて困難であ
る。
Ａｌにはとんと固溶しないために、！、熱間１ノ０工時
に割れか発生して、フィン材の製造が、惨めて困難であ
る。
（３） Ａ Ｉ−Ｚｎ−Ｌ ｉ系、△ｌ−７ｎ−Ｃａ系
合金 Ａｌ−Ｚｎ−Ｌｉ系合金又はＡｌ−Ｚｎ−Ｃａ系合金は
、Ｌｉ又はＣａの添加によって、７ｎの蒸発を防止する
ものであるか、１−１、Ｃａは添加時の酸化消耗が顕著
で、その添／Ｊｆ１歩沼が極めて悪く、このため合金価
格が高価になる。
合金 Ａｌ−Ｚｎ−Ｌｉ系合金又はＡｌ−Ｚｎ−Ｃａ系合金は
、Ｌｉ又はＣａの添加によって、７ｎの蒸発を防止する
ものであるか、１−１、Ｃａは添加時の酸化消耗が顕著
で、その添／Ｊｆ１歩沼が極めて悪く、このため合金価
格が高価になる。
（４） Ａ Ｉ −１ｎ系合金
Ｉｎの犠牲陽極効果は古くから知られているが、Ｉｎが
低融点元素であって、アルミニウムに添加しても、この
合金は鋳物用としては使用できるが、展伸材しとてはＷ
ｌ鬼又は圧延時に割れが発生し、フィン材としての利用
は不可能であった。
低融点元素であって、アルミニウムに添加しても、この
合金は鋳物用としては使用できるが、展伸材しとてはＷ
ｌ鬼又は圧延時に割れが発生し、フィン材としての利用
は不可能であった。
しかしながら、このような欠点が解消できれば、この系
のアルミニウム合金には、上記の他種合金における問題
点か無いので、犠牲陽極フィン材に好適なものとなり得
る。
のアルミニウム合金には、上記の他種合金における問題
点か無いので、犠牲陽極フィン材に好適なものとなり得
る。
そこで、本発明の目的とするところは、従来のＡｌ−Ｉ
ｎ系合金における上記の欠点を、新たな成分の添加によ
って解消し、この新規組成のＡｌ−Ｉｎ系合金を用いた
熱交換器用犠牲陽極フィン材を提供することにある。
ｎ系合金における上記の欠点を、新たな成分の添加によ
って解消し、この新規組成のＡｌ−Ｉｎ系合金を用いた
熱交換器用犠牲陽極フィン材を提供することにある。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明による熱交換器用犠牲陽極フィン材は、前記問題
点を解決するため、以下のとおりの組成のアルミニウム
合金を使用したものである。
点を解決するため、以下のとおりの組成のアルミニウム
合金を使用したものである。
Ｉ ｎ ： ０．００５〜１％、 ｌ ｉ ： ０
．０００５〜０．１％、 １ｖｌｎ ： ０．５〜１
．５％、 Ｆ ｅ ： ０．１〜０．７％。
．０００５〜０．１％、 １ｖｌｎ ： ０．５〜１
．５％、 Ｆ ｅ ： ０．１〜０．７％。
Ｓｉ≦０．４％を含み、かつＺｎ：０．１〜０．４％。
３ｎ ： ０．０１〜０．９％、Ｍｇ：０．１〜２％
のいずれか１種以上か、又はＣｒ ： ０．０５〜０
．５％。
のいずれか１種以上か、又はＣｒ ： ０．０５〜０
．５％。
Ｚ ｒ ： ０．０５〜０．５％、 Ｔｉ ： ０
．０１〜０．５％。
．０１〜０．５％。
ｙ：ｏ、ｏｉ〜０．５％のいずれか１種以上か、あるい
はｌ ｎ ： ０．１〜０．４％、 ３ｎ ： ０
．０１〜０．９％Ｊ１ｇ：０．１〜２％のいずれか１種
以上及びＣｒ ： ０．０５〜０．５％、 ｌ ｒ
０．０５〜０．５％、 Ｔ ｉ ０．０１〜０．５％
、Ｖ：０．０１〜０．５％のいずれか１種以上を含み、
若しく１よ以上の各元素のほかに、更にＣｕ≦０．５％
を含み、残部が実質的にＡＩであるアルミニウム合金。
はｌ ｎ ： ０．１〜０．４％、 ３ｎ ： ０
．０１〜０．９％Ｊ１ｇ：０．１〜２％のいずれか１種
以上及びＣｒ ： ０．０５〜０．５％、 ｌ ｒ
０．０５〜０．５％、 Ｔ ｉ ０．０１〜０．５％
、Ｖ：０．０１〜０．５％のいずれか１種以上を含み、
若しく１よ以上の各元素のほかに、更にＣｕ≦０．５％
を含み、残部が実質的にＡＩであるアルミニウム合金。
本発明は、Ａｌ−１ｎ系合金にＬｉを添加することによ
って、Ｉｎ−１ｉの金属間化合物を形成せしめ、これに
よって、この合金において、従来のＡｌ−１ｎ系合金に
起こるｖｉ造又は圧延時の割れを防止するとともに、こ
の合金（こよるフィンの真空加熱時に、蒸気圧の低いＬ
ｉ＠蒸発・飛散せしめることによって、Ｉｎを遊離させ
て、Ａｌ−１ｎ合金としての犠牲陽極効果を発揮ｕしめ
るよう意図したものである。
って、Ｉｎ−１ｉの金属間化合物を形成せしめ、これに
よって、この合金において、従来のＡｌ−１ｎ系合金に
起こるｖｉ造又は圧延時の割れを防止するとともに、こ
の合金（こよるフィンの真空加熱時に、蒸気圧の低いＬ
ｉ＠蒸発・飛散せしめることによって、Ｉｎを遊離させ
て、Ａｌ−１ｎ合金としての犠牲陽極効果を発揮ｕしめ
るよう意図したものである。
Ｉｎ−１−ｉ金属間化合物の溶融点は、Ｉｎ−１−ｉ二
元系状態図から明らかなように、約６２５℃であるため
、通常のＡｌ合金中に析出しても、通常の鋳造又は熱間
加工時に、Ｉｎ単独の添加の場合のような低融点に起因
する割れを発生ざｌることがない。
元系状態図から明らかなように、約６２５℃であるため
、通常のＡｌ合金中に析出しても、通常の鋳造又は熱間
加工時に、Ｉｎ単独の添加の場合のような低融点に起因
する割れを発生ざｌることがない。
次に、本発明合金におけるその添加元素の意義を説明す
る。
る。
Ｉｎ： フィンの電位を卑にして、犠牲陽極効果を高め
る。この向上効果は０．００５％より低い添加量では小
さく、１％を超えるとフィンの自己耐食性が低下する。
る。この向上効果は０．００５％より低い添加量では小
さく、１％を超えるとフィンの自己耐食性が低下する。
１ｉ： Ｉｎと金属間化合物を作り、鋳造、圧延時に
割れを防止する。添加量がＩｎとの比において０．００
０５％より少ないと上記効果は得られず、０．１％より
多くても効果のより増大は無く、無意味な量の添加とな
る。
割れを防止する。添加量がＩｎとの比において０．００
０５％より少ないと上記効果は得られず、０．１％より
多くても効果のより増大は無く、無意味な量の添加とな
る。
Ｍｎ、 Ｆｅ、ｓ ｒ ：
いずれもフィンの強度向上に有効であり、またフィンの
耐高温座屈性を改良する。添加量かＭｎで０．５％、Ｆ
ｅで０．１％の量よりそれぞれ少ないと上記効果は小さ
く、Ｍｎで１．５％、Ｆｅで０．７％、Ｓｉで０．４％
の量より多いと、フィン材の成形加工性と自己耐食性を
劣化させる。
耐高温座屈性を改良する。添加量かＭｎで０．５％、Ｆ
ｅで０．１％の量よりそれぞれ少ないと上記効果は小さ
く、Ｍｎで１．５％、Ｆｅで０．７％、Ｓｉで０．４％
の量より多いと、フィン材の成形加工性と自己耐食性を
劣化させる。
Ｚｎ、Ｓｎ、ＭＱ ：
いずれもフィンの電位を卑にして犠牲陽極効果を高める
。Ｍｇは更に強度向上にも有効である。添加量がｚｎで
０．１％、３ｎで０．０１％、Ｍｇで０．１％のそれぞ
れの量よりより少ないと上記の効果は小さく、Ｚｎで０
．４％、３ｎで０．９％ＭＱで２％それぞれの量より多
いと、いずれも自己耐食性を劣化させ、３ｎ及びＭｇの
場合には、鋳塊又はスラブにおいて割れが発生し、Ｚｎ
では耐座屈性を劣化させる。
。Ｍｇは更に強度向上にも有効である。添加量がｚｎで
０．１％、３ｎで０．０１％、Ｍｇで０．１％のそれぞ
れの量よりより少ないと上記の効果は小さく、Ｚｎで０
．４％、３ｎで０．９％ＭＱで２％それぞれの量より多
いと、いずれも自己耐食性を劣化させ、３ｎ及びＭｇの
場合には、鋳塊又はスラブにおいて割れが発生し、Ｚｎ
では耐座屈性を劣化させる。
ｃｒ、ｚｒ、 Ｔ＊、ｖ：
いずれもフィンの耐高温座屈性を改善する。
添加量がＣｒ、 Ｚｒでそれぞれ０．ＯＳ％より少なく
、Ｔ；、Ｖでそれぞれ０．０１％より少ないと上記の効
果は小ざく、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉ、■がいずれも０．５％
より多いとフィン材の加工性、耐食性を劣化させる。
、Ｔ；、Ｖでそれぞれ０．０１％より少ないと上記の効
果は小ざく、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉ、■がいずれも０．５％
より多いとフィン材の加工性、耐食性を劣化させる。
Ｃｕ： フィンの強度を高める。添加量が著しく少ない
と、この効果は小さい。０．５％より多いとフィンの電
位を真にするので、フィンの陽極犠牲効果を損う。
と、この効果は小さい。０．５％より多いとフィンの電
位を真にするので、フィンの陽極犠牲効果を損う。
なお、本発明のフィン材はこれを心材にして、真空ろう
付は用のＡ Ｉ −３！ −Ｍｇ合金ろうを心材の両面
又は片面にブラッドすることによってブレージングフィ
ン材に製作することができる。
付は用のＡ Ｉ −３！ −Ｍｇ合金ろうを心材の両面
又は片面にブラッドすることによってブレージングフィ
ン材に製作することができる。
以下、本発明の実施例を挙げる。
〈実施例〉
本発明によるフィン材の化学組成を、本発明によらない
フィン材を比較例として、その化学組成と併せて表１に
示す。更に表１に示した各側のフィン材の諸性能を表２
に示す。
フィン材を比較例として、その化学組成と併せて表１に
示す。更に表１に示した各側のフィン材の諸性能を表２
に示す。
表２ フィン材の諸性能
表 ２のつづき
” ２ ２ｘ＋０−１Ｔｏｒｒ、□’ＣｘＳ分加熱後
６０Ｇ’ＣｘＳ分侵の垂下Ｉ表１の
各例フィン材によってフィンを装作し、これらフィンを
プレージングシートで製作した通路と熱交換器コアーに
組み立て、これらのコアーに対して、３種類の腐蝕試験
を行なった。
６０Ｇ’ＣｘＳ分侵の垂下Ｉ表１の
各例フィン材によってフィンを装作し、これらフィンを
プレージングシートで製作した通路と熱交換器コアーに
組み立て、これらのコアーに対して、３種類の腐蝕試験
を行なった。
この試験結果を表３に示す。なお、表３には従来のフィ
ン材を使用した例としてＮｏ、２８．２９を併せて示す
。
ン材を使用した例としてＮｏ、２８．２９を併せて示す
。
：−一−−丁−Ｔ” ’ １
上記６例のフィン＋４とｍｋ別に、それらフィンＩ′Ａ
ごとにこれを６伺どじて、これに△ｌ−Ｓｉ−％Ｉ ｇ
系合金ろうをクララ１〜してプレーシングフィン祠を）
ツ作した。これらプレージイングツイン（Ａの１．と１
１能を表４に示す。
ごとにこれを６伺どじて、これに△ｌ−Ｓｉ−％Ｉ ｇ
系合金ろうをクララ１〜してプレーシングフィン祠を）
ツ作した。これらプレージイングツイン（Ａの１．と１
１能を表４に示す。
次いて、表４１こ示した６例のル−シングフィンをぞれ
ぞれ押出形材と熱交換器」アー（こ粗ひて、これら］ア
ーに対して、前記と［６１様の酒蝕試験を行なった。こ
の試験結果を表５（ご示す。
ぞれ押出形材と熱交換器」アー（こ粗ひて、これら］ア
ーに対して、前記と［６１様の酒蝕試験を行なった。こ
の試験結果を表５（ご示す。
従来のフィン材を６伺とする例としてＮｏ、２８．２９
を併Ｕて示す。なお、表４と表５）の各Ｎｏ、 ｌよ表
１のＮｏ、に対応する。
を併Ｕて示す。なお、表４と表５）の各Ｎｏ、 ｌよ表
１のＮｏ、に対応する。
以上の表に示されているように、本発明によるフィン材
（よ、その製造において何らの問題点は無く、またその
諸性能か良好であるのに対して、比較例のフィン１ＪＮ
ｏ、１７はｉｎか多すぎるため、Ｎ０．１８はＭｎか多
すぎるため、いずれも製造時に一部に割れが発生してお
り、更にＮ０１１８はコルゲーション加工時にも割れが
発生している。Ｎ０．１９はＬｉ無添加により鋳塊に割
れか発生して圧延が不可能となり、Ｎｏ、 ２０はＣｕ
が多いことに起因して電１重電位が出側である。
（よ、その製造において何らの問題点は無く、またその
諸性能か良好であるのに対して、比較例のフィン１ＪＮ
ｏ、１７はｉｎか多すぎるため、Ｎ０．１８はＭｎか多
すぎるため、いずれも製造時に一部に割れが発生してお
り、更にＮ０１１８はコルゲーション加工時にも割れが
発生している。Ｎ０．１９はＬｉ無添加により鋳塊に割
れか発生して圧延が不可能となり、Ｎｏ、 ２０はＣｕ
が多いことに起因して電１重電位が出側である。
Ｎｏ、２１はＭＣＩが多いことにより鋳塊に割れが発生
して、圧延が困難であった。Ｎｏ、 ２２は７ｎが多い
ため耐ザク値が悪く、Ｎｏ、 ２３は３ｎか多いため、
鋳塊に割れが発生して、圧延不可能となった。Ｎ０．２
４〜Ｎｏ、２７は、ｃｒ、Ｔｉ５ｚｒ、Ｖのいずれかが
多すぎるため、各間いずれも鋳塊に割れが発生して圧延
困難となり、しかも］ルグーション加工でυ１れが発生
した。
して、圧延が困難であった。Ｎｏ、 ２２は７ｎが多い
ため耐ザク値が悪く、Ｎｏ、 ２３は３ｎか多いため、
鋳塊に割れが発生して、圧延不可能となった。Ｎ０．２
４〜Ｎｏ、２７は、ｃｒ、Ｔｉ５ｚｒ、Ｖのいずれかが
多すぎるため、各間いずれも鋳塊に割れが発生して圧延
困難となり、しかも］ルグーション加工でυ１れが発生
した。
一方、組合せコアーの腐蝕試験では、本発明によるフィ
ンはいずれも優れた犠牲陽極効果を示しているのに対し
、比較例のフィンはいずれら１八１１陽極効果か劣化し
ている。特に、Ｎｏ、１７のフィンで警よＩｎが、Ｎｏ
、 １８ではＭｎが、Ｎ０．２２では７ｎかそれぞれ多
すぎるため、いずれのフィンし自己腐蝕か著しい。従来
のＡｌ合金材からなるＮｏ、２８ 、Ｎｏ、２９のフィ
ンとの組合せて（３上、通路の腐蝕か顕著である。
ンはいずれも優れた犠牲陽極効果を示しているのに対し
、比較例のフィンはいずれら１八１１陽極効果か劣化し
ている。特に、Ｎｏ、１７のフィンで警よＩｎが、Ｎｏ
、 １８ではＭｎが、Ｎ０．２２では７ｎかそれぞれ多
すぎるため、いずれのフィンし自己腐蝕か著しい。従来
のＡｌ合金材からなるＮｏ、２８ 、Ｎｏ、２９のフィ
ンとの組合せて（３上、通路の腐蝕か顕著である。
表１に示した各間のフィン材を心材としたプレーシング
フィン材については、本発明フィン（旧こよるものは、
表４に示したように、フィン＋／１（表２）の場合と同
じく、その製造に何らの問題は無く、またその諸性能を
良好であるか、比較例で１はフィン材の場合と同じく、
製造上にまた諸［ｊＥ能に問題かある。特に、Ｎｏ、
２１ではクラット不良であった。更に組合せコアーの腐
蝕試験では、本発明フィン材によるものは、表３の場合
と同じように犠牲陽極効果か優れているか、比較例では
劣化している。
フィン材については、本発明フィン（旧こよるものは、
表４に示したように、フィン＋／１（表２）の場合と同
じく、その製造に何らの問題は無く、またその諸性能を
良好であるか、比較例で１はフィン材の場合と同じく、
製造上にまた諸［ｊＥ能に問題かある。特に、Ｎｏ、
２１ではクラット不良であった。更に組合せコアーの腐
蝕試験では、本発明フィン材によるものは、表３の場合
と同じように犠牲陽極効果か優れているか、比較例では
劣化している。
く発明の効果〉
本発明のフィン材は、その合金中に１−ｉ−７ｎ金属間
化合物が形成されることによって、これが析出しても、
その通常の鋳造、圧延の際に、従来のフィン材のＡｌ−
１ｎ系合金のような低融点に起因して起こる割れが防止
される。
化合物が形成されることによって、これが析出しても、
その通常の鋳造、圧延の際に、従来のフィン材のＡｌ−
１ｎ系合金のような低融点に起因して起こる割れが防止
される。
更に、本発明フィン材には、真空ＦＪＯ熱時において、
前記化合物からＬｉか蒸発して、ｉｎか′ｔ１雌するの
で、これにより優れた犠牲陽（Φ効果を発揮する。
前記化合物からＬｉか蒸発して、ｉｎか′ｔ１雌するの
で、これにより優れた犠牲陽（Φ効果を発揮する。
以上により、本発明フィン材は製造容易であって、真空
ろう付は用犠１１陽穫フィンに好適なものである。
ろう付は用犠１１陽穫フィンに好適なものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｉｎ：０．００５〜１％、Ｌｉ：０．０００５〜０
．１％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｆｅ：０．１〜０．
７％、Ｓｉ≦０．４％を含み、あるいは更にＣｕ≦０．
５％を含み、残部が実質的にＡｌであるアルミニウム合
金から成る熱交換器用犠牲陽極フィン材。 ２、Ｉｎ：０．００５〜１％、Ｌｉ：０．０００５〜０
．１％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｆｅ：０．１〜０．
７％、Ｓｉ≦０．４％を含み、またはさらにＺｎ：０．
１〜０．４％、Ｓｎ：．０．０１〜０．９％、Ｍｇ：０
．１〜２％のいずれか１種以上を含み、あるいは更にＣ
ｕ≦０．５％を含み、残部が実質的にＡｌであるアルミ
ニウムム合金から成る熱交換器用犠牲陽極フィン材。 ３、Ｉｎ：０．００５〜１％、Ｌｉ：０．０００５〜０
．１％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｆｅ：０．１〜０．
７％、Ｓｉ≦０．４％を含み、かつＣｒ：０．０５〜０
．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜
０．５％、Ｖ：０．０１〜０．５％のいずれか１種以上
を含み、あるいは更にＣｕ≦ ０．５％を含み、残部が実質的にＡｌであるアルミニウ
ム合金から成る熱交換器用犠牲陽極フィン材。 ４、Ｉｎ：０．００５〜１％、Ｌｉ：０．０００５〜０
．１％、Ｍｎ０．５〜１．５％、Ｆｅ：０．１〜０．７
％、Ｓｉ≦０．４％を含み、またはさらにＺｎ：０．１
〜０．４％、Ｓｎ：０．０１〜０．９％、Ｍｇ：０．１
〜２％のいずれか１種以上及びＣｒ：０．０５〜０．５
％、Ｚｒ：０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．
５％、Ｖ：０．０１〜０．５％のいずれか１種以上を含
み、あるいは更にＣｕ≦０．５％を含み、残部が実質的
にＡｌであるアルミニウム合金ら成る熱交換器用犠牲陽
極フィン材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26605685A JPS62127446A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | 熱交換器用犠牲陽極フイン材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26605685A JPS62127446A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | 熱交換器用犠牲陽極フイン材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62127446A true JPS62127446A (ja) | 1987-06-09 |
| JPH0224900B2 JPH0224900B2 (ja) | 1990-05-31 |
Family
ID=17425766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26605685A Granted JPS62127446A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | 熱交換器用犠牲陽極フイン材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62127446A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02133540A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-22 | Furukawa Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| CN102851550A (zh) * | 2012-09-04 | 2013-01-02 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种超级电容器电池正极铝合金箔及其铸热连轧工艺 |
| CN104532037A (zh) * | 2014-12-06 | 2015-04-22 | 昆明冶金研究院 | 一种铝-空气电池用八元铝合金阳极的制备方法 |
-
1985
- 1985-11-28 JP JP26605685A patent/JPS62127446A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02133540A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-22 | Furukawa Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材 |
| CN102851550A (zh) * | 2012-09-04 | 2013-01-02 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种超级电容器电池正极铝合金箔及其铸热连轧工艺 |
| CN104532037A (zh) * | 2014-12-06 | 2015-04-22 | 昆明冶金研究院 | 一种铝-空气电池用八元铝合金阳极的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0224900B2 (ja) | 1990-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6245301B2 (ja) | ||
| JPS62127446A (ja) | 熱交換器用犠牲陽極フイン材 | |
| JP3601197B2 (ja) | 長期にわたって優れた耐食性および接合強度を維持することができるろう付け構造 | |
| JPH11199957A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金複合材 | |
| JPS63192590A (ja) | ろう付用アルミニウム合金複合材 | |
| JPS6261104B2 (ja) | ||
| JPS60138037A (ja) | 高温強度および犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用Ａｌ合金製複合フイン材 | |
| JP3601201B2 (ja) | 長期にわたって優れた耐食性および接合強度を維持することができるろう付け構造 | |
| JP2002012935A (ja) | 犠牲防食アルミニウム合金板及びその複合材 | |
| JPH01159343A (ja) | ろう付け性と耐食性にすぐれた熱交換器用Ａｌ合金複合フィン材 | |
| JPS62120456A (ja) | アルミニウム合金製ラジエーターのコアの製造方法 | |
| JP2607245B2 (ja) | 犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａ▲ｌ▼合金製複合薄肉フイン材 | |
| JPS62120455A (ja) | アルミニウム合金製ラジェーターのコアの製造方法 | |
| JPH03180269A (ja) | アルミニウム合金製熱交換器 | |
| JPH01148489A (ja) | フィレット形成部の耐食性にすぐれた熱交換器Ａｌ合金ブレージングシート | |
| JPS6261661B2 (ja) | ||
| JPS5812333B2 (ja) | 熱交換器チユ−ブ用アルミニウム合金 | |
| JPH0841573A (ja) | 熱交換器用高強度アルミニウム合金フィン材 | |
| JPH0224185B2 (ja) | ||
| JPS6148553A (ja) | 陰極防食効果に優れたアルミニウム合金製熱交換器用フイン材 | |
| JPH06248380A (ja) | 積層型熱交換器及びその製造方法 | |
| JPH0195891A (ja) | ろう材用アルミニウム複合材 | |
| JPS6148554A (ja) | アルミニウム合金製熱交換器コア | |
| JPH0239575B2 (ja) | ||
| JPS63223499A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器 |