JPS62124256A - 黒鉛が析出した摺動部材用焼結鋼 - Google Patents
黒鉛が析出した摺動部材用焼結鋼Info
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- JPS62124256A JPS62124256A JP26180785A JP26180785A JPS62124256A JP S62124256 A JPS62124256 A JP S62124256A JP 26180785 A JP26180785 A JP 26180785A JP 26180785 A JP26180785 A JP 26180785A JP S62124256 A JPS62124256 A JP S62124256A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔ノイ、tHの利用分野〕
未発1!IIは、黒鉛析出焼結鋼に関し、さらに詳しく
は、ひび割れがなく、耐庁↓し性、被切削性、自己潤滑
性にすぐれた摺動部材用の焼結鋼に係り、空孔に黒鉛が
析出した焼結鋼であって、粗大なステダイト相、ホウ化
物相または炭化物の何れをも含まない高強度焼結鋼に関
するものである。
は、ひび割れがなく、耐庁↓し性、被切削性、自己潤滑
性にすぐれた摺動部材用の焼結鋼に係り、空孔に黒鉛が
析出した焼結鋼であって、粗大なステダイト相、ホウ化
物相または炭化物の何れをも含まない高強度焼結鋼に関
するものである。
一般に機械的摺動部材として、各種の鋳物(Pi鉄、鋳
鋼)が用いられているが、鋳物は、イ)M造時に巣が発
生する、 口)a械切屑加工によって製品歩留が低い、ハ)M造後
の仕1〜加工に費用を要する、二)さらには薄肉小物品
はチル化して黒鉛の析出が上方でない。
鋼)が用いられているが、鋳物は、イ)M造時に巣が発
生する、 口)a械切屑加工によって製品歩留が低い、ハ)M造後
の仕1〜加工に費用を要する、二)さらには薄肉小物品
はチル化して黒鉛の析出が上方でない。
笠の欠点がある。
そこで、これを粉末冶金法による焼結鉄(鋼)で代行す
る試みがなされている0例えば、粉末冶金法による黒鉛
析出の鋳鉄組織の焼結鉄の製造法として、特開昭58−
144450が、また炭化物と遊離黒鉛を分散した鉄ノ
^焼結合金およびその製法として特開昭59−2294
67および特開昭60−39149がある。
る試みがなされている0例えば、粉末冶金法による黒鉛
析出の鋳鉄組織の焼結鉄の製造法として、特開昭58−
144450が、また炭化物と遊離黒鉛を分散した鉄ノ
^焼結合金およびその製法として特開昭59−2294
67および特開昭60−39149がある。
ここで、特15旧I+’(58−144450は、平−
均粒径が1〜10gmc+)Fe−s 4合金粉末をS
i ’aで0.8〜2.5%と、f均粒径が20gm以
下の黒鉛粉末を1〜2%と、残部が鉄から成る黒鉛析出
の鋳鉄組織の高強度高靭性焼結材の製造法である。この
方法は焼結温度が低い場合、鉄粉粒子を苗っていた黒鉛
層がそのまま空隙を形成し、Fe−5i粉末から鉄粉へ
のSiの拡散による1膨張が重なって、ひび割れが発生
するという欠点があり、いったん生じたひび割れは焼結
温度を高くしても、またP、Bを添加したC−P(B)
−Fe液相焼結を併用しても残留する。そして、さらに
焼結温度を高くすると液相4;=が増えて、ついには形
が崩れてしまうという問題がある。
均粒径が1〜10gmc+)Fe−s 4合金粉末をS
i ’aで0.8〜2.5%と、f均粒径が20gm以
下の黒鉛粉末を1〜2%と、残部が鉄から成る黒鉛析出
の鋳鉄組織の高強度高靭性焼結材の製造法である。この
方法は焼結温度が低い場合、鉄粉粒子を苗っていた黒鉛
層がそのまま空隙を形成し、Fe−5i粉末から鉄粉へ
のSiの拡散による1膨張が重なって、ひび割れが発生
するという欠点があり、いったん生じたひび割れは焼結
温度を高くしても、またP、Bを添加したC−P(B)
−Fe液相焼結を併用しても残留する。そして、さらに
焼結温度を高くすると液相4;=が増えて、ついには形
が崩れてしまうという問題がある。
また、特開昭59−229467および特開昭60−3
9149はC,1,3〜6重!−%、Si:0、5〜5
i 1重%、Cr ; l−25fi+11%、Pお
よびBのうちの1種または2種、 0.05〜2屯量重
量を必須とし、さらにMOlW、Nb、Ti、■および
Zrのうちの1種または2種以上;0.1〜20屯!1
1%を含み、J、U #!中にビッカース硬さが700
以上の炭化物を3〜40vo1%およびh7敲黒鉛を3
〜20vo 1%分散した組織の鉄ノ、(焼結合金(焼
結鋼)とその製造υ、である、この焼結鋼は基地中に分
散する炭化物によって耐摩耗性を、またMlll黒鉛に
よって自己潤滑性を確保しようとするものであるが、同
様にひび11Iれが生ずる。
9149はC,1,3〜6重!−%、Si:0、5〜5
i 1重%、Cr ; l−25fi+11%、Pお
よびBのうちの1種または2種、 0.05〜2屯量重
量を必須とし、さらにMOlW、Nb、Ti、■および
Zrのうちの1種または2種以上;0.1〜20屯!1
1%を含み、J、U #!中にビッカース硬さが700
以上の炭化物を3〜40vo1%およびh7敲黒鉛を3
〜20vo 1%分散した組織の鉄ノ、(焼結合金(焼
結鋼)とその製造υ、である、この焼結鋼は基地中に分
散する炭化物によって耐摩耗性を、またMlll黒鉛に
よって自己潤滑性を確保しようとするものであるが、同
様にひび11Iれが生ずる。
本発明は、ひび;1れのない、自己潤滑性および被切削
性にすぐれた摺動部材用の高強度焼結鋼を提供するもの
である。
性にすぐれた摺動部材用の高強度焼結鋼を提供するもの
である。
C問題点を解決するためのf段〕
本発明の焼結鋼は、
C;t、O〜2.0屯h;%、
Si;1.0〜6.0型判%、
M n ; O,−1〜5.0 重jt1%、Cr
; 0. 2 〜5. O、@ ;Hj−% 、P
および/またはB:合計0.05〜1.0重量%。
; 0. 2 〜5. O、@ ;Hj−% 、P
および/またはB:合計0.05〜1.0重量%。
残部;Feと不可避不純物
から成り、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴
とする摺動部材用焼結鋼である。
とする摺動部材用焼結鋼である。
本発明の第2発明は上記成分の他に1M01W、■のう
ちのiH以」−を合計で0.1〜5.0重量%含有し、
空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴とする摺動
部材用焼結鋼である。
ちのiH以」−を合計で0.1〜5.0重量%含有し、
空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴とする摺動
部材用焼結鋼である。
本発明の第3発明は第1発明の上記成分の他に、Cu、
Go、Niのうちの1[以ヒを合計で0、1〜5.0重
量%含有し、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特
徴とする摺動部材用焼結鋼である。
Go、Niのうちの1[以ヒを合計で0、1〜5.0重
量%含有し、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特
徴とする摺動部材用焼結鋼である。
本発明の第4発明は第1発明の上記成分の他に、MOl
W、■のうちの1種以上を合計で0.1〜5.0重)L
%およびCu、Go、Nf6’)うち01種以上を合計
で0.1〜5.0屯量%含有し、空孔に黒鉛が析出した
MII!&をもつことを特徴とする摺動部材用焼結鋼で
ある。
W、■のうちの1種以上を合計で0.1〜5.0重)L
%およびCu、Go、Nf6’)うち01種以上を合計
で0.1〜5.0屯量%含有し、空孔に黒鉛が析出した
MII!&をもつことを特徴とする摺動部材用焼結鋼で
ある。
未発明の第5発明は第1発明の上記成分の他に、Sを0
.02〜0.2重量%を含有し、空孔に黒鉛が析出した
組織をもつことを特徴とする一動部材用焼結鋼である。
.02〜0.2重量%を含有し、空孔に黒鉛が析出した
組織をもつことを特徴とする一動部材用焼結鋼である。
本発明の第6発明は第1発明の上記成分の他に、Sを0
.02〜0.2重量%およびMo、W、Vのうちの1種
以上を合計で0.1〜5.0重積%を含有し、空孔に黒
鉛が析出した組織をもつことを特徴とする摺動部材用焼
結鋼である。
.02〜0.2重量%およびMo、W、Vのうちの1種
以上を合計で0.1〜5.0重積%を含有し、空孔に黒
鉛が析出した組織をもつことを特徴とする摺動部材用焼
結鋼である。
本発明の第7発明は第1発明の上記成分の他に、S I
l:0.02〜0.2重量%およびCu、Co、Niの
うちの1種以上を合計で0.1〜5.0型開口%含イ1
し、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴とする
摺動部材用焼結鋼である。
l:0.02〜0.2重量%およびCu、Co、Niの
うちの1種以上を合計で0.1〜5.0型開口%含イ1
し、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴とする
摺動部材用焼結鋼である。
本発明の第8発明は第1発明の上記成分の他に、Sを0
.02〜0.2 重量%およびMO,W、■のうちの1
挿具−Lを合計で0.1〜5.0屯量%およびCu、C
o、Niのうちの1挿具りを合計で0.1〜5. Om
71j%含有し、空孔に黒鉛が析出した組織をもつこ
とを特徴とする摺動部材用焼結鋼である。
.02〜0.2 重量%およびMO,W、■のうちの1
挿具−Lを合計で0.1〜5.0屯量%およびCu、C
o、Niのうちの1挿具りを合計で0.1〜5. Om
71j%含有し、空孔に黒鉛が析出した組織をもつこ
とを特徴とする摺動部材用焼結鋼である。
未発CrjIの焼結鋼は次の製造方法によって11?る
ことができる。未発明焼結鋼を製造するに当っては、M
nとCrを必須成分として含みさらに必要に1ぺ、じて
S i、P、B、S、Mo、W、V、Cu、Co、Ni
を組合せて含むt合金鋼粉、または圧縮性、成形性の確
保の観I気から、Si、P、Bを含まない前記予合金鋼
粉にSi、P。
ことができる。未発明焼結鋼を製造するに当っては、M
nとCrを必須成分として含みさらに必要に1ぺ、じて
S i、P、B、S、Mo、W、V、Cu、Co、Ni
を組合せて含むt合金鋼粉、または圧縮性、成形性の確
保の観I気から、Si、P、Bを含まない前記予合金鋼
粉にSi、P。
B源として、それぞれ45uLm以下のFe −3!合
金粉、Fe−P合金粉、Fe−B合金粉を力tl七−た
ちの、およびik−鉛粉を原料とし、これらのJj;j
料を焼結体の所定組成を得るように配合し、flTJ?
f′を削を加えて均一に混合する。この混合粉を通常の
粉末成形条ヂ1〜にて圧縮体を成形し1分解アンモニア
ガス、プロパン変成ガス、N2.Ar、1O−ITor
r以ドの高真空などの非酸化性雰囲気中、1100°C
−1200℃ノ範囲内の所定温度で焼結した後、炉冷す
ることによって製造する。焼結後の冷却過程で空孔へ黒
鉛を析出させる本発明では、焼結温度からAI変態−〜
までを20℃/ m i n以fで徐冷するのが好まし
く、A1変態点後は急冷しても構わない、岐路的に焼結
鋼の組成を得るためには、Cを除き焼結鋼と同一の合金
Ml成のY・合金鋼粉を用いるか、またはFe−3i、
Fe−P、Fe−B合金粉+7) nM合漬に応じて、
その希釈j11〜の分だけ予合金鋼粉の合金成分の含有
量を高めておく必要がある。
金粉、Fe−P合金粉、Fe−B合金粉を力tl七−た
ちの、およびik−鉛粉を原料とし、これらのJj;j
料を焼結体の所定組成を得るように配合し、flTJ?
f′を削を加えて均一に混合する。この混合粉を通常の
粉末成形条ヂ1〜にて圧縮体を成形し1分解アンモニア
ガス、プロパン変成ガス、N2.Ar、1O−ITor
r以ドの高真空などの非酸化性雰囲気中、1100°C
−1200℃ノ範囲内の所定温度で焼結した後、炉冷す
ることによって製造する。焼結後の冷却過程で空孔へ黒
鉛を析出させる本発明では、焼結温度からAI変態−〜
までを20℃/ m i n以fで徐冷するのが好まし
く、A1変態点後は急冷しても構わない、岐路的に焼結
鋼の組成を得るためには、Cを除き焼結鋼と同一の合金
Ml成のY・合金鋼粉を用いるか、またはFe−3i、
Fe−P、Fe−B合金粉+7) nM合漬に応じて、
その希釈j11〜の分だけ予合金鋼粉の合金成分の含有
量を高めておく必要がある。
具体的には次のような予合金鋼粉を用いる。
(1)Pが8〜30 玉量%のFe−P粉と、Siが5
0〜90IT!:量%のFe−3+粉と、黒鉛粉とを配
合する場合は、 Mn ; 0.13〜6.6重μ%、 Cr : 0.26−13.2ffl量%、Pまたは/
およびB;最大1.25重量%、Sl;最大7.0 !
′Tf量%、 必要に応じS:最大0.26 ffi呈%。
0〜90IT!:量%のFe−3+粉と、黒鉛粉とを配
合する場合は、 Mn ; 0.13〜6.6重μ%、 Cr : 0.26−13.2ffl量%、Pまたは/
およびB;最大1.25重量%、Sl;最大7.0 !
′Tf量%、 必要に応じS:最大0.26 ffi呈%。
Mo、W、■、Cu、Co、Niのうちの1種以上;最
大6.6屯ツd% の組成の予合金鋼粉を用いる。
大6.6屯ツd% の組成の予合金鋼粉を用いる。
■ Bが3.5−23重量%(7) F e −B粉と
、Siが50〜90重量%のFe−5i粉と黒鉛粉とを
配合する場合は、 Mn ; 0.17〜8.4重1.L%、Cr ;
Q、 34−16.8 !1!:;−%、Pまたは/
およびB;最大1.55 屯p%。
、Siが50〜90重量%のFe−5i粉と黒鉛粉とを
配合する場合は、 Mn ; 0.17〜8.4重1.L%、Cr ;
Q、 34−16.8 !1!:;−%、Pまたは/
およびB;最大1.55 屯p%。
Sl;最大10.1屯賃%
必要に応じS;最大0.34玉lit%。
Mo、W、V、Cu、Co、N iのうちの1種以上:
最大16.8型判% の、Wtr&のp合金鋼粉を用いる。
最大16.8型判% の、Wtr&のp合金鋼粉を用いる。
本発明の焼結鋼は、添加した黒鉛を焼結時にオーステナ
イト相(以下「γ相」と記す)へ固溶させ、冷却過程で
51の黒鉛化作用によIl過飽和となったCを黒鉛とし
て空孔に析出させたもので、次のイ)、口)、ハ)3つ
の知見にノ、(づいている。
イト相(以下「γ相」と記す)へ固溶させ、冷却過程で
51の黒鉛化作用によIl過飽和となったCを黒鉛とし
て空孔に析出させたもので、次のイ)、口)、ハ)3つ
の知見にノ、(づいている。
イ)必須成分としてM n −Crを含みかつ5i−P
または/およびBを含むp合金鋼粉と、:(、〜鉛粉を
1.に発す1の焼結鋼の所定組成範囲に配合するか、あ
るいは必イl成分としてM n −Cr予合金鋼粉、F
e PR)または/およびFe−B粉、Fe−3i粉
、黒鉛粉を本発明焼結鋼の所定組成範囲に配合して圧縮
成形後、焼結することにより、ひび割れの無い高強度焼
結鋼を製造することができる。すなわち、予合金鋼粉表
面のMnとCrの酸化物が焼結時にC(黒鉛)または/
および5i(Fe−3i)の急激な拡散膨張を抑制し、
適量のC−P(B)−Feの液相を出現するため、ひび
;1れを起こさず緻密化し、ステゲイト相またはC−B
−Fe相の粗大化を抑制するため、高強度焼結材が得ら
れるのである。
または/およびBを含むp合金鋼粉と、:(、〜鉛粉を
1.に発す1の焼結鋼の所定組成範囲に配合するか、あ
るいは必イl成分としてM n −Cr予合金鋼粉、F
e PR)または/およびFe−B粉、Fe−3i粉
、黒鉛粉を本発明焼結鋼の所定組成範囲に配合して圧縮
成形後、焼結することにより、ひび割れの無い高強度焼
結鋼を製造することができる。すなわち、予合金鋼粉表
面のMnとCrの酸化物が焼結時にC(黒鉛)または/
および5i(Fe−3i)の急激な拡散膨張を抑制し、
適量のC−P(B)−Feの液相を出現するため、ひび
;1れを起こさず緻密化し、ステゲイト相またはC−B
−Fe相の粗大化を抑制するため、高強度焼結材が得ら
れるのである。
口)金属粒子間を結合させて高強度化するためには、焼
結温度域でγ相中に黒鉛(C)をいったん余積固溶させ
ることが必要であり、また、冷却過程で固溶Cを黒鉛と
して空孔に析出させるためには、α相に変yEする合金
N1成を選ばなければならない。
結温度域でγ相中に黒鉛(C)をいったん余積固溶させ
ることが必要であり、また、冷却過程で固溶Cを黒鉛と
して空孔に析出させるためには、α相に変yEする合金
N1成を選ばなければならない。
ハ)Siに加えてMnとSを添加することにより、焼結
後の冷却過程で炭化物の粗大化を抑制して1!、−鉛化
を促進するとJ(に、M n Sを形成してすJ削性を
改みすることができる。
後の冷却過程で炭化物の粗大化を抑制して1!、−鉛化
を促進するとJ(に、M n Sを形成してすJ削性を
改みすることができる。
本発明はイ)、口)、ハ)の+4記知見に基づいてなさ
れたものであって、以Fに焼結材の成分Ml成限定理由
および空孔へ黒鉛を析出させる理由について述へる6 (a) C; 1.o〜2.0型苗%、 S i ;
1.0〜6.0重量%について 焼結温度域において、Cをγ相基地中に固溶させ、冷却
過程で過飽和となったCを黒鉛として空孔に析出させる
とともに、冷却後はC固溶のα相の基地として強靭化を
図るものである。したがって、CおよびSiがともに1
.O重量%未猫のとき、空孔に黒鉛が析出せず、基地に
板状のセメンタイトが析出して脆化し、切削性をきわめ
て悪くする。一方、Cが2.0重量%を越えると炭化物
組成の液相−)が増えて冷却後に粗大炭化物を生成し、
ざらにCを増すと液相量が過剰になって形状が崩れてし
まう。
れたものであって、以Fに焼結材の成分Ml成限定理由
および空孔へ黒鉛を析出させる理由について述へる6 (a) C; 1.o〜2.0型苗%、 S i ;
1.0〜6.0重量%について 焼結温度域において、Cをγ相基地中に固溶させ、冷却
過程で過飽和となったCを黒鉛として空孔に析出させる
とともに、冷却後はC固溶のα相の基地として強靭化を
図るものである。したがって、CおよびSiがともに1
.O重量%未猫のとき、空孔に黒鉛が析出せず、基地に
板状のセメンタイトが析出して脆化し、切削性をきわめ
て悪くする。一方、Cが2.0重量%を越えると炭化物
組成の液相−)が増えて冷却後に粗大炭化物を生成し、
ざらにCを増すと液相量が過剰になって形状が崩れてし
まう。
またSiが6.0ffr量%を越えると、圧縮性が低下
し、焼結冷却後の密度が低く、フェライト地化して空孔
に黒鉛を析出せず基地に粗大な棒状あるいは板状黒鉛を
析出して脆化する。よってCは1 、 OT(;I:
% 〜 2− 0 ’F: ’+:: % 、
S i は 1. O〜 6. 0 −%、
:H1%の範囲と定める。なお、SiはFe−3i
粉末として配合して用いるが圧縮性を損わない範囲で、
Mn−Cr−PCB)などと共に予合金鋼粉に含有させ
ておいても、同様の効果を発揮することができる。
し、焼結冷却後の密度が低く、フェライト地化して空孔
に黒鉛を析出せず基地に粗大な棒状あるいは板状黒鉛を
析出して脆化する。よってCは1 、 OT(;I:
% 〜 2− 0 ’F: ’+:: % 、
S i は 1. O〜 6. 0 −%、
:H1%の範囲と定める。なお、SiはFe−3i
粉末として配合して用いるが圧縮性を損わない範囲で、
Mn−Cr−PCB)などと共に予合金鋼粉に含有させ
ておいても、同様の効果を発揮することができる。
(b ) M n ; o、 t −s、 o 屯r
1%、Cr;0.2〜5.0毛量%について MnとCrは共に必須の合金成分で、Mnが0.1毛量
%未満、Crが0.2毛量%未満のとき。
1%、Cr;0.2〜5.0毛量%について MnとCrは共に必須の合金成分で、Mnが0.1毛量
%未満、Crが0.2毛量%未満のとき。
焼結材の金型接触面にひび;IAれが生ずる。−力、M
nが5.0重量%を越えると、予合金鋼粉の酸化物が多
くなり過ぎ15j1!も硬化して圧縮性が低下し、焼結
材もw1密化せず鳴化し、かつ冷却過程で空孔へ黒鉛が
析出しなくなる。
nが5.0重量%を越えると、予合金鋼粉の酸化物が多
くなり過ぎ15j1!も硬化して圧縮性が低下し、焼結
材もw1密化せず鳴化し、かつ冷却過程で空孔へ黒鉛が
析出しなくなる。
また、Crが5.0毛量%を越えると、焼結時のγ相が
十分確保できず、炭化物が粗大化し、冷却過程で空孔へ
の黒鉛の析出が少なく、1ヌ化する。
十分確保できず、炭化物が粗大化し、冷却過程で空孔へ
の黒鉛の析出が少なく、1ヌ化する。
よって、Mnの含有量をO,1〜5.0重jIt%、C
rの含有量を0.2〜5.0毛量%と定めた。
rの含有量を0.2〜5.0毛量%と定めた。
なお、Mnのみの単独合金Ml成の場合は、焼結材表面
の脱炭層が大きく、ひび割れを生じ、耐摩耗材として適
用できない、またCrのみの単独合金Ml成の場合も、
ひび割れを生ずる6(c)PまたはBのうちの1種また
は2種:合計で0.05〜1.0重か%について PまたはBはFe3 C−Fe3 P−FeまたはFe
3 C−Fe3 B−Fe三三元共電形成し950〜1
150℃で液相を発生して焼結体を緻密化し、冷却過程
で高硬変相となって1耐摩↓L性を向上させるが、0.
05重量%未満では液相量が4−分発生せず、一方1.
0重州%を越えて含有させると液相が過多になり粗大な
硬質相となって焼結鋼を脆化するため、その含有量を0
.051Q%〜1.0毛量%と定めた。
の脱炭層が大きく、ひび割れを生じ、耐摩耗材として適
用できない、またCrのみの単独合金Ml成の場合も、
ひび割れを生ずる6(c)PまたはBのうちの1種また
は2種:合計で0.05〜1.0重か%について PまたはBはFe3 C−Fe3 P−FeまたはFe
3 C−Fe3 B−Fe三三元共電形成し950〜1
150℃で液相を発生して焼結体を緻密化し、冷却過程
で高硬変相となって1耐摩↓L性を向上させるが、0.
05重量%未満では液相量が4−分発生せず、一方1.
0重州%を越えて含有させると液相が過多になり粗大な
硬質相となって焼結鋼を脆化するため、その含有量を0
.051Q%〜1.0毛量%と定めた。
(d)S、0.02〜0.20重量%についてSは焼結
性を4片して焼結体強度を向」−させる元素であると同
時に、Siと共に用いることにより、焼結後の冷却過程
で炭化物の粗大化を抑制して黒鉛化を一段と促進する作
用を有し、M n Sを形成して切削性を改りするので
必要に応じて含有されるが、O120i[(fjy−%
を越えて含有させると予合金鋼粉が硬化して圧粉密度が
1〜、がらず、かえって焼結鋼基地を脆化するので、そ
の含有■を0.20重量%以下と定めた。なおSの楕加
効果は0、02 毛1%以上でより発揮される。
性を4片して焼結体強度を向」−させる元素であると同
時に、Siと共に用いることにより、焼結後の冷却過程
で炭化物の粗大化を抑制して黒鉛化を一段と促進する作
用を有し、M n Sを形成して切削性を改りするので
必要に応じて含有されるが、O120i[(fjy−%
を越えて含有させると予合金鋼粉が硬化して圧粉密度が
1〜、がらず、かえって焼結鋼基地を脆化するので、そ
の含有■を0.20重量%以下と定めた。なおSの楕加
効果は0、02 毛1%以上でより発揮される。
(e)Mo、W、■のうちの1挿具し:合計で0、1〜
5.0重量%について Mo、W、Vは、フェライト地、(地固溶強化のほか、
炭化物を形成して耐摩耗性を一段と向−1〜させる作用
があり、焼入れ焼もどし強靭化熱処理および浸炭、′や
化等の表面硬化処理を併用して−・層の高強度化耐摩耗
性が要求される場合に含有ぎせるが、その含有量が0.
1毛量%未満では所望の向[−効果が得られず、−力5
、Ojlj !1:、’%を越えて含イ1させると圧粉
密度が上がらず焼結鋼が1蹟化し、そこで焼結温度を上
げていくと炭化物が粗大化して相手材攻撃性が顕著とな
るから、その含有♀、を0.1〜5.0毛量%と定めた
。
5.0重量%について Mo、W、Vは、フェライト地、(地固溶強化のほか、
炭化物を形成して耐摩耗性を一段と向−1〜させる作用
があり、焼入れ焼もどし強靭化熱処理および浸炭、′や
化等の表面硬化処理を併用して−・層の高強度化耐摩耗
性が要求される場合に含有ぎせるが、その含有量が0.
1毛量%未満では所望の向[−効果が得られず、−力5
、Ojlj !1:、’%を越えて含イ1させると圧粉
密度が上がらず焼結鋼が1蹟化し、そこで焼結温度を上
げていくと炭化物が粗大化して相手材攻撃性が顕著とな
るから、その含有♀、を0.1〜5.0毛量%と定めた
。
(f)Cu、Co、Niのうち1種以上;合計で0.1
〜5.0玉量7%について これらの元素は一段とフェライト基地を固溶強化し、焼
結時にγ相を拡大安定化させ、冷却過程では黒鉛化を助
長して空孔への黒鉛の析出を一段と促進させて焼結鋼を
強靭化する。また焼結鋼の耐酸化性を向上させることか
ら、特にこれらの特性が要求される場合に含有させるが
、その含有量が0.1重量%未満では所望の改り効果が
得られず、一方5.0重量%を越えて含有させると圧粉
密度が低下し、焼結密度が上がらず脆化する。そこで焼
結温度を−にげていくとγ相が残留して冷却過程で空孔
へ黒鉛を析出しないので、その含有量を0、1〜5.0
重呈%と定めた。
〜5.0玉量7%について これらの元素は一段とフェライト基地を固溶強化し、焼
結時にγ相を拡大安定化させ、冷却過程では黒鉛化を助
長して空孔への黒鉛の析出を一段と促進させて焼結鋼を
強靭化する。また焼結鋼の耐酸化性を向上させることか
ら、特にこれらの特性が要求される場合に含有させるが
、その含有量が0.1重量%未満では所望の改り効果が
得られず、一方5.0重量%を越えて含有させると圧粉
密度が低下し、焼結密度が上がらず脆化する。そこで焼
結温度を−にげていくとγ相が残留して冷却過程で空孔
へ黒鉛を析出しないので、その含有量を0、1〜5.0
重呈%と定めた。
(g)空孔への黒鉛の析出について
焼結温度域において、添加した黒鉛粉をいったんγ基地
中に固溶させ、C−P (B) −F6c7)液相が黒
鉛粉存在層および金属粉末粒子間の空孔を濡らして緻密
化して空孔を球状化させ、その球状化した空孔へ冷却過
程で過飽和となったCを黒鉛として析出させることによ
って、α相の焼結鋼の高靭化と析出黒鉛による自己fl
?l滑性を確保するものである。したがって空孔への黒
鉛の析出が不可欠である。
中に固溶させ、C−P (B) −F6c7)液相が黒
鉛粉存在層および金属粉末粒子間の空孔を濡らして緻密
化して空孔を球状化させ、その球状化した空孔へ冷却過
程で過飽和となったCを黒鉛として析出させることによ
って、α相の焼結鋼の高靭化と析出黒鉛による自己fl
?l滑性を確保するものである。したがって空孔への黒
鉛の析出が不可欠である。
次に1本発明の焼結鋼の製造法における好ましい製造条
件すなわちMn−Cr予合金鋼粉の合金組ff1R囲、
Fe−P粉とFe−B粉とFe−3i粉の組成と粒度、
焼結温度、冷却速度について述べる。
件すなわちMn−Cr予合金鋼粉の合金組ff1R囲、
Fe−P粉とFe−B粉とFe−3i粉の組成と粒度、
焼結温度、冷却速度について述べる。
(h)Mn−Cr予合金鋼粉の合金組成について■黒鉛
粉末のみを配合する場合のM n −Cr予合金鋼粉の
合金組成は、焼結鋼と実質上は全く回−の合金組成のも
のを用いれば良い。
粉末のみを配合する場合のM n −Cr予合金鋼粉の
合金組成は、焼結鋼と実質上は全く回−の合金組成のも
のを用いれば良い。
■Pが8〜30!If呈%のFe−P粉と、Siが50
〜90改量%のFe−3+粉と、黒鉛粉とを配合する場
合のM n −Cr予合金鋼粉の合金組成は、焼結鋼の
所定の合金組成のうちP、SiをすべてFe−P粉、F
e−5t粉で添加配合すると、 Mn ; 0.13〜6.6重量%、 Cr ; 0.26〜13.2重量%、Pまたは/およ
びB;最大1〜3fffC%。
〜90改量%のFe−3+粉と、黒鉛粉とを配合する場
合のM n −Cr予合金鋼粉の合金組成は、焼結鋼の
所定の合金組成のうちP、SiをすべてFe−P粉、F
e−5t粉で添加配合すると、 Mn ; 0.13〜6.6重量%、 Cr ; 0.26〜13.2重量%、Pまたは/およ
びB;最大1〜3fffC%。
Si;最大7.0取計%。
S:最大0.26重埴%
Mo、W、V、Cu、Co、N1(7)1種以上:岐大
6.6取計% となる。
6.6取計% となる。
(■Bが3.5〜23重寸%(7)F e−B粉と。
Siが50〜90重量%のFe−3i粉と黒鉛粉とを配
合する場合のMn−Cr7’合金鋼粉の合金組成は、焼
結鋼の所定の合金組成のうち、B、SiをすべてFe−
B粉、Fe−5i粉で添加配合すると、 Mn ; 0.17−8.4重41%、Cr;0.34
〜16.8重量%。
合する場合のMn−Cr7’合金鋼粉の合金組成は、焼
結鋼の所定の合金組成のうち、B、SiをすべてFe−
B粉、Fe−5i粉で添加配合すると、 Mn ; 0.17−8.4重41%、Cr;0.34
〜16.8重量%。
Ptりli/l−i、l:びB 、 Q大1.7重り1
1〜%、Si;最大10.1重お%、 S : hat大0934重11:%と、Mo、W、V
、Cu、Go、Niの1挿具」二:最大16.8屯!7
% となる。
1〜%、Si;最大10.1重お%、 S : hat大0934重11:%と、Mo、W、V
、Cu、Go、Niの1挿具」二:最大16.8屯!7
% となる。
(i)Fe−P粉、Fe−B粉、Fe−3i粉について
Fe−P粉、Fe−B粉、およびFe−5t粉は、いず
れもそれらの粒度が45gmより粗大であると、溶融ま
たは固相拡散した後が粗大空孔となり、これらのうちF
e−5i粉は未固溶のまま粗大粒として残留し脆弱な焼
結鋼となるので、それらの粒度は45Bm以下が好まし
い。
れもそれらの粒度が45gmより粗大であると、溶融ま
たは固相拡散した後が粗大空孔となり、これらのうちF
e−5i粉は未固溶のまま粗大粒として残留し脆弱な焼
結鋼となるので、それらの粒度は45Bm以下が好まし
い。
また、Fe−P粉中ノp 5−がB 屯5j:%未満、
Fe−B粉末のB量が3.5 % ”y%未満、Fe−
5i粉中のSi量が4 Q q 量5未満では、これら
の粉末の配合量が増え、圧縮成形性を阻害して圧粉体が
脆弱となり取り扱いができなくなるばかりか、Fe−P
粉およびFe−B粉においては、焼結時に液相の発生が
不(−分となり緻密化しなく脆化する。一方、Fe−P
粉中のP量が30 屯IS1%を越え、Fe−B粉中の
B P=が23屯量%を越え、Fe−3i粉中のSiが
90屯漬%を越えると、これらの粉末の配合量が少なく
なって前記M n −Cr予合金鋼粉へのまぶしがネト
分となり、焼結時に液相の粒子間滲入が不足し緻密化せ
ず、Siが偏析して冷却過程での空孔への黒鉛の析出も
まだらになる0以上の理由によりFe−P粉中c7)
F Ifは8〜30重祉%、Fe−B粉巾ノBへ1は3
.5〜23ffiMt%、Fe−3i粉中r7) S
i Mは40〜90屯r%が好ましい。
Fe−B粉末のB量が3.5 % ”y%未満、Fe−
5i粉中のSi量が4 Q q 量5未満では、これら
の粉末の配合量が増え、圧縮成形性を阻害して圧粉体が
脆弱となり取り扱いができなくなるばかりか、Fe−P
粉およびFe−B粉においては、焼結時に液相の発生が
不(−分となり緻密化しなく脆化する。一方、Fe−P
粉中のP量が30 屯IS1%を越え、Fe−B粉中の
B P=が23屯量%を越え、Fe−3i粉中のSiが
90屯漬%を越えると、これらの粉末の配合量が少なく
なって前記M n −Cr予合金鋼粉へのまぶしがネト
分となり、焼結時に液相の粒子間滲入が不足し緻密化せ
ず、Siが偏析して冷却過程での空孔への黒鉛の析出も
まだらになる0以上の理由によりFe−P粉中c7)
F Ifは8〜30重祉%、Fe−B粉巾ノBへ1は3
.5〜23ffiMt%、Fe−3i粉中r7) S
i Mは40〜90屯r%が好ましい。
(j)焼結温度、冷却速度について
焼結温度が1100℃未満では、緻密化が進まず十分な
強度が期待できず、またFe−3i粉を配合した場合は
前記M n −Cr予合金鋼粉の基地へのSiの拡散が
十分行われずFe−5i粉のまま残留する。一方120
0℃を越えた焼結温度では、液相の発生穴が多くなり過
ぎて、冷却過程で粗大炭化物を析出し空孔への黒鉛の析
出がまだらになるばかりでなく、形状変形が著しく所定
の形状が得られなくなる。よって焼結温度は1100〜
1200℃が好ましい、また焼結温度からA。
強度が期待できず、またFe−3i粉を配合した場合は
前記M n −Cr予合金鋼粉の基地へのSiの拡散が
十分行われずFe−5i粉のまま残留する。一方120
0℃を越えた焼結温度では、液相の発生穴が多くなり過
ぎて、冷却過程で粗大炭化物を析出し空孔への黒鉛の析
出がまだらになるばかりでなく、形状変形が著しく所定
の形状が得られなくなる。よって焼結温度は1100〜
1200℃が好ましい、また焼結温度からA。
変態点までの冷却速度が20℃/ m i nを越える
と、空孔への黒鉛の析出が不十分でまだらになる傾向が
現われることから冷却速1隻は20℃7/min以rが
好ましい。このとき、空孔へ1.u鉛を析出させるだめ
の冷却温度はAIf態まででよく、A1変態後はより急
速度で、あるいはより遅い速度で冷却しても黒鉛の析出
状況に差はない。
と、空孔への黒鉛の析出が不十分でまだらになる傾向が
現われることから冷却速1隻は20℃7/min以rが
好ましい。このとき、空孔へ1.u鉛を析出させるだめ
の冷却温度はAIf態まででよく、A1変態後はより急
速度で、あるいはより遅い速度で冷却しても黒鉛の析出
状況に差はない。
次に、本発明を実施例により説りjする。
原料粉末として、粒度が一150gmで。
Mn ; 0.13〜6.6J<Q%、Cr ; 0.
28〜13.2 % 量%と必要に応じ、Pまたは/お
よびB;最大1.25重量%、 Sj:最大7重量%、 S;最大0.26モ呈%、 Mo、W、V、Cu、Co、N 1c7)うちの1種以
上:最大6.6屯判% の水アトマイズ合金鋼粉または M n ; 0.17〜8.4重量%、Cr ; 0.
34〜16.8屯量%と必要に応じPまたは/およびB
;最大1.7重量%。
28〜13.2 % 量%と必要に応じ、Pまたは/お
よびB;最大1.25重量%、 Sj:最大7重量%、 S;最大0.26モ呈%、 Mo、W、V、Cu、Co、N 1c7)うちの1種以
上:最大6.6屯判% の水アトマイズ合金鋼粉または M n ; 0.17〜8.4重量%、Cr ; 0.
34〜16.8屯量%と必要に応じPまたは/およびB
;最大1.7重量%。
Si;最大10.1重量%、
S、0.34玉呈%、
Mo、w、v、Cu、Co、N1(7)うちの1種以上
:最大16.8重量% の水アトマイズ合金鋼粉、 粒度が一45終mでP含有量が8〜30重量%のFe−
P合金粉末、 粒度が−4,5ALmでB含有IMが3.5〜23重針
5のFe−B合金粉末。
:最大16.8重量% の水アトマイズ合金鋼粉、 粒度が一45終mでP含有量が8〜30重量%のFe−
P合金粉末、 粒度が−4,5ALmでB含有IMが3.5〜23重針
5のFe−B合金粉末。
粒度が一45座mでSi含有量が50〜90Φ、量%の
Fe−Si合金粉、 平均粒径がlOルmの天然黒鉛粉 を用い、これらの原ネ1粉末をそれぞれ第1表に示され
る配合Ml成に配合し、これにH滑剤としてZn*St
を1ffif1%加えて、■型ミキサーにて15分間混
合した後、6t/crn’の圧力で幅;10mm、厚;
!;6mm、iさ55mm(7)?+方体の抗折力試験
片に圧縮成形し、1重量%の天然黒鉛粉を混合したAf
1203粉で被覆して露点が一60℃のH2雰囲気中1
175℃で1時間保持後、20℃/ m i nの冷却
速度で400℃まで冷却後急冷して、実質的に配合組成
と同一の成分組成の本発明焼結合金No、1〜64を製
造した。
Fe−Si合金粉、 平均粒径がlOルmの天然黒鉛粉 を用い、これらの原ネ1粉末をそれぞれ第1表に示され
る配合Ml成に配合し、これにH滑剤としてZn*St
を1ffif1%加えて、■型ミキサーにて15分間混
合した後、6t/crn’の圧力で幅;10mm、厚;
!;6mm、iさ55mm(7)?+方体の抗折力試験
片に圧縮成形し、1重量%の天然黒鉛粉を混合したAf
1203粉で被覆して露点が一60℃のH2雰囲気中1
175℃で1時間保持後、20℃/ m i nの冷却
速度で400℃まで冷却後急冷して、実質的に配合組成
と同一の成分組成の本発明焼結合金No、1〜64を製
造した。
また、上記の各種粉末を原料として本発明の範囲から外
れた配合組成で、あるいは上記の合金Ml或孫囲から外
れた水アトマイズ合金鋼粉を用いて本発明の範囲から外
れた配合組成で、上記と同一条件にて比較焼結合金No
、1〜28を製造した。
れた配合組成で、あるいは上記の合金Ml或孫囲から外
れた水アトマイズ合金鋼粉を用いて本発明の範囲から外
れた配合組成で、上記と同一条件にて比較焼結合金No
、1〜28を製造した。
これら焼結合金について、ノ、(#A中の炭化物および
ステダイト相の最大幅、空孔への黒鉛の析出の有無、ひ
び11,1れ発生の有無、抗折力強度を調べた。
ステダイト相の最大幅、空孔への黒鉛の析出の有無、ひ
び11,1れ発生の有無、抗折力強度を調べた。
これらの結果から、本9.明の焼結鋼は、いずれもひび
割れが無く、炭化物相およびステダイト相の最大幅が小
さく、空孔へ黒鉛が析出した高強度の焼結鋼となってい
ることが判る。
割れが無く、炭化物相およびステダイト相の最大幅が小
さく、空孔へ黒鉛が析出した高強度の焼結鋼となってい
ることが判る。
〔9:、明の効果〕
以に説明したように、αノ3(地中の空孔に黒鉛が析出
した高強度の本発明の焼結鋼は、耐摩耗性、pJ削性の
ほか自己4!1滑性にすぐれた摺動材として有用であり
、焼入れ焼もどし等の熱処理および浸+R’着化等の表
面硬化処理を施こすことにより一層すぐれた性億を発揮
する。
した高強度の本発明の焼結鋼は、耐摩耗性、pJ削性の
ほか自己4!1滑性にすぐれた摺動材として有用であり
、焼入れ焼もどし等の熱処理および浸+R’着化等の表
面硬化処理を施こすことにより一層すぐれた性億を発揮
する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 C;1.0〜2.0重量%、 Si;1.0〜6.0重量%、 Mn;0.1〜5.0重量%、 Cr;0.2〜5.0重量%、 Pおよび/またはB;合計0.05〜1.0重量%、 残部;Feと不可避不純物 から成り、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴
とする摺動部材用焼結鋼。 2 C;1.0〜2.0重量%、 Si;1.0〜6.0重量%、 Mn;0.1〜5.0重量%、 Cr;0.2〜5.0重量%、 Pおよび/またはB;合計0.05〜1.0重量%、 Mo、W、Vのうちの1種以上;合計 0.1〜5.0重量%、 残部;Feと不可避不純物 から成り、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴
とする摺動部材用焼結鋼。 3 C;1.0〜2.0重量%、 Si;1.0〜6.0重量%、 Mn;0.1〜5.0重量%、 Cr;0.2〜5.0重量%、 Pおよび/またはB;合計0.05〜1.0重量%、 Cu、Co、Niのうちの1種以上;合 計で0.1〜5.0重量%、 残部;Feと不可避不純物 から成り、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴
とする摺動部材用焼結鋼。 4 C;1.0〜2.0重量%、 Si;1.0〜6.0重量%、 Mn;0.1〜5.0重量%、 Cr;0.2〜5.0重量%、 Pおよび/またはB;合計0.05〜1.0重量%、 Mo、W、Vのうちの1種以上;合計で 0.1〜5.0重量%、 Cu、Co、Niのうちの1種以上;合 計で0.1〜5.0重量%、 残部;Feと不可避不純物 から成り、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴
とする摺動部材用焼結鋼。 5 C;1.0〜2.0重量%、 Si;1.0〜6.0重量%、 Mn;0.1〜5.0重量%、 Cr;0.2〜5.0重量%、 Pおよび/またはB;合計0.05〜1.0重量%、 S;0.02〜0.20重量%、 残部;Feと不可避不純物 から成り、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴
とする摺動部材用焼結鋼。 6 C;1.0〜2.0重量%、 Si;1.0〜6.0重量%、 Mn;0.1〜5.0重量%、 Cr;0.2〜5.0重量%、 Pおよび/またはB;合計0.05〜1.0重量%、 S;0.02〜0.20重量%、 Mo、W、Vのうちの1種以上;合計 0.1〜5.0重量%、 残部;Feと不可避不純物 から成り、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴
とする摺動部材用焼結鋼。 7 C;1.0〜2.0重量%、 Si;1.0〜6.0重量%、 Mn;0.1〜5.0重量%、 Cr;0.2〜5.0重量%、 Pおよび/またはB;合計0.05〜1.0重量%、 S;0.02〜0.20重量%、 Cu、Co、Niのうちの1種以上;合 計0.1〜5.0重量%、 残部;Feと不可避不純物 から成り、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴
とする摺動部材用焼結鋼。 8 C;1.0〜2.0重量%、 Si;1.0〜6.0重量%、 Mn;0.1〜5.0重量%、 Cr;0.2〜5.0重量%、 Pおよび/またはB;合計0.05〜1.0重量%、 S;0.02〜0.20重量%、 Mo、W、Vのうちの1種以上;合計 0.1〜5.0重量%、 Cu、Co、Niのうちの1種以上;合 計0.1〜5.0重量%、 残部;Feと不可避不純物 から成り、空孔に黒鉛が析出した組織をもつことを特徴
とする摺動部材用焼結鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26180785A JPS62124256A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 黒鉛が析出した摺動部材用焼結鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26180785A JPS62124256A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 黒鉛が析出した摺動部材用焼結鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62124256A true JPS62124256A (ja) | 1987-06-05 |
Family
ID=17366984
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26180785A Pending JPS62124256A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 黒鉛が析出した摺動部材用焼結鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62124256A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01283339A (ja) * | 1988-02-29 | 1989-11-14 | General Motors Corp <Gm> | 鉄合金物品の製造方法 |
KR100263956B1 (ko) * | 1995-01-27 | 2000-08-16 | 오카야마 노리오 | 열처리 소결된 철 합금 부품의 제조방법 |
WO2001049436A3 (de) * | 2000-01-06 | 2002-02-14 | Bleistahl Prod Gmbh & Co Kg | Pulvermetallurgisch hergestelltes press-sinter-formteil |
US6712872B2 (en) | 2000-01-06 | 2004-03-30 | Bleistahl-Produktions Gmbh | Powder metallurgy produced valve body and valve fitted with said valve body |
CN103639405A (zh) * | 2013-12-03 | 2014-03-19 | 江苏大学 | 一种金属基高温自润滑复合材料及其制备方法 |
JPWO2013047761A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2015-03-30 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関用カムシャフトの製造方法 |
US9359662B2 (en) | 2008-12-19 | 2016-06-07 | Technische Universität Wien | Iron-carbon master alloy |
CN110198797A (zh) * | 2016-10-17 | 2019-09-03 | 天纳克有限责任公司 | 含游离石墨的粉末 |
-
1985
- 1985-11-21 JP JP26180785A patent/JPS62124256A/ja active Pending
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CN110198797B (zh) * | 2016-10-17 | 2022-07-29 | 天纳克有限责任公司 | 含游离石墨的粉末 |
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