JPS62124055A - 連続鋳造設備における鋳造欠陥防止装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は連続鋳造中（＝おけるブレークアウト等のトラ
ブルを未然に防止する鋳造欠陥防止袋＃に関する。

〔従来の技術〕

連続鋳造操業（−おいて鋳片の表面に生成さｆＬ７ｉｊ
凝固殻が破断し、内部の溶鋼が流出する所謂ブレークア
ウト（以下ＢＯと言う）は操業率の低下を招くのみなら
ず設備的にも多大な損害を与える。

このＢＯは鋳型内で生成ざｆる凝固殻が鋳型壁面に凝着
したり、凝固殻（：パウダー等の異物を噛み込んだり−
あるいは凝固殻の表面に基ｎが生じたすするなどの鋳造
欠陥（＝起因して発生することが卸らｎている。

このため、従来より前記鋳造欠陥の発生を早期に予仰し
、ＢＯを未然（−防止するための技術が数多く提案さ几
ている。例えば特開昭５６−９５４６１号公報ζ二は鋳
型の幅方向に複数個の熱電対を埋設し、この熱電対で測
定さｆ′１．た温度が定常水準から低温側（＝偏倚した
ときを表面割几発生として、また定常水準から高温側に
偏倚するときを凝固殻の破断として認識する手段が開示
さｎている。特開昭５７−１５２３５６号公報では鋳型
壁面に埋設さ几た熱電対により検出さｆ′した温度が通
常状態の平均温度より一旦上昇してから下降したときを
ＢＯとして予知する技術手段が、また特開昭５５−８４
２５９号公報でに鋳型の相対する各面で温度を検出し、
そｎらを互いに比較してその温度差を指標（＝してＢＯ
ｉ生の事前現象を検出する技術手段がそｎぞｎ開示され
ている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

前述した従来技術にいずｆＬもＢＯ発生の予知を主たる
目的とするものであって、ＢＯ発生が予知さｎ、たらそ
ｎを善報ランプめるいはブザー等で作業者に仰らしめ、
この警報によって作業者が過去の経験に基づき手動操作
にて鋳造速度を低下させたり、極端な場せ鋳造を一旦停
止させるなどの処置を講することが一般的でめった。

このため、ＢＯ’Ｊ生が予知さ几てから操業アクション
をとるまでの夕１ミングが遅ｎ’ｗｖ％また最適なアク
ションが行い難＜、ＢＯ＋二至る事態。

或いは鋳造の一時的中断によって鋳片への段注ぎゃ線が
入ることによる品質異常、鋳造中断後の再開時のトラブ
ルにより２次的に発生するＢＯ等もしばしば発生してい
た。

一方、通常構築時（＝おける鋳型内の場面は、レベル検
出装置でそのレベルが測定さ几ており、その測定結果お
よびレベル設定鋳造との関係の変化（：基づいて注入ノ
ズルの開度を調節するフィードバック制御によって前記
湯面が常（−一定の範囲内に位置するよう制御さｎてい
る。ところが前述したようＣＢＯの発生が予知さｎ６て
鋳造速度を急激に低下させるようなアクションをとった
場せ、湯面が急上昇し、前記フィードバック制御のみで
に対応できず（＝溶鋼が鋳型より流出するトラブルが発
生する。このため作業者は前記鋳造速度の変更とそ几に
対応したノズル開度の制御を同時（−行わねばならず、
湯面レベルを所定範囲（−保つことにきわめて困難であ
った。この場面の変動はパウダー巻き込みを誘発するな
ど鋳片の品質に大きな影響を与える。

本発明は前記従来の問題点の抜本的な解決を図ることを
目的とするものである。

〔問題点を解決するための手段〕

前記問題点を解決するための本発明は、連続鋳造鋳型の
鋳造方向および幅方向に埋設さｆまた複数個の温度検出
端と；前記温度検出端から得られる温度推移パターンに
基づいて鋳造欠陥の種別および発生位置を推定する鋳造
欠陥予知装置と：前記予知装置よジ入力さｎる鋳造欠陥
種別信号および発生位置信号と当該操業条件とから前記
鋳造欠陥を回避する鋳造速度変更パターンを設定する鋳
造速度設定装置と；前記鋳造速度設定装置からの指令信
号（−基づき鋳造速度を制御する鋳造速度制御装置と；
前記鋳造速度変更パターンに基づき鋳型への溶鋼注入量
制御を行うノズル開度設定装置とから構成さ；ｒｔ２こ
とを特徴とする連続鋳造設備における鋳造欠陥防止装置
である。

〔作　用〕

第１図は本発明に係る鋳造欠陥防止装置の一例を示すも
ので、全体構成を示すブロック図である。

図（：おいて２はタンディツシュであり、３は鋳型であ
る。タンディツシュ２（−貯留された溶鋼４は注入ノズ
ル５を介して鋳型３（−注入さｎる。注入ノズル５には
流量制御装置として一般的に周卸のスライディングノズ
ル６が装着さｎており、そのノズル開明を調節すること
（：１９鋳型に注入さ几る溶鋼の流量が制御さｎる。鋳
型３には鋳造１同Ｘおよび１＠方同ｙに接数個の温度検
出端７が埋設さｎている。また鋳型３もしくは鋳型３の
上方にハ鋳型内の湯面レベルを検出するためのレベル検
出装置８が配設さｎている。

１１は鋳造欠陥予知装置であり、温度検出端７の温度検
出値が時々刻々入力さ几るよう偏成さ１ている。而して
、鋳造欠陥予知装置（以下、単（＝予知装置と言う）１
１（−おいては前記温度検出値の時系列的な温度推移）
ｊｅターンを求め、その推移パターンよＶ鋳造欠陥の種
別および発生位置を推足し、予知する。

ところで、本出願人は鋳型３に埋設さｎ、た温度検出端
７１ｒ）得られる温度推移パターンから坊造欠陥の発生
を予知する方法として、温度検出端７で得らｎる時系列
温度検出値をフーリエ変換し、その各項係数を、予め求
ぬておいた実際に鋳造欠陥が発生した際の前記各項係数
と比較させることによって鋳造欠陥の発生を予知する方
法を先に特願昭６０−４０７６７号として出願した。

第２図は前述した鋳型内で生成さ几る咲固殻が鋳型壁面
に凝着して破断し、その破断部が鋳型より引き抜か２″
した際にＢＯとなる拘束性ＢＯの発生を予知した例を示
すものである。拘束性ＢＯが発生する場せの温度推移パ
ターンは第２図（ａｔに示すように通常の平均温度より
一旦上昇してから下降することが前述の如く知ら几てい
る。従って、前記温度推移パターン（第１図の温度検出
端７ａから得られる時系列温度検出値をＴｌで、温度検
出端７ｂから得らｎ、る時系列温度検出値ｆｔＴｚで表
す）を第２図（ａ）ｆ二枠ｍＬ７ｔＺ＋、　Ｚ２．　Ｚ
３（７）３分割し、そ几ぞ几の領域で時系列温度検出値
（温度推移パターン）′ｆ：フーリエ変換し、各項とそ
の係数を求めた結果が第２図ｔｂ、）〜（ｂ３）である
。この第２図（ｂｌ）〜（ｂ３）から判るように、拘束
性ＢＯが発生した場せの各項係数はほぼ一定のパターン
を有し。

かつ各々の項係数に成る範囲内（−ばらついている。

しかも温度検出端７の埋設位置に応じた特有のパターン
を示すことが確認さｎ、ｆ。

次に第３図は、凝固殻に介在物等を巻き込み、その巻き
込み部が鋳型より引き抜かｆ′Ｌ７を際に１３０となる
巻き込み性ＢＯを予知する例を示すもので、第３図（ａ
ｌが温度推移パターン、第３■（ｂｌが前記温度推移パ
ターンをフーリエ変換し、各項係数を求めた結果の一例
を示す。前記拘束性ＢＯと同碌に両者には密接な関係の
あることが判る。更に第４図（ｂ）はパウダーの不均一
流入（−起因する表面縦割ｎ発生時の温度推移パターン
（第４１（ａ））をフーリエ変換して得られた各項係数
を示すものである。

而して、鋳型３（−埋設さ１−た各温度検出端７から得
らｆるそｎぞ几の温度検出値を予知装置１１（：入力し
、予知や置１１（＝おいて温度推移パターンを求めると
共に、実際にＢＯが発生した際（−おける温度推移パタ
ーンをフーリエ変換し、前述のよう（−各項係数を求め
ておくと鋳造欠陥の種別および発生位置に応じた各項の
領域が設足さ几る。

こ１に対して当該操業時に入力さ几る温度検出値に基づ
いて前記フーリエ変換を行い、そｎによって得られる各
項係数を前記の予め求めらｆ′１女神別および発生位゛
な別の各項係数領域と比較ユすることにより、当該操業
時に鋳造欠陥が発生するとそのｆ重刷が推定、予知でき
る。

一方、鋳造欠陥の発生位置は、予め各温間検出端７の鋳
型上端および両１ｉｉ端よりの距離を求め。

予知装置１１に記憶せしめておけばＷＪ造大欠陥発生を
予知した温度検出端７の位置を認識すること（′−よっ
てそｎ、を予知することが可能となる。

尚、予知装置１１による鋳造欠陥種別の予知手段として
は前記例に限足さ几るものではなく、例えば予知装置１
１に入力さｎ−た温度検出値から得らｎ、る温度推移パ
ターンより前述した従来手段の如く、定常水準より偏倚
した現象や、通常状態の平均温度より一旦上昇してから
下降した現象等より直接的に推定する手段を採用しても
良い。

更に、鋳型３の鋳造方向Ｘにおける上下２個の温度検出
端７でその温度が定常水準より偏倚する現象が時系列的
に下方へ推移したことより鋳造欠陥を予知する方法を採
用しても良い。しかしながら本発明者らの経験では、前
述したよう（一温度推移パターンをフーリエ変換する機
能を付与したものが種々の外乱に影響さｎ、ない正確な
推定が可能となり、効果的であった。

さて、前述したように予知装置１１で鋳造欠陥の発生が
予知さｎるとその種別信号および発生位置信号は鋳造速
度設定装置１２に入力さｎる。鋳造速度設定装置１２に
は当該操業時の鋳片のｍ　ｆ′Ｉ！、サイズ、および鋳
造速度、鋳型の振動数、振幅、振動波形等の操業条件も
同時に入力さｎる。そして鋳造速度設定装置１２（＝お
いてに前記鋳造欠陥の種別信号、発生位置信号および１
・襲業条件工９前記鋳造欠陥を回避するための鋳造速度
変更パターンを設定する。

この鋳造速度変更パターンの設定としては例えば過去の
経験より前記各種の条件（＝応じたｆ）造速度の減速お
よび昇速（この、減速および昇速を総称して言うときは
以下、単に鋳造速度変更速度と言う）パターンを予め決
定しておき、鋳造欠陥発生位置１１から種別信号と発生
位置信号が入力さ′ｒしたら当該操業条件に応じた最適
の鋳造速度変更速度ノゼターンを選択し設定ｆ′ｎばよ
い。

第５図に前記巻き込み性ＢＯを回避するための減速パタ
ーンの一例を示すもので、横軸が鋳造欠陥発生位置を、
縦軸が０１１記欠陥を回避するための鋳造速＋ｉを表し
、実線ａに当該操業条件の一つである鋳造速度がｉＬｎ
／ａｍ、実線すに１．６ｆｉ／■である。この第５図よ
り、例えば鋳造速度１．６ｍ／ｊｗで操業中に、湯面レ
ベルより２ＵＯ＋ｍの位置で凝固殻に介在物を巻き込ん
だ鋳造欠陥が子細さｎ−たら鋳造速度を０．６８ｆｆｉ
／−まで低下させｎばよいことが判る。即ち、介在物を
巻き込んだ鋳造欠陥部が鋳型の下部を通過するまで０．
６８ｍ１−の鋳造速度を維持すること（＝よって前記鋳
造欠陥部の抜熱能低下に伴う凝固殻成長遅几を解消し、
鋳型下端での凝固殻厚みを通常の凝固殻厚み並以上確保
し、巻き込み性ＢＯを未然に防止することができる。

尚、本例における鋳型３の長さは８７２酬であり、湯面
レベルに鋳型上端より１００鵡のときの値である。

次に割ｆｌ注ＢＯを回避するための減速パターンについ
ても過去、実際Ｉ−Ｂ　Ｏを防止した実績より第５図（
＝示す如きパターンを求めておけば良い。

本発明者らの経験でほこの割几性ＢＯｉ−ｊ前記巻き込
み性ＢＯよジ少ない減速で鋳造欠陥を回避できた。この
ため実質上は巻き込み性ＢＯを回避する鋳造速度変更（
減速）ノ々ターンを共用しても支障は無かった。勿論、
鋳造速度の低下を最小限に止めるために割几性ＢＯにつ
いてもその鋳造速度変更（減速）パターンを正確に求め
５そｎに従って減速量を設定することでもよい。

拘束性ＢＯについては前述したように鋳型内で凝固殻が
破断することからこの破断した凝固殻を修復させる必要
がある。破断した凝固殻を修復させるには、鋳型内での
鋳型振動１サイクルでの鋳型の鋳造方向Ｘへの移動速度
が鋳造速度以上である時間、即ちネガティブストリップ
時間を所定以上確保することが効果的である。ネガティ
ブストリップ時間は′ｆ：Ｊ造速度に加えて鋳型の振動
数や振幅、撮動波形等によって決定さｎるが、撮動波形
に振動付与装置によって決定さ几、また振幅は鋳型３の
機構上等の制約から鋳造中は一般（ニ一定値とさｎてい
る。振動数に振幅や、鋳型３の形状、太ささ、さらには
連続鋳造設備の特性等より鋳造速度に応じて変更さｎる
ことが普通である。第６図に凝固殻仮断の発生位置とそ
ｆを修復する（−必要なネガティブストリップ時間との
関係を示す図である。この第６図より、例えば湯面レベ
ルより３５０酢の部位で凝Ｇコ殻破断の鋳造欠陥が発生
した堝せ、その破Ｕｒ部が鋳型下端に連する寸での間に
新たな凝固殻が生成さ几、前記拘束力を解消でさる凝固
殻の強度を確保するよう（−修復させるためにはネガテ
ィブストリップ時間をｏ、３２秒にする必要がある。こ
のネガティブストリップ時間、０．３２秒を確保するに
に鋳造速度を０．７，１１／−まで低下さ一＋！：ｆ′
Ｆ、ばよい。

このようにして鋳造欠陥の種別とその発生位置に応じて
そ几を回避するための鋳造速度の減速量およびそｎが回
避しに後の昇速量等の鋳造速度変更パターンが設定でき
る。また鋳造欠陥発生の指令で鋳造速度を減速中に更に
大きなアクションを必要とする鋳造欠陥の発生が子細さ
几たら、一旦設定さｆ′Ｌ、た鋳造速度変更パターンを
修正して設定しなおせば良い。

尚、前述した鋳造欠陥が回避さｎ−た後に鋳造速度を正
常状態に復帰せしめる昇速のタイミングに、例えば鋳造
欠陥の発生位置とその後の鋳造速度及び鋳型の長さ等よ
り鋳造欠陥が鋳型下端エリ抜けた時期を演算によって求
める手段、或いは前記手段（＝加えて予知装置１１から
その後、鋳造欠陥発生の信号が発せらｎない正常な鋳造
状態が確認さｆ′した時点で昇速指令を出す手段等のい
ず１−ヲ用いてもよい。前記昇速指令が光せらｎｙｒら
過去の実績および経験に基づき予め設定された昇速パタ
ーンで鋳造速度は上昇し、正常時の鋳造連歌に復帰する
。この復帰過程においても予知装置１１で鋳遺欠陥の発
生を監視し、安全を確認しつつ順次昇速させることも可
能である。

本発明において悄造速度変更パターンとは前述したよう
に鋳造欠陥の種別および発生位置に応じて設定さする減
速パターンから正常状態（−復帰せしめる昇速パターン
までを含み、また凝固殻の破断の際のように鋳造速度と
成る関係で制御される振動数の変更１でを含んで言うも
のである。

鋳造速度設定装置１２で当該鋳造欠陥（＝対応した最適
な鋳造速度の変更パターンが設定さｎるとそｎに基づい
て指令信号が鋳造速度制御装置１３に発せられる。鋳造
速度制御装置１３は前記指令信号（−従って駆動ロール
１４の回転数を制御し、引抜き速度を調整すること（＝
よって所定の鋳造速度に制御する。

鋳造速度設定装置１２からの前記指令信号はノズル開度
設定装置１５（＝も入力さｎる。ノズル開度設定装置１
５では訓令速度設定装置１２からの指令信号と４鳴動ロ
ール１４の回転数を検出器１９で検出すること（＝よっ
て得らｎ、６実際の鋳造速度の変更に基づいて、その変
更鋳造速度に対応した溶鋼の注入量を得るだめのノズル
開度を設定し。

スライディングノズル制御装置１６を介してスライディ
ングノズル躯動装置１８に指令を発する。

而してスライディングノズル制御装置１６に湯面レベル
フィードバック制御装置１７からの信号（−加えて、ノ
ズル開度設定装置Ｉ５からの指令信号（＝基づいてノズ
ル開度を調整し、鋳型（＝注入さｎる溶＠ｔを適切（′
″−−制御。この結果鋳型内の湯面レベルに大＠な鋳造
速度の変更が実施き几ても常に所定の範囲（＝位置する
ことができる。

第７図は本発明に基づくノズル開明制御と従来のフィー
ドバック制御を主体とするノズル開度制御を比較・して
示したものであり、第７図（ａｌが従来手段、第７図（
ｂｌが本発明の手段を示すものである。

従来手段でに鋳造欠陥の子細（＝基づいて鋳造速度が減
速さ几て湯面レベルが上昇した結果をとらえてノズル開
度を絞るような制御が行わ几る。このため湯面レベルに
犬きく変動し、極端な場曾に溶鋼がオーバーフローする
事態となる。こｆ′Ｆ、全防止するにに作業者が湯面を
常（一監視し、異常事態発生の際には手動で制御せざる
を得なかった。こｎに対して本発明では前記フィードバ
ック制御を継続しつつ鋳造速度の変更と同時にノズル開
度の制御が行わ几るため湯面レベルは殆ど変動せず、鋳
造欠陥を効率的に解消すると共に鋳片の品質上への影嗜
も全く生ずることがない。

以上のように本発明の鋳造欠陥防止装置１は、鋳型３に
埋設された複数個の温度検出端７と、この温度検出端７
から得ら’ｒＬる温ＩＷ推移パターン（−基づいて鋳造
欠陥の種別および発生位置を推定する予知装置１１と、
前記予升装置１１からの鋳造欠陥種別信号および発生位
置信号に加えて当該操業条件とから前記鋳造欠陥を回避
する鋳造速度変更パターンを設定する鋳造速度設定装置
り１２と、前記鋳造速度設定装置からの指令信号（−基
づき鋳造速度を制御する鋳造速度制御装置１３．および
前記鋳造速度変更パターン（：基づき鋳型への溶鋼注入
量制御を行うノズル開度設定装置１５とから構成さｆ′
したことを特徴とするもので、本発明によす連続鋳造中
における鋳造欠陥の発生が迅速に、かつ正確（−検出で
きるようになり、こｎ、に対応してその鋳造欠陥を回避
する的礒ｌ操業アクションが可能となる。

〔実施例〕

月産１６万屯の湾曲型連続鋳造設備に本発明の鋳造欠陥
防止装置を設置し、操業を実施しに０本実施例における
操業条件に第１表に示す通りであり、鋳造欠陥防止装置
１に第１図に示すものを用いた。

第１表 温度検出端７は鋳造方向Ｘに対しては鋳型上端よ？）２
６０ｍと４００での２箇所に、また幅方向ｙに対しては
長辺側が２５０ｍ間隔の３列（＝、短辺側にはその中央
部の１列にそ几ぞ几埋設した。

予知装置１１は前述した時系列温度検出値を第２図（ａ
）に示すような領域でフーリエ変換する機能を有してお
り、かつ予め鋳造欠陥の種別および発生位置に応じた各
項係数が求めらｎ、記憶せしめらｎでいる。而して連続
鋳造中に時々刻々入力さｎる温度検出値に基づいてフー
リエ変換し、各項係数を求めていった結果、第８図に示
すように拘束性ＢＯが予知さ几た。−！たその発生位置
は下側の温度検出端７ｂの部位であり、その時の湯面レ
ベルが１００薗であったことから湯面レベルより約３０
す■下方であることが温度検出端７ｂの埋設位置から推
定さｆ″した。

この鋳造欠陥の種別（拘束性ＢＯ）および発生位ｉｔ　
（湯面レベルより約３１ＪＯ■下方）と前記操業条件よ
り、鋳造速度設定装置１２でそれを回避すべき鋳造速度
の変更パターンを第６図により求め、設定した。つまり
前記鋳造欠陥を回避するために必要なネガティブス）　
ＩＪツブ時間ｆｌ　０．２５秒であり、そのネガティブ
ストリップ時間、０．２５秒以上を確保するためには鋳
造速度を１．１＋＋ｔ／−以下とする必要があることが
判っに０従ってこの結果を鋳造速度制御装置１３および
ノズル開度設定装置１５に制御指令として発した。第９
図はこの鋳造速度設定装置１２からの指令（：基づいて
実施さｆ′Ｌ′ｆｃ鋳造速度およびノズル開度の制御状
況とそのときの湯面レベルの変動状況を示す図である。

本発明の実施により鋳造欠陥の発生が予知さ几てから４
０秒後にはそ几が完全に回避でき、鋳造速度の低下もＱ
、５ｓ／ｓｉ＋と最小限に抑えることができた。またそ
の他の鋳造異常等のトラブルも全くなかつ女。

同様に予知装置１１で時々刻々入力さ几る温間検出値を
フーリエ変換し、各項係数を求めていったところ第１０
図に示すように各項係数が巻き込み性ＢＯの各項係数設
定閾内となった。このため巻き込み性ＢＯの発生が予知
さ几、その発生位置は場面レベルがＩＵＯｗであったこ
とから３００１と推定された。この鋳造欠陥の種別（巻
き込み性ＢＯ）および発生位置（湯面レベルより３００
鳩下万）と前記操業条件より鋳造速度設定装置１２では
第５図に基づいて鋳造速度を１・６罵／−から０．６１
ｆｉ／＝へ減速する鋳造速度変更パターンが設定さｎ−
１鋳造速度制御装置１３およびノズル開度設定装置１５
にそ几ぞれ制御指令を発した。第１１図はその際の鋳造
速度の鋳造速度およびノズル開度の制御状況とそのとき
の湯面レベルの変動状況を示す図であジ、鋳造欠陥を早
期に予知すると共（＝的確な操業アクションをとった結
果ＢＯの発生は完全に防止でき、安定した操業を継続す
ることができた。

〔発明の効果〕

以上詳述したように、本発明により鋳造欠陥の発生をそ
の種別および発生位置で正確に予知し、そ几に応じて鋳
造欠陥を回避すべき最適なアクションが自動的に実施で
きるよう（−なる。この結果、ＢＯ等の大きなトラブル
に皆無となり１また常に正常な湯面レベルを確保できる
ことから製造された鋳片の品質も大幅に向上する。

加えて、前記アクションが自動的に行わ几るため作業者
の内体的、精神的負荷も著しく軽減する。

以上のよう（−１本発明の実用的効果に極めて犬である
。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明（−係る鋳造欠陥防止装置の一例の全体
構成を示すブロック図、　・ 第２図は拘束性ＢＯの発生を予知した例を示す図、 第３図は巻き込み性ＢＯ発生を予知した例を示す図、 第４図はパウダーの不均一流入に起因する表面縦割Ｔ１
．発生を予知した例を示す図、 第５図は巻き込み性ＢＯを回避するための減速パターン
の一例を示す図、 第６図に凝固殻破断の発生位置とそｎを修復するに必要
なネガティブストリップ時間との関係を示す図、 第７図は本発明に基づくノズル開度制御と従来のフィー
ドバック制御を主体とするノズル開度制御を比較して示
した図、 第８図に本発明の実施例で拘束性ＢＯを予知したときの
図。 第９図は第８因に示す実施例の鋳造速度変更指令に基づ
いて実施さｆした鋳造速度およびノズル開度の制御状況
とそのときの湯面し４ルの変動状況を示す［Ｆ］、 第１０図に本発明の実施例で巻き込み性ＢＯを予昶した
ときの図、 第１１図は第１０図の鋳造速度変更指令に基づいて実施
さｆ′Ｌ、た鋳造速度およびノズル開度の制御状況とそ
のときの湯面レベルの変動状況を示す図である。 １；鋳造欠陥防止装置、２：タンディツシュ、３；鋳型
、４：溶鋼、５；注入ノズル、６；スライプづングノズ
ル、７；温度検出端、８；レベル検出装置、１１；鋳造
欠陥予知装置、１２：鋳造速度設定装置、１３；鋳造速
度制御装置、１４；駆動ロール、１５：ノズル開度設定
装置、１６；スライディングノズル制御装置、１７；湯
面レベルフィードバック制御装置、１８；スライディン
グノズル嘔勤装置、１９：検出器。 代理人　弁理士　　秋　沢　政　光 信２名 片１図 ｔす：投１ｌＩ１１酩 根　畳 仮婆 ｎ　Ｎ　〜　）了　〒　？　７ ）−）Ｉ−Ｉべ繁噸溢（嬰括）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）連続鋳造鋳型の鋳造方向および幅方向に埋設され
   た複数個の温度検出端と；前記温度検出端から得られる
   温度推移パターンに基づいて鋳造欠陥の種別および発生
   位置を推定する鋳造欠陥予知装置と；前記予知装置より
   入力される鋳造欠陥種別信号および発生位置信号と当該
   操業条件とから前記鋳造欠陥を回避する鋳造速度変更パ
   ターンを設定する鋳造速度設定装置と；前記鋳造速度設
   定装置からの指令信号に基づき鋳造速度を制御する鋳造
   速度制御装置と；前記鋳造速度変更パターンに基づき鋳
   型への溶鋼注入量制御を行うノズル開度設定装置とから
   構成されたことを特徴とする連続鋳造設備における鋳造
   欠陥防止装置。