JPS62104654A - 連続鋳造用ノズル - Google Patents
連続鋳造用ノズルInfo
- Publication number
- JPS62104654A JPS62104654A JP22744585A JP22744585A JPS62104654A JP S62104654 A JPS62104654 A JP S62104654A JP 22744585 A JP22744585 A JP 22744585A JP 22744585 A JP22744585 A JP 22744585A JP S62104654 A JPS62104654 A JP S62104654A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- molten steel
- zirconia
- mol
- alumina
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/52—Manufacturing or repairing thereof
- B22D41/54—Manufacturing or repairing thereof characterised by the materials used therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、連続鋳造用ノズル、特にダンディノンユとモ
ールドをつなく浸漬ノズルに関するものである。更に詳
細にはキルド鋼或いはセミキルド鋼の如くアルミニウム
やフェロシリコン等の脱酸剤を使用した溶鋼の連続鋳造
に適した鋳造用ノズルに関するものである。
ールドをつなく浸漬ノズルに関するものである。更に詳
細にはキルド鋼或いはセミキルド鋼の如くアルミニウム
やフェロシリコン等の脱酸剤を使用した溶鋼の連続鋳造
に適した鋳造用ノズルに関するものである。
（従来の技術）
周知の如く連続鋳造用ノズルとしては耐蝕性に優れる点
よりアルミナ−黒鉛質のものが使用されているが、脱酸
剤としてアルミニウムを使用した溶鋼を鋳造する場合に
はノズル内面にアルミナが付着堆積し、ノズルの閉塞を
起こすとか１．付着物が剥離し、製品に欠陥を与える等
操業、品質の両面において重大な問題を惹起する原因と
なる。
よりアルミナ−黒鉛質のものが使用されているが、脱酸
剤としてアルミニウムを使用した溶鋼を鋳造する場合に
はノズル内面にアルミナが付着堆積し、ノズルの閉塞を
起こすとか１．付着物が剥離し、製品に欠陥を与える等
操業、品質の両面において重大な問題を惹起する原因と
なる。
そのため従来よりノズルの閉塞防止対策として■ノズル
内にアルゴン、窒素等の不活性ガスを吹き込み、付着物
の付着、堆積を防止する方法と■付着物の付着、堆積し
ないノズルを開発する方法 が実施されているが、■の方法はノズル内にガス吹き込
み導入の機構が必要で、ノズル構造が複雑となり、又効
巣的なガス吹き込み量の選定が難しく、加えて高コスト
になる等の欠点を有する。他方■の方法は炭化珪素、サ
イアロン、窒化珪素等の非酸化物系セラミックスをノズ
ルとして適用しようとする試みであるが、該方法は耐蝕
性が十分ではなく、又コストが極めて高く、未だ満足し
得るものではない。
内にアルゴン、窒素等の不活性ガスを吹き込み、付着物
の付着、堆積を防止する方法と■付着物の付着、堆積し
ないノズルを開発する方法 が実施されているが、■の方法はノズル内にガス吹き込
み導入の機構が必要で、ノズル構造が複雑となり、又効
巣的なガス吹き込み量の選定が難しく、加えて高コスト
になる等の欠点を有する。他方■の方法は炭化珪素、サ
イアロン、窒化珪素等の非酸化物系セラミックスをノズ
ルとして適用しようとする試みであるが、該方法は耐蝕
性が十分ではなく、又コストが極めて高く、未だ満足し
得るものではない。
（発明が解決しようとする問題点）
かかる事情下に鑑み、本発明者らはアルミキルド鋼等の
脱酸剤を使用した溶鋼の連続鋳造においてもアルミナ等
の付着物の付着、堆積がなく、溶鋼に対する耐蝕性にも
優れた鋳造用ノズルを得ることを口約とし、鋭意検討し
た結果、少なくとも溶鋼と接触するノズル内面を酸化ジ
ルコニウムと酸化マグネシウムとからなる焼成体をもっ
て構成する場合には上述の問題点が解決できることを見
出し、本発明を完成するに至った。
脱酸剤を使用した溶鋼の連続鋳造においてもアルミナ等
の付着物の付着、堆積がなく、溶鋼に対する耐蝕性にも
優れた鋳造用ノズルを得ることを口約とし、鋭意検討し
た結果、少なくとも溶鋼と接触するノズル内面を酸化ジ
ルコニウムと酸化マグネシウムとからなる焼成体をもっ
て構成する場合には上述の問題点が解決できることを見
出し、本発明を完成するに至った。
（問題点を解決するための手段）
すなわち本発明は、少なくとも溶鋼と接触する内面が酸
化ジルコニウム８５〜９７モル％と酸化マグネシウム３
〜１５モル％とからなる焼成体をもって構成されること
を特徴とする連続鋳造用ノズルを提供するものである。
化ジルコニウム８５〜９７モル％と酸化マグネシウム３
〜１５モル％とからなる焼成体をもって構成されること
を特徴とする連続鋳造用ノズルを提供するものである。
以下、本発明を更に詳細に説明する。
第１図は本発明の一実施態様例であり、タンディツシュ
とモールド（図示せず）をつなぐ浸漬ノズルの概略図で
あり、図中ノズル本体１はアルミナ−黒鉛質の耐火材で
構成されており、本発明の構成物質は図中溶鋼との接触
面２に配設、使用される。配設方法としてはフルミナー
黒鉛質成形体の内面に密着嵌合し得るようＺｒ０２−Ｍ
ｇ○成形体を作成し、焼成、焼結体となした後、必要に
応しバインダーを用いて固着してもよいし、ノズル内面
（溶鋼との接触部）にプラズマ溶射等により被着せしめ
てもよい。勿論ノズル全体を本発明の構成物質からなる
焼成、焼結体で構成してもよい。
とモールド（図示せず）をつなぐ浸漬ノズルの概略図で
あり、図中ノズル本体１はアルミナ−黒鉛質の耐火材で
構成されており、本発明の構成物質は図中溶鋼との接触
面２に配設、使用される。配設方法としてはフルミナー
黒鉛質成形体の内面に密着嵌合し得るようＺｒ０２−Ｍ
ｇ○成形体を作成し、焼成、焼結体となした後、必要に
応しバインダーを用いて固着してもよいし、ノズル内面
（溶鋼との接触部）にプラズマ溶射等により被着せしめ
てもよい。勿論ノズル全体を本発明の構成物質からなる
焼成、焼結体で構成してもよい。
本発明の連続鋳造用ノズルは酸化ジルコニウム８５〜９
７モル％、好ましくは９０〜９５モル％と酸化マグネシ
ウム３〜１５モル％、好ましくは５〜１０モル％の成分
より構成される。酸化ジルコニウムの量が８５モル％未
満の場合には付着物の付着、堆積防止効果が低下し、他
方９７モル％を越える場合には耐スポーリング特性が低
下するので適当ではなく、又酸化マグネシウムの量が１
５モル％を越える場合には付着物の付着、堆積防止効果
が低く、他方３モル％未満の場合には耐スポーリング性
が低下し、好ましくない。
７モル％、好ましくは９０〜９５モル％と酸化マグネシ
ウム３〜１５モル％、好ましくは５〜１０モル％の成分
より構成される。酸化ジルコニウムの量が８５モル％未
満の場合には付着物の付着、堆積防止効果が低下し、他
方９７モル％を越える場合には耐スポーリング特性が低
下するので適当ではなく、又酸化マグネシウムの量が１
５モル％を越える場合には付着物の付着、堆積防止効果
が低く、他方３モル％未満の場合には耐スポーリング性
が低下し、好ましくない。
本発明の鋳造用ノズルが何故脱酸生成物（アルミニウム
を脱酸剤として使用する場合はアルミナ、フェロシリコ
ンを用いる場合はシリカ）の付着、堆積防止に顕著な効
果を発揮するのか、その理由は詳らかではないが、１ｔ
ｌｌ中の酸素を酸素イオン伝導体であるジルコニア焼結
体が電気化学的に通過させ、このことによりノズル表面
での酸素ポテンシャルが低下し、溶鋼中の脱酸元素であ
るアルミニウム或いは珪素がノズル表面では反応せず、
結果として本発明の鋳造ノズル表面へのアルミナ或いは
シリカ等の付着物質の付着、堆積防止を可能ならしめる
ものと推測される。
を脱酸剤として使用する場合はアルミナ、フェロシリコ
ンを用いる場合はシリカ）の付着、堆積防止に顕著な効
果を発揮するのか、その理由は詳らかではないが、１ｔ
ｌｌ中の酸素を酸素イオン伝導体であるジルコニア焼結
体が電気化学的に通過させ、このことによりノズル表面
での酸素ポテンシャルが低下し、溶鋼中の脱酸元素であ
るアルミニウム或いは珪素がノズル表面では反応せず、
結果として本発明の鋳造ノズル表面へのアルミナ或いは
シリカ等の付着物質の付着、堆積防止を可能ならしめる
ものと推測される。
なお、鋳造用ノズル構成物の組成が実質的に、例えば８
０重１％以上、好ましくは９０重１％以上が本発明で特
定した組成の構成となっている場合には、残部として炭
素等の耐スポーリング性を改善し得る物質を添加、混合
することは何等本発明の範囲から除外されるものではな
い。
０重１％以上、好ましくは９０重１％以上が本発明で特
定した組成の構成となっている場合には、残部として炭
素等の耐スポーリング性を改善し得る物質を添加、混合
することは何等本発明の範囲から除外されるものではな
い。
（実施例）
以下に本発明を実施例により更に詳細に説明するが、実
施例は本発明の一実施態様例を示すに過ぎず、本発明を
限定するものではない。
施例は本発明の一実施態様例を示すに過ぎず、本発明を
限定するものではない。
実施例
酸化マグネシウム７モル％を含む酸化ジルコニウム粉末
をラバープレスで成形し、該成形体を温度１６５０°Ｃ
で２時間焼結して得たマグネシア部分安定化ジルコニア
焼結体を第１図に示すアルミナ−黒鉛質（カーボン３５
重量％含有）ノズルの内面に嵌合、接着し、アルミキル
ド鋼の連続鋳造用ノズルとして試用した。く鋳造温度１
６５０°Ｃ１鋳造速度］、Ｏｍ／分） その結果３００トン／チヤージを３回反復使用した後ノ
ズルを点検したが内面１寸着物は殆どなく、閉塞は全く
見られず、他方内面波３Ｔ’３のないアルミナ−黒鉛質
浸漬ノズルの場合にはアルミナの付着によりノズルは閉
塞を起こし、もはや鋳造不可能となった。
をラバープレスで成形し、該成形体を温度１６５０°Ｃ
で２時間焼結して得たマグネシア部分安定化ジルコニア
焼結体を第１図に示すアルミナ−黒鉛質（カーボン３５
重量％含有）ノズルの内面に嵌合、接着し、アルミキル
ド鋼の連続鋳造用ノズルとして試用した。く鋳造温度１
６５０°Ｃ１鋳造速度］、Ｏｍ／分） その結果３００トン／チヤージを３回反復使用した後ノ
ズルを点検したが内面１寸着物は殆どなく、閉塞は全く
見られず、他方内面波３Ｔ’３のないアルミナ−黒鉛質
浸漬ノズルの場合にはアルミナの付着によりノズルは閉
塞を起こし、もはや鋳造不可能となった。
（発明の効果）
本発明の連続鋳造用ノズルを使用する場合には脱酸生成
物の付着、堆積がなく、ノズル閉塞等によるノズルの交
換期間を著しく延長することが可能となり、その工業的
価値は頗る大なるものである。
物の付着、堆積がなく、ノズル閉塞等によるノズルの交
換期間を著しく延長することが可能となり、その工業的
価値は頗る大なるものである。
第１図は本発明の連続鋳造用ノズルの一形態を示す断面
図である。 図中１はアルミナ−黒鉛質ノズル本体、２は酸化ジルコ
ニウム−酸化マグネシウム焼結体層、３はノズル孔を示
す。 ＋ １ 図
図である。 図中１はアルミナ−黒鉛質ノズル本体、２は酸化ジルコ
ニウム−酸化マグネシウム焼結体層、３はノズル孔を示
す。 ＋ １ 図
Claims (1)
- 少なくとも溶鋼と接触する内面が酸化ジルコニウム８５
〜９７モル％と酸化マグネシウム３〜１５モル％とから
なる焼成体をもって構成されることを特徴とする連続鋳
造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22744585A JPS62104654A (ja) | 1985-10-12 | 1985-10-12 | 連続鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22744585A JPS62104654A (ja) | 1985-10-12 | 1985-10-12 | 連続鋳造用ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62104654A true JPS62104654A (ja) | 1987-05-15 |
Family
ID=16860979
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22744585A Pending JPS62104654A (ja) | 1985-10-12 | 1985-10-12 | 連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62104654A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03243258A (ja) * | 1990-02-20 | 1991-10-30 | Nisshin Steel Co Ltd | 連続鋳造用ノズル |
| WO1999000341A1 (de) * | 1997-06-28 | 1999-01-07 | Didier-Werke Ag | Keramischer verbundkörper |
| WO1999057077A1 (de) * | 1998-05-05 | 1999-11-11 | Didier-Werke Ag | Keramischer verbundkörper |
-
1985
- 1985-10-12 JP JP22744585A patent/JPS62104654A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03243258A (ja) * | 1990-02-20 | 1991-10-30 | Nisshin Steel Co Ltd | 連続鋳造用ノズル |
| WO1999000341A1 (de) * | 1997-06-28 | 1999-01-07 | Didier-Werke Ag | Keramischer verbundkörper |
| WO1999057077A1 (de) * | 1998-05-05 | 1999-11-11 | Didier-Werke Ag | Keramischer verbundkörper |
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