JPH0648819A - 連続鋳造用耐火物 - Google Patents
連続鋳造用耐火物Info
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- JPH0648819A JPH0648819A JP4204907A JP20490792A JPH0648819A JP H0648819 A JPH0648819 A JP H0648819A JP 4204907 A JP4204907 A JP 4204907A JP 20490792 A JP20490792 A JP 20490792A JP H0648819 A JPH0648819 A JP H0648819A
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- refractory
- alumina
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- continuous casting
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 比較的安価に溶鋼中に存在する脱酸生成物が
浸漬ノズル等に付着するのを防止する。 【構成】 浸漬ノズル１１の吐出孔１２を含むノズル本
体１１ａの下部および内孔部１３の壁面に、炭素：１０
〜５０重量％，耐火材料：５０〜９０重量％からなる配
合物に対して硫酸ナトリウムを外掛で０．５〜１０重量
％添加してなる耐火材を配設する。
浸漬ノズル等に付着するのを防止する。 【構成】 浸漬ノズル１１の吐出孔１２を含むノズル本
体１１ａの下部および内孔部１３の壁面に、炭素：１０
〜５０重量％，耐火材料：５０〜９０重量％からなる配
合物に対して硫酸ナトリウムを外掛で０．５〜１０重量
％添加してなる耐火材を配設する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋼の連続鋳造においてタ
ンディッシュからモールドに溶鋼を供給する際に使用さ
れる浸漬ノズル，ストッパーヘッド，上ノズル等の連続
鋳造用耐火物に関する。
ンディッシュからモールドに溶鋼を供給する際に使用さ
れる浸漬ノズル，ストッパーヘッド，上ノズル等の連続
鋳造用耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造においてタンディッシュか
らモールドに溶鋼を供給する際には浸漬ノズル，ストッ
パーヘッド，上ノズル等の耐火物が使用される。これら
耐火物は溶鋼の供給という本来の機能の他に流量の制
御，鋳込みの際の溶鋼流の乱れ防止，溶鋼の酸化防止，
スラグの巻き込み防止等の機能を果たしている。したが
って、これら耐火物は溶鋼から得られる鋳片中の非金属
介在物（脱酸生成物）を減少させ、この鋳片の品質向上
にも重要な役割を担っている。
らモールドに溶鋼を供給する際には浸漬ノズル，ストッ
パーヘッド，上ノズル等の耐火物が使用される。これら
耐火物は溶鋼の供給という本来の機能の他に流量の制
御，鋳込みの際の溶鋼流の乱れ防止，溶鋼の酸化防止，
スラグの巻き込み防止等の機能を果たしている。したが
って、これら耐火物は溶鋼から得られる鋳片中の非金属
介在物（脱酸生成物）を減少させ、この鋳片の品質向上
にも重要な役割を担っている。
【０００３】以下に浸漬ノズルを例にとって説明する。
この浸漬ノズルはその使用条件から耐スポール性，耐摩
耗性，耐食性について高いレベルが要求されるためその
材質としてＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ質耐火物（アルミナ）が多用
され、さらにパウダーライン部の材質としては一般に耐
食性に優れるＺｒＯ2 −Ｃ質耐火物（ジルコニア）が多
用される。
この浸漬ノズルはその使用条件から耐スポール性，耐摩
耗性，耐食性について高いレベルが要求されるためその
材質としてＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ質耐火物（アルミナ）が多用
され、さらにパウダーライン部の材質としては一般に耐
食性に優れるＺｒＯ2 −Ｃ質耐火物（ジルコニア）が多
用される。
【０００４】このような構成とされた浸漬ノズルにおい
ては、この浸漬ノズルに供給される溶鋼中に含有される
脱酸生成物（例えばアルミナ）がその浸漬ノズルの内孔
部壁面に付着し、この脱酸生成物が次第に成長すること
よりその内孔部が狭窄し、ついには浸漬ノズルが閉塞を
起こして、この浸漬ノズルの耐用性が低下するという問
題点がある。また、前記アルミナ等の付着物が溶鋼に捕
捉されてその溶鋼から得られる鋳片の品質劣化を招くと
いう問題点がある。なお、この内孔部の狭窄，閉塞は特
にアルミキルド鋼，アルミシリコンキルド鋼等の鋳造の
際に顕著となる。
ては、この浸漬ノズルに供給される溶鋼中に含有される
脱酸生成物（例えばアルミナ）がその浸漬ノズルの内孔
部壁面に付着し、この脱酸生成物が次第に成長すること
よりその内孔部が狭窄し、ついには浸漬ノズルが閉塞を
起こして、この浸漬ノズルの耐用性が低下するという問
題点がある。また、前記アルミナ等の付着物が溶鋼に捕
捉されてその溶鋼から得られる鋳片の品質劣化を招くと
いう問題点がある。なお、この内孔部の狭窄，閉塞は特
にアルミキルド鋼，アルミシリコンキルド鋼等の鋳造の
際に顕著となる。
【０００５】この問題点を解決するために、 （１）浸漬ノズルの内孔部壁面からアルゴンガス等の不
活性ガスを吹き出させてその内孔部壁面にアルミナ等が
付着するのを防止する、例えばガスブロータイプの浸漬
ノズルが実用化されている。また、 （２）例えば特開平４−２８４６２号公報に記載されて
いるように、浸漬ノズルの材質としてアルミナ難付着性
の電融ＺｒＯ2 −ＣａＯ原料より得られるＺｒＯ 2 −Ｃ
ａＯ−Ｃ質耐火物を用いることが提案され、また、特開
平３−４７６７１号公報においては前述された上ノズ
ル，ストッパヘッドの材質として前記ＺｒＯ 2 −ＣａＯ
−Ｃ質耐火物を用いることが提案されている。 ここで、このＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質耐火物が材質とし
て用いられた浸漬ノズルに対して溶鋼が供給されると、
ＣａＯが前記ＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質耐火物から析出し
て溶鋼中に存在する脱酸生成物であるアルミナと反応す
ることにより、浸漬ノズルの内孔部壁面に低融点のカル
シウムアルミネートが生成する。したがって、浸漬ノズ
ルの内孔部壁面が溶鋼流に洗われる際に前記カルシウム
アルミネートが溶出され、この内孔部壁面は適度な溶損
が与えられて更新される。この結果、浸漬ノズルの内孔
部壁面にアルミナが付着，堆積されるのが防止される。
なお、前記ＺｒＯ2 −ＣａＯ原料はその生成鉱物がキュ
ービックＺｒＯ2 とＺｒＣａＯ3 から構成されるもので
あり、通常ＣａＯを添加したＺｒＯ2 を電融して得られ
る電融クリンカーである。
活性ガスを吹き出させてその内孔部壁面にアルミナ等が
付着するのを防止する、例えばガスブロータイプの浸漬
ノズルが実用化されている。また、 （２）例えば特開平４−２８４６２号公報に記載されて
いるように、浸漬ノズルの材質としてアルミナ難付着性
の電融ＺｒＯ2 −ＣａＯ原料より得られるＺｒＯ 2 −Ｃ
ａＯ−Ｃ質耐火物を用いることが提案され、また、特開
平３−４７６７１号公報においては前述された上ノズ
ル，ストッパヘッドの材質として前記ＺｒＯ 2 −ＣａＯ
−Ｃ質耐火物を用いることが提案されている。 ここで、このＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質耐火物が材質とし
て用いられた浸漬ノズルに対して溶鋼が供給されると、
ＣａＯが前記ＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質耐火物から析出し
て溶鋼中に存在する脱酸生成物であるアルミナと反応す
ることにより、浸漬ノズルの内孔部壁面に低融点のカル
シウムアルミネートが生成する。したがって、浸漬ノズ
ルの内孔部壁面が溶鋼流に洗われる際に前記カルシウム
アルミネートが溶出され、この内孔部壁面は適度な溶損
が与えられて更新される。この結果、浸漬ノズルの内孔
部壁面にアルミナが付着，堆積されるのが防止される。
なお、前記ＺｒＯ2 −ＣａＯ原料はその生成鉱物がキュ
ービックＺｒＯ2 とＺｒＣａＯ3 から構成されるもので
あり、通常ＣａＯを添加したＺｒＯ2 を電融して得られ
る電融クリンカーである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、 （１）ガスブロータイプの浸漬ノズルでは、連続鋳造の
操業が続けられるとその浸漬ノズルの内孔部壁面におけ
るアルミナ等の脱酸生成物の付着，堆積を完全に阻止で
きない場合が多い。また、鋼種によってはアルゴンガス
の吹き込みそのものがその鋼の品質上好ましくない場合
もある。 （２）浸漬ノズルの材質としてＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質
耐火物を用いると、このＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質耐火物
は高価な電融原料（ＺｒＯ2 −ＣａＯ）から得られるも
のであるためコスト高となり、工業的に普及する上で難
点となる。
操業が続けられるとその浸漬ノズルの内孔部壁面におけ
るアルミナ等の脱酸生成物の付着，堆積を完全に阻止で
きない場合が多い。また、鋼種によってはアルゴンガス
の吹き込みそのものがその鋼の品質上好ましくない場合
もある。 （２）浸漬ノズルの材質としてＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質
耐火物を用いると、このＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質耐火物
は高価な電融原料（ＺｒＯ2 −ＣａＯ）から得られるも
のであるためコスト高となり、工業的に普及する上で難
点となる。
【０００７】本発明は以上のような問題点に鑑みてなさ
れたものであって、溶鋼中に存在する脱酸生成物の付着
を比較的安価に防止できる連続鋳造用耐火物を提供する
ものである。
れたものであって、溶鋼中に存在する脱酸生成物の付着
を比較的安価に防止できる連続鋳造用耐火物を提供する
ものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは前記問題点
を解決するために種々の実験を試みた結果、通常的に使
用されている炭素を含有する耐火材料に硫酸ナトリウム
（Ｎａ2 ＳＯ4 ）を添加することによりその硫酸ナトリ
ウムが添加された耐火材料の表面におけるアルミナ付着
を防止できることを見い出した。すなわち、本発明によ
る連続鋳造用耐火物は、炭素：１０〜５０重量％，耐火
材料：５０〜９０重量％からなる配合物に対して硫酸ナ
トリウムを外掛で０．５〜１０重量％添加してなること
を特徴とする。
を解決するために種々の実験を試みた結果、通常的に使
用されている炭素を含有する耐火材料に硫酸ナトリウム
（Ｎａ2 ＳＯ4 ）を添加することによりその硫酸ナトリ
ウムが添加された耐火材料の表面におけるアルミナ付着
を防止できることを見い出した。すなわち、本発明によ
る連続鋳造用耐火物は、炭素：１０〜５０重量％，耐火
材料：５０〜９０重量％からなる配合物に対して硫酸ナ
トリウムを外掛で０．５〜１０重量％添加してなること
を特徴とする。
【０００９】ここで、硫酸ナトリウムの添加量を外掛で
０．５〜１０重量％としているのは、０．５重量％未満
ではアルミナ付着防止の機能が不十分であり、１０重量
％を超えると低融物が多く生成して耐食性が劣化するた
めである。
０．５〜１０重量％としているのは、０．５重量％未満
ではアルミナ付着防止の機能が不十分であり、１０重量
％を超えると低融物が多く生成して耐食性が劣化するた
めである。
【００１０】また、炭素を１０〜５０重量％，耐火材料
を５０〜９０重量％としているのは、炭素が１０重量％
未満では耐スポール性に難点が生じ、５０重量％を超え
ると耐食性が劣化するためである。なお、前記炭素とし
ては鱗状黒鉛，土状黒鉛，コークスカーボンブラック等
の少なくとも１種を用いるとよい。また、前記耐火材料
は特に限定されるものではなく、アルミナ，ジルコニ
ア，スピネル，炭化珪素等の少なくとも１種が用いられ
る。なお、アルミナとしては焼結アルミナ，電融アルミ
ナさらにβ−アルミナのいずれを使用することもでき
る。
を５０〜９０重量％としているのは、炭素が１０重量％
未満では耐スポール性に難点が生じ、５０重量％を超え
ると耐食性が劣化するためである。なお、前記炭素とし
ては鱗状黒鉛，土状黒鉛，コークスカーボンブラック等
の少なくとも１種を用いるとよい。また、前記耐火材料
は特に限定されるものではなく、アルミナ，ジルコニ
ア，スピネル，炭化珪素等の少なくとも１種が用いられ
る。なお、アルミナとしては焼結アルミナ，電融アルミ
ナさらにβ−アルミナのいずれを使用することもでき
る。
【００１１】
【作用】硫酸ナトリウムは、融点が８８４℃であるが、
溶鋼の温度である約１５５０℃付近の温度域においても
液相として存在している。この結果、炭素：１０〜５０
重量％，耐火材料：５０〜９０重量％からなる配合物に
対してアルカリ源としての硫酸ナトリウムが外掛で０．
５〜１０重量％添加された連続鋳造用耐火物の稼働面に
溶鋼中のアルミナが接触した際、このアルミナは硫酸ナ
トリウムのＮａ2Ｏ成分と反応してＡｌ2 Ｏ3 −Ｎａ2
Ｏ等の低融点の液相（低融物）が生成されることが本発
明者らの研究によって確認されている。このことは図３
に示されるＮａ2 Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 系状態図（Phase Diag
rams for Ceramist,(1964)) と一致する。この低融物が
前記連続鋳造用耐火物の稼働面に生成されるとその低融
物は溶鋼流により洗われてその連続鋳造用耐火物の稼働
面が常に更新される状態になるため、この稼働面におけ
るアルミナの付着，堆積が防止される。したがって、こ
のような連続鋳造用耐火物により例えば浸漬ノズルを構
成した場合、この浸漬ノズルの内孔部における狭窄，閉
塞が防止される。
溶鋼の温度である約１５５０℃付近の温度域においても
液相として存在している。この結果、炭素：１０〜５０
重量％，耐火材料：５０〜９０重量％からなる配合物に
対してアルカリ源としての硫酸ナトリウムが外掛で０．
５〜１０重量％添加された連続鋳造用耐火物の稼働面に
溶鋼中のアルミナが接触した際、このアルミナは硫酸ナ
トリウムのＮａ2Ｏ成分と反応してＡｌ2 Ｏ3 −Ｎａ2
Ｏ等の低融点の液相（低融物）が生成されることが本発
明者らの研究によって確認されている。このことは図３
に示されるＮａ2 Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 系状態図（Phase Diag
rams for Ceramist,(1964)) と一致する。この低融物が
前記連続鋳造用耐火物の稼働面に生成されるとその低融
物は溶鋼流により洗われてその連続鋳造用耐火物の稼働
面が常に更新される状態になるため、この稼働面におけ
るアルミナの付着，堆積が防止される。したがって、こ
のような連続鋳造用耐火物により例えば浸漬ノズルを構
成した場合、この浸漬ノズルの内孔部における狭窄，閉
塞が防止される。
【００１２】
【実施例】次に、本発明による連続鋳造用耐火物の実施
例について図面を参照しつつ説明する。
例について図面を参照しつつ説明する。
【００１３】まず、表１に示される原料を表２に示され
る配合割合で混練した後、ラバープレスにより１０００
ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で成形して、約１５０℃で乾燥して
非酸化性雰囲気のもとで１０００℃で焼成することによ
りれんがサンプルを作成した。表２にはそれられんがサ
ンプルの物性，特性値も合わせて示されている。なお、
測定は次の方法によるものである。
る配合割合で混練した後、ラバープレスにより１０００
ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で成形して、約１５０℃で乾燥して
非酸化性雰囲気のもとで１０００℃で焼成することによ
りれんがサンプルを作成した。表２にはそれられんがサ
ンプルの物性，特性値も合わせて示されている。なお、
測定は次の方法によるものである。
【００１４】ａ．アルミナ付着テスト（Ａｌ2 Ｏ3 付着
状況，付着厚み）：２０×２０×１５０ｍｍのテストピ
ースを切り出し、鋼５ｋｇを１５８０℃で熔解した高周
波炉に浸漬し、次いで浸漬直後，１５分後，３０分後そ
れぞれにアルミニウム１０ｇを投入して脱酸生成物であ
るアルミナを溶鋼中に作り、始めから６０分後のアルミ
ナ付着厚みを測定した。 ｂ．溶鋼浸食試験：高周波炉のるつぼに２０×２０×１
５０ｍｍのテストピースをモルタルにより貼り付けて鋼
を溶解した後、ハイアルミナれんがで作った攪拌羽根に
より溶鋼を５０ｒｐｍで攪拌して１５８０℃で２時間保
持した後、溶損量を測定した。なおａ、ｂのテストとも
溶鋼表面はＡｒガスによりシールした。
状況，付着厚み）：２０×２０×１５０ｍｍのテストピ
ースを切り出し、鋼５ｋｇを１５８０℃で熔解した高周
波炉に浸漬し、次いで浸漬直後，１５分後，３０分後そ
れぞれにアルミニウム１０ｇを投入して脱酸生成物であ
るアルミナを溶鋼中に作り、始めから６０分後のアルミ
ナ付着厚みを測定した。 ｂ．溶鋼浸食試験：高周波炉のるつぼに２０×２０×１
５０ｍｍのテストピースをモルタルにより貼り付けて鋼
を溶解した後、ハイアルミナれんがで作った攪拌羽根に
より溶鋼を５０ｒｐｍで攪拌して１５８０℃で２時間保
持した後、溶損量を測定した。なおａ、ｂのテストとも
溶鋼表面はＡｒガスによりシールした。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】表２中、配合Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６は本発明
例であり配合Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１１は比較例である。本
発明例中配合Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４はＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ質耐
火物（アルミナ）をベースとして硫酸ナトリウムを添加
したものであり比較例中配合Ｎｏ．８（硫酸ナトリウム
無添加）に比べるとアルミナ付着がなく、配合Ｎｏ．１
１（ＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質耐火物をベースとしている
ためコスト高となる。）に近い状態である。また、配合
Ｎｏ．５〜Ｎｏ．６からは、ＭｇＯ−Ｃ質耐火物（マグ
ネシア），ＺｒＯ2 −Ｃ質耐火物（ジルコニア）をベー
スとし、これに硫酸ナトリウムを添加してもアルミナ付
着防止効果があることが確認される。なお、アルミナ付
着テスト後におけるれんがサンプル（配合Ｎｏ．１〜Ｎ
ｏ．６）をＥＰＭＡによりミクロ組織調査すると稼働面
にＡｌ2 Ｏ3 −Ｎａ2 Ｏを主成分とする低融物が生成さ
れているのが確認された。
例であり配合Ｎｏ．７〜Ｎｏ．１１は比較例である。本
発明例中配合Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４はＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ質耐
火物（アルミナ）をベースとして硫酸ナトリウムを添加
したものであり比較例中配合Ｎｏ．８（硫酸ナトリウム
無添加）に比べるとアルミナ付着がなく、配合Ｎｏ．１
１（ＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ質耐火物をベースとしている
ためコスト高となる。）に近い状態である。また、配合
Ｎｏ．５〜Ｎｏ．６からは、ＭｇＯ−Ｃ質耐火物（マグ
ネシア），ＺｒＯ2 −Ｃ質耐火物（ジルコニア）をベー
スとし、これに硫酸ナトリウムを添加してもアルミナ付
着防止効果があることが確認される。なお、アルミナ付
着テスト後におけるれんがサンプル（配合Ｎｏ．１〜Ｎ
ｏ．６）をＥＰＭＡによりミクロ組織調査すると稼働面
にＡｌ2 Ｏ3 −Ｎａ2 Ｏを主成分とする低融物が生成さ
れているのが確認された。
【００１８】しかしながら、配合Ｎｏ．７のように硫酸
ナトリウムの添加量が多いと耐食性が悪くなるとともに
熱間強度も劣る。また、配合Ｎｏ．９のようにアルカリ
源として例えばＮａ2 ＣＯ3 を添加したもの、および配
合Ｎｏ．１０のようにＮａ2Ｏ・１１Ａｌ2 Ｏ3 の組成
を有するベータアルミナ（β−Ａｌ2 Ｏ3 ）を、アルカ
リ源を兼ねるベースとしたもののアルミナ付着テストの
結果は硫酸ナトリウム添加品よりも劣っている。
ナトリウムの添加量が多いと耐食性が悪くなるとともに
熱間強度も劣る。また、配合Ｎｏ．９のようにアルカリ
源として例えばＮａ2 ＣＯ3 を添加したもの、および配
合Ｎｏ．１０のようにＮａ2Ｏ・１１Ａｌ2 Ｏ3 の組成
を有するベータアルミナ（β−Ａｌ2 Ｏ3 ）を、アルカ
リ源を兼ねるベースとしたもののアルミナ付着テストの
結果は硫酸ナトリウム添加品よりも劣っている。
【００１９】すなわち、比較例中配合Ｎｏ．９のように
アルカリ源としてＮａ2 ＣＯ3 を使用した場合、このＮ
ａ2 ＣＯ3 は約４００℃から分解して、 Ｎａ2 ＣＯ3 → Ｎａ2 Ｏ ＋ ＣＯ2 ↑ となり、さらにＮａ2 Ｏも４００℃位から分解して、 ２Ｎａ2 Ｏ → ２Ｎａ ＋ Ｎａ2 Ｏ2 となる。なお、ここで生成するＮａやＮａ2 Ｏ2 も８０
０℃位までに蒸発あるいは分解する物質である。すなわ
ちＮａ2 ＣＯ3 を添加してもそのＮａ2 ＣＯ3 は溶鋼の
温度（１５５０℃）ではほとんどが揮散してしまい稼働
面にＡｌ2 Ｏ3 −Ｎａ2 Ｏを主成分とする低融物が形成
されなくなるため、アルミナ付着防止効果が得られない
と考えられる。
アルカリ源としてＮａ2 ＣＯ3 を使用した場合、このＮ
ａ2 ＣＯ3 は約４００℃から分解して、 Ｎａ2 ＣＯ3 → Ｎａ2 Ｏ ＋ ＣＯ2 ↑ となり、さらにＮａ2 Ｏも４００℃位から分解して、 ２Ｎａ2 Ｏ → ２Ｎａ ＋ Ｎａ2 Ｏ2 となる。なお、ここで生成するＮａやＮａ2 Ｏ2 も８０
０℃位までに蒸発あるいは分解する物質である。すなわ
ちＮａ2 ＣＯ3 を添加してもそのＮａ2 ＣＯ3 は溶鋼の
温度（１５５０℃）ではほとんどが揮散してしまい稼働
面にＡｌ2 Ｏ3 −Ｎａ2 Ｏを主成分とする低融物が形成
されなくなるため、アルミナ付着防止効果が得られない
と考えられる。
【００２０】また、比較例中配合Ｎｏ．１０のようにア
ルカリ源を兼ねるベースとしてβ−Ａｌ2 Ｏ3 を使用し
た場合、このβ−Ａｌ2 Ｏ3 は１６００℃に加熱された
際、アルファアルミナ（α−Ａｌ2 Ｏ3 ）に転移すると
ともにＮａ2 Ｏを放出する。すなわち、β−Ａｌ2 Ｏ3
は１６００℃までは安定である。しかしながら、連続鋳
造が行われる温度は通常１５５０℃〜１５８０℃程度で
あるのでβ−Ａｌ2 Ｏ 3 のβ→α転移は起こらずそのβ
−Ａｌ2 Ｏ3 からはＮａ2 Ｏが放出されない。したがっ
て、稼働面にＡｌ2 Ｏ3 −Ｎａ2 Ｏを主成分とする低融
物が形成されなくなるため、アルミナ付着防止効果が充
分に発揮できないと考えられる。
ルカリ源を兼ねるベースとしてβ−Ａｌ2 Ｏ3 を使用し
た場合、このβ−Ａｌ2 Ｏ3 は１６００℃に加熱された
際、アルファアルミナ（α−Ａｌ2 Ｏ3 ）に転移すると
ともにＮａ2 Ｏを放出する。すなわち、β−Ａｌ2 Ｏ3
は１６００℃までは安定である。しかしながら、連続鋳
造が行われる温度は通常１５５０℃〜１５８０℃程度で
あるのでβ−Ａｌ2 Ｏ 3 のβ→α転移は起こらずそのβ
−Ａｌ2 Ｏ3 からはＮａ2 Ｏが放出されない。したがっ
て、稼働面にＡｌ2 Ｏ3 −Ｎａ2 Ｏを主成分とする低融
物が形成されなくなるため、アルミナ付着防止効果が充
分に発揮できないと考えられる。
【００２１】本発明例中配合Ｎｏ．３のれんがサンプル
（以下、サンプルと表記する。）が適用された浸漬ノ
ズルの一例が図１に示されている。この浸漬ノズル１１
は、吐出孔１２を含むノズル本体１１ａの下部および内
孔部１３の壁面、すなわちその浸漬ノズル１１に供給さ
れる溶鋼が接する部分にサンプルが配設されている。
なお、ノズル本体１１ａの上部はＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ質耐火
物により形成され、パウダーライン部１４はＺｒＯ2 −
Ｃ質耐火物により形成されている。この浸漬ノズル１１
と、比較例中配合Ｎｏ．８のれんがサンプルを適用した
ガスブロータイプの浸漬ノズルとに対してアルミキルド
鋼を対象とした連続鋳造を行ったところ、本発明例の浸
漬ノズル１１はアルミナ付着を生じることなく平均７．
５チャージの寿命で使用されたが、比較例の浸漬ノズル
は５チャージ程度で閉塞して廃却された。
（以下、サンプルと表記する。）が適用された浸漬ノ
ズルの一例が図１に示されている。この浸漬ノズル１１
は、吐出孔１２を含むノズル本体１１ａの下部および内
孔部１３の壁面、すなわちその浸漬ノズル１１に供給さ
れる溶鋼が接する部分にサンプルが配設されている。
なお、ノズル本体１１ａの上部はＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ質耐火
物により形成され、パウダーライン部１４はＺｒＯ2 −
Ｃ質耐火物により形成されている。この浸漬ノズル１１
と、比較例中配合Ｎｏ．８のれんがサンプルを適用した
ガスブロータイプの浸漬ノズルとに対してアルミキルド
鋼を対象とした連続鋳造を行ったところ、本発明例の浸
漬ノズル１１はアルミナ付着を生じることなく平均７．
５チャージの寿命で使用されたが、比較例の浸漬ノズル
は５チャージ程度で閉塞して廃却された。
【００２２】また、本発明例中配合Ｎｏ．２のれんがサ
ンプル（以下、サンプルと表記する。）が適用された
上ノズルおよびストッパーヘッドの一例が図２に示され
ている。この上ノズル２１の内周部と、ロングストッパ
２２の先端部に固設されたストッパーヘッド２３の外周
部とにはサンプルが配設されている。なお、これら上
ノズル２１の内周部とストッパーヘッド２３の外周部を
除く部分（図において符号２１ａ，２３ａで示す。）お
よびロングストッパ２２は、比較例中配合Ｎｏ．８のれ
んがサンプルにより形成されている。このように構成さ
れた上ノズル２１およびストッパーヘッド２３に対して
アルミキルド鋼を対象とした連続鋳造を行ったところ、
これら上ノズル２１，ストッパーヘッド２３の接合部に
アルミナ付着を全く生じることなく、鋳造終了の際に生
じることがあった湯止まり不良等のトラブルを完全に解
消することが可能となった。
ンプル（以下、サンプルと表記する。）が適用された
上ノズルおよびストッパーヘッドの一例が図２に示され
ている。この上ノズル２１の内周部と、ロングストッパ
２２の先端部に固設されたストッパーヘッド２３の外周
部とにはサンプルが配設されている。なお、これら上
ノズル２１の内周部とストッパーヘッド２３の外周部を
除く部分（図において符号２１ａ，２３ａで示す。）お
よびロングストッパ２２は、比較例中配合Ｎｏ．８のれ
んがサンプルにより形成されている。このように構成さ
れた上ノズル２１およびストッパーヘッド２３に対して
アルミキルド鋼を対象とした連続鋳造を行ったところ、
これら上ノズル２１，ストッパーヘッド２３の接合部に
アルミナ付着を全く生じることなく、鋳造終了の際に生
じることがあった湯止まり不良等のトラブルを完全に解
消することが可能となった。
【００２３】
【発明の効果】本発明の連続鋳造用耐火物によれば、硫
酸ナトリウムが特定範囲で添加されているので、例えば
浸漬ノズル，ストッパーヘッド，上ノズル等にその連続
鋳造用耐火物を適用することにより浸漬ノズルのアルミ
ナ閉塞，ストッパーヘッドと上ノズルの接合部における
アルミナ付着に起因する湯止まり不良等の連続鋳造にお
けるトラブルを防止できる。またＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ
質耐火物よりも安価に連続鋳造用耐火物を提供すること
が可能となり、その工業的価値は顕著である。
酸ナトリウムが特定範囲で添加されているので、例えば
浸漬ノズル，ストッパーヘッド，上ノズル等にその連続
鋳造用耐火物を適用することにより浸漬ノズルのアルミ
ナ閉塞，ストッパーヘッドと上ノズルの接合部における
アルミナ付着に起因する湯止まり不良等の連続鋳造にお
けるトラブルを防止できる。またＺｒＯ2 −ＣａＯ−Ｃ
質耐火物よりも安価に連続鋳造用耐火物を提供すること
が可能となり、その工業的価値は顕著である。
【図１】本発明の実施例の連続鋳造用耐火物が適用され
た浸漬ノズルの縦断面図である。
た浸漬ノズルの縦断面図である。
【図２】本発明の実施例の連続鋳造用耐火物が適用され
た上ノズルおよびストッパーヘッドの縦断面図である。
た上ノズルおよびストッパーヘッドの縦断面図である。
【図３】本発明の連続鋳造用耐火物に対して溶鋼が供給
された際にその連続鋳造用耐火物の表面に生成するＮａ
2 Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 を説明するＮａ2 Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 系状
態図である。
された際にその連続鋳造用耐火物の表面に生成するＮａ
2 Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 を説明するＮａ2 Ｏ−Ａｌ2 Ｏ3 系状
態図である。
１１ 浸漬ノズル １１ａ ノズル本体 ２１ 上ノズル ２３ ストッパーヘッド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 州児 大分県大分市大字西ノ洲一番地 新日本製 鐵株式會社大分製鐵所内 (72)発明者 鷹居 宣光 大分県大分市大字西ノ洲一番地 新日本製 鐵株式會社大分製鐵所内 (72)発明者 山本 芳範 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 横山 洋一 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 炭素：１０〜５０重量％，耐火材料：５
０〜９０重量％からなる配合物に対して硫酸ナトリウム
を外掛で０．５〜１０重量％添加してなることを特徴と
する連続鋳造用耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4204907A JPH0648819A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 連続鋳造用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4204907A JPH0648819A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 連続鋳造用耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0648819A true JPH0648819A (ja) | 1994-02-22 |
Family
ID=16498364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4204907A Withdrawn JPH0648819A (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 連続鋳造用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0648819A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020534236A (ja) * | 2017-12-19 | 2020-11-26 | リフラクトリー・インテレクチュアル・プロパティー・ゲー・エム・ベー・ハー・ウント・コ・カーゲー | 耐火性バッチ、当該バッチから不定形耐火セラミック製品を製造するための方法、当該方法によって得られる不定形耐火セラミック製品 |
-
1992
- 1992-07-31 JP JP4204907A patent/JPH0648819A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020534236A (ja) * | 2017-12-19 | 2020-11-26 | リフラクトリー・インテレクチュアル・プロパティー・ゲー・エム・ベー・ハー・ウント・コ・カーゲー | 耐火性バッチ、当該バッチから不定形耐火セラミック製品を製造するための方法、当該方法によって得られる不定形耐火セラミック製品 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |