JP2623191B2 - 連続鋳造用耐火物 - Google Patents
連続鋳造用耐火物Info
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- JP2623191B2 JP2623191B2 JP4141977A JP14197792A JP2623191B2 JP 2623191 B2 JP2623191 B2 JP 2623191B2 JP 4141977 A JP4141977 A JP 4141977A JP 14197792 A JP14197792 A JP 14197792A JP 2623191 B2 JP2623191 B2 JP 2623191B2
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- alumina
- refractory
- continuous casting
- nozzle
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋼の連続鋳造機において
注入ノズル、ストッパーヘッド等に使用される耐火物で
あって、表面へのアルミナ付着を抑制する連続鋳造用耐
火物に関する。
注入ノズル、ストッパーヘッド等に使用される耐火物で
あって、表面へのアルミナ付着を抑制する連続鋳造用耐
火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造においては、タンディッシ
ュからモールドに溶鋼を供給するためのストッパーヘッ
ド、ノズル等には耐火物が使用されている。ここで、鋳
型内に挿入される浸漬ノズルについて詳細に説明する
と、この耐火物は溶鋼の供給と共に溶鋼の酸化防止、鋳
込み時の溶鋼流の乱れ防止、スラグの巻き込み防止等の
機能を果たしている。従って得られる鋳片の非金属介在
物を減少させその品質向上に重要な役割を担っている。
ュからモールドに溶鋼を供給するためのストッパーヘッ
ド、ノズル等には耐火物が使用されている。ここで、鋳
型内に挿入される浸漬ノズルについて詳細に説明する
と、この耐火物は溶鋼の供給と共に溶鋼の酸化防止、鋳
込み時の溶鋼流の乱れ防止、スラグの巻き込み防止等の
機能を果たしている。従って得られる鋳片の非金属介在
物を減少させその品質向上に重要な役割を担っている。
【０００３】また浸漬ノズルはその使用条件から耐スポ
ーリング性、耐摩耗性、耐食性について高いレベルが要
求され、それに対応する材料として従来はＡｌ2Ｏ3−Ｃ
質が多用され、さらに鋳型内湯面レベル部には耐食性に
優れているＺｒＯ2−Ｃ 質を用いる構造が広く行われて
いる。これらの材質を用いた浸漬ノズルにおいてもアル
ミナ付着に起因するノズルの狭窄、または閉塞が問題と
なっている。
ーリング性、耐摩耗性、耐食性について高いレベルが要
求され、それに対応する材料として従来はＡｌ2Ｏ3−Ｃ
質が多用され、さらに鋳型内湯面レベル部には耐食性に
優れているＺｒＯ2−Ｃ 質を用いる構造が広く行われて
いる。これらの材質を用いた浸漬ノズルにおいてもアル
ミナ付着に起因するノズルの狭窄、または閉塞が問題と
なっている。
【０００４】特にアルミキルド鋼、アルミシリコンキル
ド鋼の鋳造において顕著であり、鋼中の脱酸生成物であ
るアルミナ等が浸漬ノズルの内孔部壁面に付着し、次第
に成長して内孔部を狭窄し、ついにはノズル閉塞を起こ
すことも多く、ノズルの耐用性を低下するだけではな
く、このような付着生成物が溶鋼に捕捉されると得られ
る鋳片の品質劣化も招くことになる。
ド鋼の鋳造において顕著であり、鋼中の脱酸生成物であ
るアルミナ等が浸漬ノズルの内孔部壁面に付着し、次第
に成長して内孔部を狭窄し、ついにはノズル閉塞を起こ
すことも多く、ノズルの耐用性を低下するだけではな
く、このような付着生成物が溶鋼に捕捉されると得られ
る鋳片の品質劣化も招くことになる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このようなアルミナ付
着に起因するノズル内孔部の狭窄や閉塞を防止するため
には、ノズル内孔部からアルゴンガス等の不活性ガスを
吹きださせて物理的に付着を防止することが広く行われ
ている。しかしこの手段によっても連続鋳造の操業を続
けて行くと、アルミナ等の非金属介在物の付着、成長を
完全には阻止できない場合も多くある。また鋼種によっ
てはアルゴンガスの吹き込みそのものが製品に好ましく
ない場合もあり充分な対応策とはなっていない。
着に起因するノズル内孔部の狭窄や閉塞を防止するため
には、ノズル内孔部からアルゴンガス等の不活性ガスを
吹きださせて物理的に付着を防止することが広く行われ
ている。しかしこの手段によっても連続鋳造の操業を続
けて行くと、アルミナ等の非金属介在物の付着、成長を
完全には阻止できない場合も多くある。また鋼種によっ
てはアルゴンガスの吹き込みそのものが製品に好ましく
ない場合もあり充分な対応策とはなっていない。
【０００６】また他の手段としては浸漬ノズルにアルミ
ナ難付着性の材質を用いてノズル閉塞を防止する方法も
ある。例えば特開平４−２８４６２号公報には電融 Ｚ
ｒＯ2−ＣａＯ原料を用いたＺｒＯ2−ＣａＯ−Ｃ 材質
を適用した浸漬ノズルが、また特開平３−４７６１号公
報においてはストッパーヘッドや上ノズルに適用してア
ルミナ付着を防止する方法が提案されている。これらは
ＺｒＯ2−ＣａＯ 原料中のＣａＯが使用時に析出して溶
鋼中にある非金属介在物のＡｌ2Ｏ3と反応して低融点の
カルシウムアルミネートを生成させ、溶鋼流に洗われて
適度な溶損を与えることにより耐火物の表面を更新して
付着堆積するアルミナの成長を防止することを目的とし
ている。
ナ難付着性の材質を用いてノズル閉塞を防止する方法も
ある。例えば特開平４−２８４６２号公報には電融 Ｚ
ｒＯ2−ＣａＯ原料を用いたＺｒＯ2−ＣａＯ−Ｃ 材質
を適用した浸漬ノズルが、また特開平３−４７６１号公
報においてはストッパーヘッドや上ノズルに適用してア
ルミナ付着を防止する方法が提案されている。これらは
ＺｒＯ2−ＣａＯ 原料中のＣａＯが使用時に析出して溶
鋼中にある非金属介在物のＡｌ2Ｏ3と反応して低融点の
カルシウムアルミネートを生成させ、溶鋼流に洗われて
適度な溶損を与えることにより耐火物の表面を更新して
付着堆積するアルミナの成長を防止することを目的とし
ている。
【０００７】ここで用いられるＺｒＯ2−ＣａＯ原料は
その生成鉱物がキュービックＺｒＯ2とＺｒＣａＯ3から
構成されているものであり、通常ＣａＯを添加したＺｒ
Ｏ2を電融して得られる電融クリンカーである。従って
ＺｒＯ2−ＣａＯ−Ｃ 質は高価な電融原料を使用するた
め多用されているガスブロータイプのＡｌ2Ｏ3−Ｃ質よ
りもコスト高となり、工業的に普及するうえで難点とな
っている。本発明は鋼中アルミナの難付着材質を比較的
安価に提供しようとするものである。
その生成鉱物がキュービックＺｒＯ2とＺｒＣａＯ3から
構成されているものであり、通常ＣａＯを添加したＺｒ
Ｏ2を電融して得られる電融クリンカーである。従って
ＺｒＯ2−ＣａＯ−Ｃ 質は高価な電融原料を使用するた
め多用されているガスブロータイプのＡｌ2Ｏ3−Ｃ質よ
りもコスト高となり、工業的に普及するうえで難点とな
っている。本発明は鋼中アルミナの難付着材質を比較的
安価に提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記従来の問題
点を解決したもので、炭素原料１０〜５０重量部、アル
ミナ、マグネシア、スピネルの内の１種または２種以上
が５０〜９０重量部、氷晶石０．５〜１０重量部の組成
からなることを特徴とする連続鋳造用耐火物である。ま
た、もう一方の発明は前記耐火物において、さらに氷晶
石の代わりにＮａＦ，ＡｌＦ３の１種または２種を混合
したものである。後者の場合、ＮａＦとＡｌＦ３の比率
は氷晶石に近い組成とするため、モル比で３：１とする
のが望ましい。
点を解決したもので、炭素原料１０〜５０重量部、アル
ミナ、マグネシア、スピネルの内の１種または２種以上
が５０〜９０重量部、氷晶石０．５〜１０重量部の組成
からなることを特徴とする連続鋳造用耐火物である。ま
た、もう一方の発明は前記耐火物において、さらに氷晶
石の代わりにＮａＦ，ＡｌＦ３の１種または２種を混合
したものである。後者の場合、ＮａＦとＡｌＦ３の比率
は氷晶石に近い組成とするため、モル比で３：１とする
のが望ましい。
【０００９】本発明において使用される炭素原料として
は、耐スラグ侵食性、高熱伝導率化に伴う耐スポーリン
グ性の向上に最適な、更には、充填性、耐溶鋼性に最適
な鱗状黒鉛、土状黒鉛、コークス、カーボンブラックの
内の１種または２種を使用するのが好ましい。
は、耐スラグ侵食性、高熱伝導率化に伴う耐スポーリン
グ性の向上に最適な、更には、充填性、耐溶鋼性に最適
な鱗状黒鉛、土状黒鉛、コークス、カーボンブラックの
内の１種または２種を使用するのが好ましい。
【００１０】また耐火原料としては耐スラグ性に優れ、
高温雰囲気においても還元消失し難い特徴があるアルミ
ナ、マグネシア、スピネル等の１種または２種以上から
なるものである。すなわち、Ａｌ ２ Ｏ ３ −Ｃ、ＭｇＯ−
Ｃ、ＭｇＯ−Ａｌ２Ｏ３−Ｃのいずれでも良いが、耐ス
ポーリング性、コストを考慮するとＡｌ２Ｏ３−Ｃ質を
ベースとしたものが望ましい。
高温雰囲気においても還元消失し難い特徴があるアルミ
ナ、マグネシア、スピネル等の１種または２種以上から
なるものである。すなわち、Ａｌ ２ Ｏ ３ −Ｃ、ＭｇＯ−
Ｃ、ＭｇＯ−Ａｌ２Ｏ３−Ｃのいずれでも良いが、耐ス
ポーリング性、コストを考慮するとＡｌ２Ｏ３−Ｃ質を
ベースとしたものが望ましい。
【００１１】本発明の連続鋳造用耐火物の製造方法は、
例えば、鱗状黒鉛を１０〜５０重量部、アルミナ５０〜
９０重量部、氷晶石０．５〜１０重量部を混合し、この
混合体にピッチ、レジンの有機バインダーを加えて混
練、加圧成形した後乾燥し、これを非酸化性雰囲気で焼
成することにより本発明の連続鋳造用耐火物が得られ
る。
例えば、鱗状黒鉛を１０〜５０重量部、アルミナ５０〜
９０重量部、氷晶石０．５〜１０重量部を混合し、この
混合体にピッチ、レジンの有機バインダーを加えて混
練、加圧成形した後乾燥し、これを非酸化性雰囲気で焼
成することにより本発明の連続鋳造用耐火物が得られ
る。
【００１２】ここで炭素原料を１０〜５０重量部として
いるのは、１０重量部未満では耐スポーリング性が不足
し、５０重量部を超えると耐食性が劣化するので１０〜
５０重量部とした。耐火原料としてアルミナを使用する
場合は、焼結アルミナ、電融アルミナさらにβ−アルミ
ナのいずれも使用することができるのは言うまでもな
い。
いるのは、１０重量部未満では耐スポーリング性が不足
し、５０重量部を超えると耐食性が劣化するので１０〜
５０重量部とした。耐火原料としてアルミナを使用する
場合は、焼結アルミナ、電融アルミナさらにβ−アルミ
ナのいずれも使用することができるのは言うまでもな
い。
【００１３】また本発明において氷晶石あるいはＮａ
Ｆ、ＡｌＦ3 の混合量を０．５〜１０重量部としている
のは、０．５重量部未満ではアルミナ付着防止効果が不
十分であり、１０重量部を超えると低融点の反応生成物
が多く耐食性が劣化するためである。このようにして得
られた本発明を浸漬ノズル、ストッパーヘッド、上ノズ
ル等の表面または内孔部のアルミナ付着を生ずる部位に
適用してアルミナ付着を抑制するものである。
Ｆ、ＡｌＦ3 の混合量を０．５〜１０重量部としている
のは、０．５重量部未満ではアルミナ付着防止効果が不
十分であり、１０重量部を超えると低融点の反応生成物
が多く耐食性が劣化するためである。このようにして得
られた本発明を浸漬ノズル、ストッパーヘッド、上ノズ
ル等の表面または内孔部のアルミナ付着を生ずる部位に
適用してアルミナ付着を抑制するものである。
【００１４】
【作用】図１に示すＮａ3ＡｌＦ6−Ａｌ2Ｏ3状態図〔Ｐ
ｈａｓｅ Ｄｉａｇｒａｍｓｆｏｒ Ｃｅｒａｍｉｓ
ｔ，（１９６４）Ｐ４７４〕によれば、Ｎａ3ＡｌＦ
6は、Ａｌ2Ｏ3と反応して低融点化合物を生成すること
が知られている。本発明はこの知見に基づいて成された
ものであり、適正な材質且つ組成割合の炭素原料と耐火
原料に氷晶石または同類原料を適正な組成割合で添加す
れば従来耐火物の欠点を解決できると着眼されたもので
ある。
ｈａｓｅ Ｄｉａｇｒａｍｓｆｏｒ Ｃｅｒａｍｉｓ
ｔ，（１９６４）Ｐ４７４〕によれば、Ｎａ3ＡｌＦ
6は、Ａｌ2Ｏ3と反応して低融点化合物を生成すること
が知られている。本発明はこの知見に基づいて成された
ものであり、適正な材質且つ組成割合の炭素原料と耐火
原料に氷晶石または同類原料を適正な組成割合で添加す
れば従来耐火物の欠点を解決できると着眼されたもので
ある。
【００１５】即ち、溶鋼中の非金属介在物であるＡｌ2
Ｏ3が本発明の耐火物に付着した場合、氷晶石または同
類原料のＮａ2ＡｌＦ6と反応し低融点化合物を生成せし
め、該低融点化合物が溶鋼流により洗い流され結果とし
て耐火物表面に付着したアルミナを除去できるという工
業的に極めて有為な発明を創案するに到ったものであ
る。
Ｏ3が本発明の耐火物に付着した場合、氷晶石または同
類原料のＮａ2ＡｌＦ6と反応し低融点化合物を生成せし
め、該低融点化合物が溶鋼流により洗い流され結果とし
て耐火物表面に付着したアルミナを除去できるという工
業的に極めて有為な発明を創案するに到ったものであ
る。
【００１６】更に、その機構を詳細に説明すると、氷晶
石はＮａ3ＡｌＦ6なる組成を持ちその融点は１０３０℃
であり、図１に見るようにアルミナと低融点液相を作る
が、れんがの焼成温度である１０００℃から溶鋼の温度
である約１６００℃付近の温度域でアルカリ分が蒸発す
ることなく液相が存在している。またＮａＦとＡｌＦ3
の混合物添加についても氷晶石と同様の効果が得られる
理由として次のように考える。ＮａＦは融点が９９３℃
であり、沸点は１７０４℃と高温であり、ＡｌＦ3 は融
点１２９１℃で熱により分解し難い物質である。いずれ
もれんがの焼成温度である１０００℃までに分解、蒸発
せず、鋼中Ａｌ2Ｏ3と反応する温度まで比較的安定に存
続するものと考える。
石はＮａ3ＡｌＦ6なる組成を持ちその融点は１０３０℃
であり、図１に見るようにアルミナと低融点液相を作る
が、れんがの焼成温度である１０００℃から溶鋼の温度
である約１６００℃付近の温度域でアルカリ分が蒸発す
ることなく液相が存在している。またＮａＦとＡｌＦ3
の混合物添加についても氷晶石と同様の効果が得られる
理由として次のように考える。ＮａＦは融点が９９３℃
であり、沸点は１７０４℃と高温であり、ＡｌＦ3 は融
点１２９１℃で熱により分解し難い物質である。いずれ
もれんがの焼成温度である１０００℃までに分解、蒸発
せず、鋼中Ａｌ2Ｏ3と反応する温度まで比較的安定に存
続するものと考える。
【００１７】
【実施例】表１に示す原料を用いて表２に示す配合によ
りれんがのサンプルを作成した。各原料を所要量混練し
た後、ラバープレスにより１０００kg/cm2圧力で成形
し、約１５０℃で乾燥し、非酸化性雰囲気のもとで１０
００℃で焼成した。得られたれんがの物性、特性値も合
わせて表２に示す。
りれんがのサンプルを作成した。各原料を所要量混練し
た後、ラバープレスにより１０００kg/cm2圧力で成形
し、約１５０℃で乾燥し、非酸化性雰囲気のもとで１０
００℃で焼成した。得られたれんがの物性、特性値も合
わせて表２に示す。
【００１８】なお測定は次の方法によった。 ａ．アルミナ付着テスト ２０×２０×１５０ｍｍのテストピースを切り出し、鋼
５ｋｇを１５８０℃で溶解した高周波炉に浸漬し、次い
で浸漬直後、１５分後、３０分後にアルミニウム各１０
ｇを投入して脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3を溶鋼中に作
り、初めから６０分後のアルミナ付着厚みを測定した。 ｂ．溶鋼侵食試験 高周波炉のルツボに２０×２０×１５０ｍｍのテストピ
ースをモルタルにより貼り付け鋼を溶解した後、ハイア
ルミナれんがで作った撹拌羽根により溶鋼を５０ｒｐｍ
で撹拌して１５８０℃で２時間保持した後、溶損量を測
定した。なおａ、ｂのテストとも溶鋼表面はＡｒガスに
よりシールした。
５ｋｇを１５８０℃で溶解した高周波炉に浸漬し、次い
で浸漬直後、１５分後、３０分後にアルミニウム各１０
ｇを投入して脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3を溶鋼中に作
り、初めから６０分後のアルミナ付着厚みを測定した。 ｂ．溶鋼侵食試験 高周波炉のルツボに２０×２０×１５０ｍｍのテストピ
ースをモルタルにより貼り付け鋼を溶解した後、ハイア
ルミナれんがで作った撹拌羽根により溶鋼を５０ｒｐｍ
で撹拌して１５８０℃で２時間保持した後、溶損量を測
定した。なおａ、ｂのテストとも溶鋼表面はＡｒガスに
よりシールした。
【００１９】表２において、配合Ｎｏ（１）〜（７）は
本発明の範囲内の例であり、（８）〜（１０）は比較例
である。本発明の（１）〜（４）はＡｌ２Ｏ３−Ｃをベ
ースに氷晶石を添加したものであり、比較例の（９）の
無添加のＡｌ２Ｏ３−Ｃに比べるとアルミナ付着がなく
（１０）のＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃに近い状態である。し
かし（８）のように氷晶石の添加量が多いと耐食性が悪
くなるとともに熱間強度も劣ることがわかる。また
（５）は氷晶石の代わりにＮａＦとＡｌＦ３の添加であ
り、氷晶石と同様の効果を示している。さらに本発明例
である（６）および（７）はＡｌ２Ｏ３−Ｃの他にＭｇ
Ｏ−Ｃ、スピネル−Ｃにおいても氷晶石の添加によりア
ルミナ付着防止効果があることを示している。
本発明の範囲内の例であり、（８）〜（１０）は比較例
である。本発明の（１）〜（４）はＡｌ２Ｏ３−Ｃをベ
ースに氷晶石を添加したものであり、比較例の（９）の
無添加のＡｌ２Ｏ３−Ｃに比べるとアルミナ付着がなく
（１０）のＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃに近い状態である。し
かし（８）のように氷晶石の添加量が多いと耐食性が悪
くなるとともに熱間強度も劣ることがわかる。また
（５）は氷晶石の代わりにＮａＦとＡｌＦ３の添加であ
り、氷晶石と同様の効果を示している。さらに本発明例
である（６）および（７）はＡｌ２Ｏ３−Ｃの他にＭｇ
Ｏ−Ｃ、スピネル−Ｃにおいても氷晶石の添加によりア
ルミナ付着防止効果があることを示している。
【００２０】本発明品のアルミナ付着テスト後の試料を
ＥＰＭＡによりミクロ組織を調査すると稼働面にＡｌ2
Ｏ3−Ｎａ2Ｏ を主成分とする低融点の皮膜を形成して
おり、前述のごとくこの低融物が稼働面に生成すること
により溶鋼流に洗われ耐火物表面が常に更新される状態
になり、アルミナの付着成長が抑止されることになる。
ＥＰＭＡによりミクロ組織を調査すると稼働面にＡｌ2
Ｏ3−Ｎａ2Ｏ を主成分とする低融点の皮膜を形成して
おり、前述のごとくこの低融物が稼働面に生成すること
により溶鋼流に洗われ耐火物表面が常に更新される状態
になり、アルミナの付着成長が抑止されることになる。
【００２１】次に本発明の実機における実施例について
説明する。 （実施例１）表２の配合Ｎｏ（３）に示す本発明品を図
２に示される構造の浸漬ノズル１０に適用した。吐出孔
４を含むノズル下部１および内孔部壁面５に、すなわち
少なくとも溶鋼に接する部分に本発明Ｎｏ．３を用い、
ノズル上部外側２には従来のＡｌ2Ｏ3−Ｃ質耐火物、パ
ウダーライン部３には従来のＺｒＯ2−Ｃ 質耐火物にて
構成したものである。この浸漬ノズル１０を従来品であ
るガスブロータイプのＡｌ2Ｏ3−Ｃ質浸漬ノズルでもア
ルミナ閉塞を生じやすかったアルミキルド鋼を対象とし
た連続鋳造に使用したところ平均８チャージの使用にお
いてアルミナ付着は全く起こさず従来品よりも良好であ
った。
説明する。 （実施例１）表２の配合Ｎｏ（３）に示す本発明品を図
２に示される構造の浸漬ノズル１０に適用した。吐出孔
４を含むノズル下部１および内孔部壁面５に、すなわち
少なくとも溶鋼に接する部分に本発明Ｎｏ．３を用い、
ノズル上部外側２には従来のＡｌ2Ｏ3−Ｃ質耐火物、パ
ウダーライン部３には従来のＺｒＯ2−Ｃ 質耐火物にて
構成したものである。この浸漬ノズル１０を従来品であ
るガスブロータイプのＡｌ2Ｏ3−Ｃ質浸漬ノズルでもア
ルミナ閉塞を生じやすかったアルミキルド鋼を対象とし
た連続鋳造に使用したところ平均８チャージの使用にお
いてアルミナ付着は全く起こさず従来品よりも良好であ
った。
【００２２】（実施例２）表２の配合Ｎｏ（２）に示す
本発明品を図３に示される構造のストッパーヘッドおよ
び上ノズルに適用した。ロングストッパー６の先端に形
成されたストッパーヘッド７と上ノズル８の接合部９に
本発明Ｎｏ．２を用いた。この実施例２においてはロン
グストッパー６およびストッパーヘッド７と上ノズル８
の接合部９ならびに周辺の要部は本発明品であるが、前
記要部以外は従来耐火物（この場合はＡｌ2Ｏ3−Ｃ質耐
火物）を用いた。このストッパーヘッドと上ノズルを従
来アルミナ付着の激しかったアルミキルド鋼を対象とし
た連続鋳造に使用したところ接合部にアルミナ付着が全
く生じなくなったため鋳造終了時に生ずることがあった
湯止まり不良等のトラブルを完全に解消することが可能
となった。
本発明品を図３に示される構造のストッパーヘッドおよ
び上ノズルに適用した。ロングストッパー６の先端に形
成されたストッパーヘッド７と上ノズル８の接合部９に
本発明Ｎｏ．２を用いた。この実施例２においてはロン
グストッパー６およびストッパーヘッド７と上ノズル８
の接合部９ならびに周辺の要部は本発明品であるが、前
記要部以外は従来耐火物（この場合はＡｌ2Ｏ3−Ｃ質耐
火物）を用いた。このストッパーヘッドと上ノズルを従
来アルミナ付着の激しかったアルミキルド鋼を対象とし
た連続鋳造に使用したところ接合部にアルミナ付着が全
く生じなくなったため鋳造終了時に生ずることがあった
湯止まり不良等のトラブルを完全に解消することが可能
となった。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明の氷晶石もしくはＮａＦとＡｌＦ
3 の混合物を特定範囲で添加した連続鋳造用耐火物を浸
漬ノズル、ストッパーヘッド、上ノズル等に適用するこ
とによりノズルのアルミナ閉塞、ストッパーヘッドと上
ノズルの接合部におけるアルミナ付着に起因する湯止ま
り不良等の連続鋳造におけるトラブルを防止できる。ま
た、本発明と同等なアルミナ付着防止効果が得られる
ＺｒＯ2−ＣａＯ−Ｃ質耐火物よりも安価に連続鋳造用
耐火物を提供することが可能となり、その工業的価値は
顕著である。
3 の混合物を特定範囲で添加した連続鋳造用耐火物を浸
漬ノズル、ストッパーヘッド、上ノズル等に適用するこ
とによりノズルのアルミナ閉塞、ストッパーヘッドと上
ノズルの接合部におけるアルミナ付着に起因する湯止ま
り不良等の連続鋳造におけるトラブルを防止できる。ま
た、本発明と同等なアルミナ付着防止効果が得られる
ＺｒＯ2−ＣａＯ−Ｃ質耐火物よりも安価に連続鋳造用
耐火物を提供することが可能となり、その工業的価値は
顕著である。
【図１】本発明の耐火物におけるＮａ3ＡｌＦ6−Ａｌ2
Ｏ3系状態図である。
Ｏ3系状態図である。
【図２】本発明の実施例１の浸漬ノズルの縦断説明図を
示す。
示す。
【図３】本発明の実施例２のストッパーヘッドと上ノズ
ルの縦断説明図を示す。
ルの縦断説明図を示す。
１ ノズル下部 ２ ノズル上部外側 ３ パウダーライン部 ４ 吐出孔 ５ 内孔部壁面 ６ ロングストッパー ７ ストッパーヘッド ８ 上ノズル ９ 接触部 １０ 浸漬ノズル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 隆 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株 式会社 室蘭製鐵所内 (72)発明者 横山 洋一 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハ リマセラミック株式会社内 (72)発明者 山本 芳範 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハ リマセラミック株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−224061（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−42571（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】 連続鋳造機に使用される耐火物におい
て、炭素原料１０〜５０重量部と、アルミナ、マグネシ
ア、スピネルの内の１種または２種以上が５０〜９０重
量部と、氷晶石０．５〜１０重量部からなることを特徴
とする連続鋳造用耐火物。 - 【請求項２】 氷晶石の代わりにＮａＦ，ＡｌＦ３の内
の１種または２種を混合することを特徴とする請求項１
記載の連続鋳造用耐火物。 - 【請求項３】 炭素原料が鱗状黒鉛、土状黒鉛、コーク
ス、カーボンブラックの内の１種または２種以上からな
ることを特徴とする請求項１または２記載の速続鋳造用
耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4141977A JP2623191B2 (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | 連続鋳造用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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| CN108907169B (zh) * | 2018-07-06 | 2020-09-11 | 苏州宝明高温陶瓷有限公司 | 一种防止棒头开裂的塞棒及其成型方法 |
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1992
- 1992-05-08 JP JP4141977A patent/JP2623191B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103264157A (zh) * | 2013-06-05 | 2013-08-28 | 王世泰 | 连铸用功能耐火件及其制备方法 |
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