JPH064509B2 - 連続鋳造用耐火物 - Google Patents
連続鋳造用耐火物Info
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- JPH064509B2 JPH064509B2 JP2097612A JP9761290A JPH064509B2 JP H064509 B2 JPH064509 B2 JP H064509B2 JP 2097612 A JP2097612 A JP 2097612A JP 9761290 A JP9761290 A JP 9761290A JP H064509 B2 JPH064509 B2 JP H064509B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- cao
- zro
- casting
- melting
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
（産業上の利用分野） 本発明は連続鋳造等に使われる鋳造用ノズル、特に、ノ
ズル閉塞を起こしやすいＡｌを多く含有する鋼種に適す
る鋳造ノズルに関するもので、ＺｒＯ２−Ｃ質の耐食性
を保持しつつ、ノズル閉塞防止に効果のある鋳造用のノ
ズルに関する。 （従来の技術） 現在、製鋼においては、ほとんどが連続鋳造プロセスと
なっており、その各所に鋳造用ノズルが使用されてい
る。 鋳造用ノズルに要求される特性としては、耐熱性が充分
であること、耐スポーリング性がすぐれていること、溶
鋼、スラグ、パウダーに対し、耐食性がすぐれているこ
と、などが挙げられ、現在までに各種の改良がなされ連
続鋳造プロセスの安定した操業が図られてきている。 しかしながら、アルミキルド鋼等のアルミニウム添加鋼
においては、当初より大きな問題のひとつとして、Ａｌ
２Ｏ３がノズルの内壁に付着し、ノズルが閉塞するとい
う問題がある。 ノズル内に付着物が拡大すると、閉塞に至らないでも、
偏流による鋳片表面の品質の悪化、例えば傷等が発生す
る等の障害が発生する。今後さらに生産性向上のため高
速鋳造化を図る際に、ノズル閉塞による障害を起こさな
いよう、早急に解決すべき問題となっている。 鋳造用ノズル内に付着し、閉塞される物質はＡｌ２Ｏ３
が主体となっており、これは溶鋼中のＡｌ２Ｏ３が鋳造
用ノズル内壁に付着、沈積するものと考えられている。 鋳造用ノズルの閉塞を防止する手段のひとつとして、鋳
造用ノズルに不活性ガスを吹き込み、鋳造用ノズルの内
面から不活性ノズルを吹き出させ、Ａｌ２Ｏ３のノズル
内面への付着を物理的に阻止する方法が採られ、広く実
施されている。 また、他の手段としては、鋳造用ノズルの素材にＡｌ２
Ｏ３と反応して低融性物質を生成する成分たとえばＣａ
Ｏ成分あるいはＣａＯ−ＳｉＯ２系成分等を含む原料を
使用し、それらの成分とＡｌ２Ｏ３とが反応して出来た
低融性物質が溶鋼とともに流れ去ることにより、付着を
防止するという方法がある。 これらには、ＣａＯを重量で１０％をこえる量を含む、
ＺｒＯ２−Ｃ−ＣａＯ質、あるいはＣａＯとＳｉＯ２を
加えたものを重量で１０％以上含むＺｒＯ２−Ｃ−Ｃａ
Ｏ−ＳｉＯ２質が知られている。 たとえば、ＺｒＯ２−Ｃ−ＣａＯ質について言えば、特
開昭５７−７１８６０号公報または特開昭６２−２８８
１６１号公報に開示されているように、当該ノズル素材
のＣａＯが付着主成分となっているＡｌ２Ｏ３と反応
し、第１図のＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系状態図〔Schlackena
tias Slag atlas,1981 Verlag Stahleisen m.b.H.,Duss
eldorf P28〕の中で１２ＣａＯ７Ａｌ２Ｏ３と液相とが
共存するような、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系の低融性の化合
物を生成することによって、溶鋼とともに流れ去るとい
うのがそれである。 しかしながら、鹿野・原田ら耐火物４２〔１〕２〜１３
（１９９０）によれば、鋳造用ノズル素材中のＣａＯと
付着物主成分のＡｌ２Ｏ３との反応においては、付着物
のＡｌ２Ｏ３が材質内部に侵入し、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３
系の低融性の化合物を生成して溶出するとしているが、
この場合、必然的に流れ去る溶損量は大きくなる。ま
た、溶鋼中のＡｌ濃度あるいはノズル材質中のＣａＯ濃
度によっては必ずしも低融性の化合物が生成しない場合
もあることも述べられている。 このことは、特開平１−１２２６４４号公報でも述べら
れており、同時にその場合には、閉塞を促進するとされ
ている。従って、当特開平１−１２２６４４号公報で
は、低融性の化合物の生成を確実にするために、ＺｒＯ
２−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｃ質の鋳造用ノズルを開示して
いるが、この場合には、鋳造用ノズルの素材に付着物の
主成分であるAl2O3と反応して低融性の化合物を生成す
る成分をより多く含有しているので、溶損量はさらに大
きくなることが考えられる。 （発明が解決しようとする課題） 前者の、不活性ガス吹き込みの方法は付着防止に対して
有効な方法であるが、鋳造用ノズル内部に適切にガスを
流出するためには、鋳造用ノズル内にスリット状の空隙
や、鋳造用ノズルの内面側の通気性を適切に確保させね
ばならず、鋳造用ノズル製造上、難しい点が多いばかり
か、ガスの吹き込みによって、鋳片の品質に欠陥を生じ
る場合もあるなどの問題がある。 他方、低融性の化合物を生成させる後者の方法において
は前述のようにＣａＯ，ＳｉＯ２の含有量を多くするこ
とにより、鋳造用ノズル本体がAl2O3と反応して流れ去
るということは、本来、鋳造用ノズルへの要求特性であ
る溶鋼に対する安定性を著しく犠牲にしたものであり、
結果として耐久性を著しく劣化させたものとなってい
る。 （課題を解決するための手段） 本発明は、鋳造用ノズル全体あるいは一部が重量で、Ｚ
ｒＯ２：５０〜９５％、Ｃ：０．１〜５０％、Ｂ４Ｃ：
５超〜５０％、又はＢ２Ｏ３０．１〜５０％、ＣａＯ：
０．２〜１０％の組成からなることを特徴とする鋳造用
ノズルに関するものである。 本発明者らは、上記問題点を解決するために、種々実験
を試みた結果、従来、浸漬ノズルのパウダーラインに使
用されているＺｒＯ２−Ｃ質に、少量のＣａＯとＢ４Ｃ
を添加すると、ＺｒＯ２−Ｃ質の材料とＡｌ２Ｏ３質の
材料との境界に溶鋼とともに流出するような低融物を容
易に生成することを知見し、本発明を完成させた。 すなわち、次の実験によってＡｌ２Ｏ３質の材料とＺｒ
Ｏ２−Ｃ質の材料の境界部の溶網による溶損深さがＢ４
ＣとＣａＯの添加によって、大きくなることを確認し
た。 第２図に示すように、高周波誘導炉によって鋼を溶解す
る装置を用いて溶鋼の側壁に試料を第３図に示すように
８角管状にセットし、試料５のＡｌ２Ｏ３質ａの材料と
ＺｒＯ２−Ｃ質ｂの材料の境界部の溶損深さ６を測定し
た。第２図は耐食性等の試験装置を示し、１はコイル、
２は耐火容器、３は耐火性スタンプ材、４は溶鋼、５は
試料である。第３図は試料セットの状況を示し、(イ)は
平面図で、(ロ)は縦断面図説明図を示す。 この実験に用いられた試料５は、巾：内側Ｗ２３８mm、
外側Ｗ１５５mm、長さＬ：１５０mm、厚さＤ：２０mmで
あり、長さ方向を約半分ずつａはＡｌ２Ｏ３質の材料と
ｂはＺｒＯ２−Ｃ質の材料とで張り合わせたものであ
る。 実験の条件は試料についてはＣａＯとＢ４Ｃの添加量に
よって４種類各２枚ずつ、溶鋼種はSS41、溶解温度１５
５０〜１６００℃、溶解時間１２０分で行なった。 試料の特性およびＡｌ２Ｏ３質の材料とＺｒＯ２−Ｃ質
の材料との境界部の溶損深さ６の結果を第１表に示す。 これは、Ｂ４Ｃが鋼中の酸素等に酸化されて生じたＢ２
Ｏ３とＡｌ２Ｏ３及びＣａＯとの３成分系において、詳
細な状態図等は不明であるが、第４図のＡｌ２Ｏ３−Ｂ
２Ｏ３系状態図〔K.H.Kim and F.A.Hummel,Private com
munication,Dec.20,1961〕に示されるように、Ｂ２Ｏ３
の割合が高いところでは、融点が非常に低く（これは第
３図 ６の境界部近傍で生ずる）、これが先のＣａＯ−
Ａｌ２Ｏ３系に対しても、低融化に対して、効果的に働
くものと考えられる。 このため、境界部がすみやかに溶損されたものとおもわ
れる。 本発明による連続鋳造用耐火物は第５図に示す浸漬ノズ
ルの他にタンディッシュ用ストッパー、ロングノズル、
上ノズル等溶鋼と接触する耐火物においては、全て使用
することができる。 以上の、従来のＺｒＯ２−Ｃ質に少量のＣａＯおよびＢ
４Ｃを添加すれば、Ａｌ２Ｏ３質の材料とＺｒＯ２−Ｃ
質の材料との境界部のみが、その添加量の増加にしたが
って、より深く溶損されるという結果に基づいて、本発
明に至ったものである。 （作用） 上記のノズル全体あるいは一部が重量で、ＺｒＯ２：50
〜90％、Ｂ４Ｃ：５超〜50％、又はＢ２Ｏ３0.1〜50
％、ＣａＯ：0.2−10％、Ｃ：0.1〜50％の組成を持つ鋳
造用ノズルは、ＺｒＯ２として粒度10〜5000μｍの部分
安定化されたジルコニアを用いる。Ｂ４Ｃとして、合成
された粒度４４μｍ以下の炭化ホウ素を用いる。ＣａＯ
として粒度８０μｍ以下の合成ＣａＯ・ＺｒＯ２を用い
る。Ｃとして粒度２５０μｍ以下の天然グラファイトを
用いる。これらの原料を所定量配合し、フェノールレジ
ンあるいはピッチタールと共に混練し、冷間静水圧プレ
ス等で成形後、非酸化性雰囲気で焼成する。このように
製造された鋳造用ノズルはＺｒＯ２が主成分となってい
るため、溶鋼に濡れ難く、耐食性も優れている。 又、Ｂ４Ｃ，ＣａＯを含むため、Ａｌ２Ｏ３が付着した
場合、鋳造用ノズル素材との境界部が前述のように、容
易に侵食されるため、結果としてＡｌ２Ｏ３の付着、成
長が防止できる。 この場合、ＣａＯの含有量が充分少なくて済むので、境
界部のみが侵食され、Ａｌ２Ｏ３による本体の溶損がほ
とんどないのが特徴である。さらにＢ４Ｃは酸化防止効
果があるので、酸化損耗が著しく抑制される。 次に、本発明において、各成分範囲を規定した理由につ
いて示す。 ＺｒＯ２が重量で５０％未満では耐食性が低下し重量で
９５％を超えると、耐スポーリング性が低下して実用に
即さない。Ｃが重量で５０％を超えると、耐食性が低下
し、重量で０．１％以下では耐スポーリング性が低下す
る。 Ｂ４Ｃは重量で５％以下では曲げ強度が少なくなり重量
で５０％を超えると耐食性が低下する。 ＣａＯは重量で０．２％より少ないと、効果が少なく、
また耐スポーリング性も低下する。重量で１０％を超え
ると溶損を大きく耐久性に問題がでてくる。 （実施例） 以下に本発明の実施例について説明する。 第５図に実施した浸漬ノズルの構造を示す。 ７はＡｌ２Ｏ３−Ｃ質、８はＺｒＯ２−Ｃ質のパウダー
ライン用材質、９がノズルの内孔部、に相当し、９の浸
漬ノズル内孔部が本発明材質を用いた部分である。これ
を、同一のタンデイッシュに取り付けて、比較例も合わ
せて７種類を同一条件のアルミキルド鋼について連続鋳
造を行なった。 付着の度合については、第５図Ａ−Ａ′断面の狭縮率で
評価した。 狭縮率は、付着部の断面積を写真上で測定し、同様に測
定したノズル断面積に対する割合で示した。また、各材
質について耐食性の試験を行なった。試験の装置は第２
図に示したものと全く同様で試料５にそれぞれの材質を
配したものである。この場合の試験条件は試験寸法が、
巾：内側３８mm、外側５５mm、長さ：１５０mm、厚さ：
２０mm、溶鋼種：SS41にアルミニウム金属0.4％を添加
したもの、溶解温度１５５０℃〜１６００℃、溶解時間
５時間、また表面には溶鋼の酸化等を防ぐためにタンデ
ィッシュのスラグを浮かべて行なった。 溶損量はスラグラインの溶損深さと溶鋼部の溶損深さを
測定して判定した。 以上の結果を材質特性と合わせて第２表に示す。 本発明品は何れの場合も従来のＡｌ２Ｏ３−Ｃ、ＺｒＯ
２−Ｃ質より付着が少なく、1/3以下である。又、Ｚｒ
Ｏ２−Ｃ−ＣａＯ−ＳｉＯ２質とほぼ同等であるが、Ｚ
ｒＯ２−Ｃ−ＣａＯ−ＳｉＯ２質の場合は吐出孔鋼溶損
が大きく通鋼量１１５０トンで使用不能となった。 （発明の効果） 以上、記述したように、本発明によれば、閉塞の源であ
るＡｌ２Ｏ３等の付着がし難く、しかも耐溶損性も損な
わない鋳造用ノズルの提供が可能となり、連続鋳造プロ
セスによる鋼の安定した品質製造が可能となる。
ズル閉塞を起こしやすいＡｌを多く含有する鋼種に適す
る鋳造ノズルに関するもので、ＺｒＯ２−Ｃ質の耐食性
を保持しつつ、ノズル閉塞防止に効果のある鋳造用のノ
ズルに関する。 （従来の技術） 現在、製鋼においては、ほとんどが連続鋳造プロセスと
なっており、その各所に鋳造用ノズルが使用されてい
る。 鋳造用ノズルに要求される特性としては、耐熱性が充分
であること、耐スポーリング性がすぐれていること、溶
鋼、スラグ、パウダーに対し、耐食性がすぐれているこ
と、などが挙げられ、現在までに各種の改良がなされ連
続鋳造プロセスの安定した操業が図られてきている。 しかしながら、アルミキルド鋼等のアルミニウム添加鋼
においては、当初より大きな問題のひとつとして、Ａｌ
２Ｏ３がノズルの内壁に付着し、ノズルが閉塞するとい
う問題がある。 ノズル内に付着物が拡大すると、閉塞に至らないでも、
偏流による鋳片表面の品質の悪化、例えば傷等が発生す
る等の障害が発生する。今後さらに生産性向上のため高
速鋳造化を図る際に、ノズル閉塞による障害を起こさな
いよう、早急に解決すべき問題となっている。 鋳造用ノズル内に付着し、閉塞される物質はＡｌ２Ｏ３
が主体となっており、これは溶鋼中のＡｌ２Ｏ３が鋳造
用ノズル内壁に付着、沈積するものと考えられている。 鋳造用ノズルの閉塞を防止する手段のひとつとして、鋳
造用ノズルに不活性ガスを吹き込み、鋳造用ノズルの内
面から不活性ノズルを吹き出させ、Ａｌ２Ｏ３のノズル
内面への付着を物理的に阻止する方法が採られ、広く実
施されている。 また、他の手段としては、鋳造用ノズルの素材にＡｌ２
Ｏ３と反応して低融性物質を生成する成分たとえばＣａ
Ｏ成分あるいはＣａＯ−ＳｉＯ２系成分等を含む原料を
使用し、それらの成分とＡｌ２Ｏ３とが反応して出来た
低融性物質が溶鋼とともに流れ去ることにより、付着を
防止するという方法がある。 これらには、ＣａＯを重量で１０％をこえる量を含む、
ＺｒＯ２−Ｃ−ＣａＯ質、あるいはＣａＯとＳｉＯ２を
加えたものを重量で１０％以上含むＺｒＯ２−Ｃ−Ｃａ
Ｏ−ＳｉＯ２質が知られている。 たとえば、ＺｒＯ２−Ｃ−ＣａＯ質について言えば、特
開昭５７−７１８６０号公報または特開昭６２−２８８
１６１号公報に開示されているように、当該ノズル素材
のＣａＯが付着主成分となっているＡｌ２Ｏ３と反応
し、第１図のＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系状態図〔Schlackena
tias Slag atlas,1981 Verlag Stahleisen m.b.H.,Duss
eldorf P28〕の中で１２ＣａＯ７Ａｌ２Ｏ３と液相とが
共存するような、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系の低融性の化合
物を生成することによって、溶鋼とともに流れ去るとい
うのがそれである。 しかしながら、鹿野・原田ら耐火物４２〔１〕２〜１３
（１９９０）によれば、鋳造用ノズル素材中のＣａＯと
付着物主成分のＡｌ２Ｏ３との反応においては、付着物
のＡｌ２Ｏ３が材質内部に侵入し、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３
系の低融性の化合物を生成して溶出するとしているが、
この場合、必然的に流れ去る溶損量は大きくなる。ま
た、溶鋼中のＡｌ濃度あるいはノズル材質中のＣａＯ濃
度によっては必ずしも低融性の化合物が生成しない場合
もあることも述べられている。 このことは、特開平１−１２２６４４号公報でも述べら
れており、同時にその場合には、閉塞を促進するとされ
ている。従って、当特開平１−１２２６４４号公報で
は、低融性の化合物の生成を確実にするために、ＺｒＯ
２−ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ｃ質の鋳造用ノズルを開示して
いるが、この場合には、鋳造用ノズルの素材に付着物の
主成分であるAl2O3と反応して低融性の化合物を生成す
る成分をより多く含有しているので、溶損量はさらに大
きくなることが考えられる。 （発明が解決しようとする課題） 前者の、不活性ガス吹き込みの方法は付着防止に対して
有効な方法であるが、鋳造用ノズル内部に適切にガスを
流出するためには、鋳造用ノズル内にスリット状の空隙
や、鋳造用ノズルの内面側の通気性を適切に確保させね
ばならず、鋳造用ノズル製造上、難しい点が多いばかり
か、ガスの吹き込みによって、鋳片の品質に欠陥を生じ
る場合もあるなどの問題がある。 他方、低融性の化合物を生成させる後者の方法において
は前述のようにＣａＯ，ＳｉＯ２の含有量を多くするこ
とにより、鋳造用ノズル本体がAl2O3と反応して流れ去
るということは、本来、鋳造用ノズルへの要求特性であ
る溶鋼に対する安定性を著しく犠牲にしたものであり、
結果として耐久性を著しく劣化させたものとなってい
る。 （課題を解決するための手段） 本発明は、鋳造用ノズル全体あるいは一部が重量で、Ｚ
ｒＯ２：５０〜９５％、Ｃ：０．１〜５０％、Ｂ４Ｃ：
５超〜５０％、又はＢ２Ｏ３０．１〜５０％、ＣａＯ：
０．２〜１０％の組成からなることを特徴とする鋳造用
ノズルに関するものである。 本発明者らは、上記問題点を解決するために、種々実験
を試みた結果、従来、浸漬ノズルのパウダーラインに使
用されているＺｒＯ２−Ｃ質に、少量のＣａＯとＢ４Ｃ
を添加すると、ＺｒＯ２−Ｃ質の材料とＡｌ２Ｏ３質の
材料との境界に溶鋼とともに流出するような低融物を容
易に生成することを知見し、本発明を完成させた。 すなわち、次の実験によってＡｌ２Ｏ３質の材料とＺｒ
Ｏ２−Ｃ質の材料の境界部の溶網による溶損深さがＢ４
ＣとＣａＯの添加によって、大きくなることを確認し
た。 第２図に示すように、高周波誘導炉によって鋼を溶解す
る装置を用いて溶鋼の側壁に試料を第３図に示すように
８角管状にセットし、試料５のＡｌ２Ｏ３質ａの材料と
ＺｒＯ２−Ｃ質ｂの材料の境界部の溶損深さ６を測定し
た。第２図は耐食性等の試験装置を示し、１はコイル、
２は耐火容器、３は耐火性スタンプ材、４は溶鋼、５は
試料である。第３図は試料セットの状況を示し、(イ)は
平面図で、(ロ)は縦断面図説明図を示す。 この実験に用いられた試料５は、巾：内側Ｗ２３８mm、
外側Ｗ１５５mm、長さＬ：１５０mm、厚さＤ：２０mmで
あり、長さ方向を約半分ずつａはＡｌ２Ｏ３質の材料と
ｂはＺｒＯ２−Ｃ質の材料とで張り合わせたものであ
る。 実験の条件は試料についてはＣａＯとＢ４Ｃの添加量に
よって４種類各２枚ずつ、溶鋼種はSS41、溶解温度１５
５０〜１６００℃、溶解時間１２０分で行なった。 試料の特性およびＡｌ２Ｏ３質の材料とＺｒＯ２−Ｃ質
の材料との境界部の溶損深さ６の結果を第１表に示す。 これは、Ｂ４Ｃが鋼中の酸素等に酸化されて生じたＢ２
Ｏ３とＡｌ２Ｏ３及びＣａＯとの３成分系において、詳
細な状態図等は不明であるが、第４図のＡｌ２Ｏ３−Ｂ
２Ｏ３系状態図〔K.H.Kim and F.A.Hummel,Private com
munication,Dec.20,1961〕に示されるように、Ｂ２Ｏ３
の割合が高いところでは、融点が非常に低く（これは第
３図 ６の境界部近傍で生ずる）、これが先のＣａＯ−
Ａｌ２Ｏ３系に対しても、低融化に対して、効果的に働
くものと考えられる。 このため、境界部がすみやかに溶損されたものとおもわ
れる。 本発明による連続鋳造用耐火物は第５図に示す浸漬ノズ
ルの他にタンディッシュ用ストッパー、ロングノズル、
上ノズル等溶鋼と接触する耐火物においては、全て使用
することができる。 以上の、従来のＺｒＯ２−Ｃ質に少量のＣａＯおよびＢ
４Ｃを添加すれば、Ａｌ２Ｏ３質の材料とＺｒＯ２−Ｃ
質の材料との境界部のみが、その添加量の増加にしたが
って、より深く溶損されるという結果に基づいて、本発
明に至ったものである。 （作用） 上記のノズル全体あるいは一部が重量で、ＺｒＯ２：50
〜90％、Ｂ４Ｃ：５超〜50％、又はＢ２Ｏ３0.1〜50
％、ＣａＯ：0.2−10％、Ｃ：0.1〜50％の組成を持つ鋳
造用ノズルは、ＺｒＯ２として粒度10〜5000μｍの部分
安定化されたジルコニアを用いる。Ｂ４Ｃとして、合成
された粒度４４μｍ以下の炭化ホウ素を用いる。ＣａＯ
として粒度８０μｍ以下の合成ＣａＯ・ＺｒＯ２を用い
る。Ｃとして粒度２５０μｍ以下の天然グラファイトを
用いる。これらの原料を所定量配合し、フェノールレジ
ンあるいはピッチタールと共に混練し、冷間静水圧プレ
ス等で成形後、非酸化性雰囲気で焼成する。このように
製造された鋳造用ノズルはＺｒＯ２が主成分となってい
るため、溶鋼に濡れ難く、耐食性も優れている。 又、Ｂ４Ｃ，ＣａＯを含むため、Ａｌ２Ｏ３が付着した
場合、鋳造用ノズル素材との境界部が前述のように、容
易に侵食されるため、結果としてＡｌ２Ｏ３の付着、成
長が防止できる。 この場合、ＣａＯの含有量が充分少なくて済むので、境
界部のみが侵食され、Ａｌ２Ｏ３による本体の溶損がほ
とんどないのが特徴である。さらにＢ４Ｃは酸化防止効
果があるので、酸化損耗が著しく抑制される。 次に、本発明において、各成分範囲を規定した理由につ
いて示す。 ＺｒＯ２が重量で５０％未満では耐食性が低下し重量で
９５％を超えると、耐スポーリング性が低下して実用に
即さない。Ｃが重量で５０％を超えると、耐食性が低下
し、重量で０．１％以下では耐スポーリング性が低下す
る。 Ｂ４Ｃは重量で５％以下では曲げ強度が少なくなり重量
で５０％を超えると耐食性が低下する。 ＣａＯは重量で０．２％より少ないと、効果が少なく、
また耐スポーリング性も低下する。重量で１０％を超え
ると溶損を大きく耐久性に問題がでてくる。 （実施例） 以下に本発明の実施例について説明する。 第５図に実施した浸漬ノズルの構造を示す。 ７はＡｌ２Ｏ３−Ｃ質、８はＺｒＯ２−Ｃ質のパウダー
ライン用材質、９がノズルの内孔部、に相当し、９の浸
漬ノズル内孔部が本発明材質を用いた部分である。これ
を、同一のタンデイッシュに取り付けて、比較例も合わ
せて７種類を同一条件のアルミキルド鋼について連続鋳
造を行なった。 付着の度合については、第５図Ａ−Ａ′断面の狭縮率で
評価した。 狭縮率は、付着部の断面積を写真上で測定し、同様に測
定したノズル断面積に対する割合で示した。また、各材
質について耐食性の試験を行なった。試験の装置は第２
図に示したものと全く同様で試料５にそれぞれの材質を
配したものである。この場合の試験条件は試験寸法が、
巾：内側３８mm、外側５５mm、長さ：１５０mm、厚さ：
２０mm、溶鋼種：SS41にアルミニウム金属0.4％を添加
したもの、溶解温度１５５０℃〜１６００℃、溶解時間
５時間、また表面には溶鋼の酸化等を防ぐためにタンデ
ィッシュのスラグを浮かべて行なった。 溶損量はスラグラインの溶損深さと溶鋼部の溶損深さを
測定して判定した。 以上の結果を材質特性と合わせて第２表に示す。 本発明品は何れの場合も従来のＡｌ２Ｏ３−Ｃ、ＺｒＯ
２−Ｃ質より付着が少なく、1/3以下である。又、Ｚｒ
Ｏ２−Ｃ−ＣａＯ−ＳｉＯ２質とほぼ同等であるが、Ｚ
ｒＯ２−Ｃ−ＣａＯ−ＳｉＯ２質の場合は吐出孔鋼溶損
が大きく通鋼量１１５０トンで使用不能となった。 （発明の効果） 以上、記述したように、本発明によれば、閉塞の源であ
るＡｌ２Ｏ３等の付着がし難く、しかも耐溶損性も損な
わない鋳造用ノズルの提供が可能となり、連続鋳造プロ
セスによる鋼の安定した品質製造が可能となる。
第１図はＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系の状態図、第２図は、耐
食性等の試験装置、第３図は試料セットの状況、第４図
はＡｌ２Ｏ３系状態図、第５図は実施例で用いた浸漬ノ
ズルの材質構成を示したものである。 １…コイル ２…耐火容器 ３…耐火性スタンプ材 ４…溶鋼 ５…試料 ６…境界部溶損深さ ７…Ａｌ２Ｏ３−Ｃ材質、 ８…ＺｒＯ２−Ｃ系パウダーライン材質 ９…ノズル内孔部で本発明材質
食性等の試験装置、第３図は試料セットの状況、第４図
はＡｌ２Ｏ３系状態図、第５図は実施例で用いた浸漬ノ
ズルの材質構成を示したものである。 １…コイル ２…耐火容器 ３…耐火性スタンプ材 ４…溶鋼 ５…試料 ６…境界部溶損深さ ７…Ａｌ２Ｏ３−Ｃ材質、 ８…ＺｒＯ２−Ｃ系パウダーライン材質 ９…ノズル内孔部で本発明材質
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北楯 紘二 大阪府東大阪市稲田新町３―11―32 日本 坩堝株式会社大阪工場内 (72)発明者 中林 正興 大阪府東大阪市稲田新町３―11―32 日本 坩堝株式会社大阪工場内 (72)発明者 岡 信幸 大阪府東大阪市稲田新町３―11―32 日本 坩堝株式会社大阪工場内 (56)参考文献 特開 昭57−156370（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】ＺｒＯ２：５０〜９５％、Ｃ：０．１〜５
０％、Ｂ４Ｃ：５超〜５０％、又はＢ２Ｏ３０．１〜５
０％、ＣａＯ：０．２〜１０％の組成からなることを特
徴とする連続鋳造用耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2097612A JPH064509B2 (ja) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | 連続鋳造用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2097612A JPH064509B2 (ja) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | 連続鋳造用耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03295858A JPH03295858A (ja) | 1991-12-26 |
| JPH064509B2 true JPH064509B2 (ja) | 1994-01-19 |
Family
ID=14197038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2097612A Expired - Lifetime JPH064509B2 (ja) | 1990-04-16 | 1990-04-16 | 連続鋳造用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH064509B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| TW362053B (en) | 1996-07-09 | 1999-06-21 | Baker Refractories | Nozzle co-molded with slagline sleeve, method for marking the same, and slagline sleeve composition |
| JP4686845B2 (ja) * | 1999-11-26 | 2011-05-25 | 旭硝子株式会社 | ガラスファイバ |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57156370A (en) * | 1981-03-19 | 1982-09-27 | Kurosaki Refractories Co | Continuous casting refractories |
| JPS6028161A (ja) * | 1983-07-25 | 1985-02-13 | Japan Storage Battery Co Ltd | ペ−スト式鉛蓄電池 |
| JPS6059191A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-05 | 大機ゴム工業株式会社 | 紙パルプ用レグレス型ドラムフイルタ− |
-
1990
- 1990-04-16 JP JP2097612A patent/JPH064509B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03295858A (ja) | 1991-12-26 |
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