JP3358989B2

JP3358989B2 - 鋼の連続鋳造用浸漬ノズル

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Publication number: JP3358989B2
Application number: JP13223998A
Authority: JP
Inventors: 修野村; 茂樹内田; ▲ウエイ▼ 林
Original assignee: Shinagawa Refractories Co Ltd
Current assignee: Shinagawa Refractories Co Ltd
Priority date: 1998-05-14
Filing date: 1998-05-14
Publication date: 2002-12-24
Anticipated expiration: 2018-05-14
Also published as: JPH11320047A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造用浸
漬ノズルに関し、特に、該ノズルの閉塞を抑制し、かつ
耐スポーリング性、耐溶損性を有する鋼の連続鋳造用浸
漬ノズルに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】鋼の連続鋳造に際しては、従来から、耐
スポーリング性に優れたA1₂O₃−SiO₂−C質ノズルが最も
広く用いられている。しかしながら、この材質ノズルを
Alキルド鋼の鋳造に用いる場合、溶鋼中A1₂0₃介在物の
付着に起因するノズル閉塞の問題が生じる。また、高酸
素含有鋼、高Mn含有鋼やステンレス鋼等の鋳造に用いる
場合は、逆にノズル溶損の問題が生じる。

【０００３】ノズルの閉塞や溶損は、耐火物の使用寿命
の低下を招くばかりではなく、製鋼操業上の支障とな
り、また鋼材の品質にも悪影響を与える。そこで、耐閉
塞性と耐溶損性を兼備している鋼の連続鋳造用ノズルの
開発が、現在では急務となっている。

【０００４】このような状況に対して、特開平3−24325
8号公報には、a）A1₂O₃を90重量％以上含有，b）MgOを9
0重量％以上含有，C）ZrO₂を90重量％以上含有、したカ
ーボンレスの各材料を円筒状スリーブとして1種又は2種
以上組み合わせて内挿使用するノズルが開示されてい
る。

【０００５】また、ノズルの閉塞を低減する目的で、浸
漬ノズルの内孔体として、カーボンやSiO₂含有量が、い
ずれも1重量％未満，スピネル 1〜40重量％，MgO 0.5
〜15重量％，残りはA1₂O₃である耐火材料を使用するこ
とが、特開平5−237610号公報に提案されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】Alキルド鋼の鋳造にお
ける A1₂O₃−SiO₂−C質ノズル閉塞の主な機構について
は、次のように考えられている。まず、高温での耐火物
中において、耐火原料として使用されているSiO₂とCと
の間に（1）式の反応が起こる。そして、生成したSiO
（気体、以下「（g）」と記載する）及びCO（g）が、ノ
ズルと溶鋼の界面に拡散し、溶鋼中のAlと（2）式，
（3）式の反応を起こして、ノズルの稼働面に網み目状
のA1₂O₃層を生成する。組織的には網目状のA1₂O₃層が非
常に粗いので、溶鋼中のA1₂O₃介在物がその上に衝突・
付着しやすくなる。A1₂O₃介在物の付着が進行すると、
ノズルの閉塞が進行する。 SiO₂（s）＋C（s）→SiO （g）＋ CO（g）（1） 3SiO（g）＋2Al →A1₂O₃（s）＋ 3Si （2） 3CO （g）＋2Al →A1₂O₃（s）＋ 3C （3）なお、上記式において、（s）は固相，（g）は気相を表
し、Al，Si，Cは，溶鋼中の溶解状態のAl，Si及びCをそ
れぞれ表す。

【０００７】一方、高酸素含有鋼，高Mn含有鋼やステン
レス鋼などの鋳造における A1₂O₃−SiO₂−C 質ノズルの
溶損機構については、本発明者の検討により次のことが
明らかになった。まず、耐火物稼働面中のカーボンが溶
鋼に溶解し、すなわち、 C（s）→ C （4）稼働面がA1₂O₃−SiO₂系の酸化物になる。その後、溶鋼
中Mn，O，FeがMnO，FeO状態で稼働面に浸透し、すなわ
ち、 Mn＋O →（MnO）（5） Fe（l）＋O →（FeO）（6）なお、上記式において、(l)は液相、Mnは溶鋼中の溶解
状態のMnをそれぞれ表わす。さらに溶鋼中MnO−FeO系介
在物が稼働面へ衝突・付着する。この2つ原因で浸透し
てきたMnO，FeOは，稼働面中A1₂O₃およびSiO₂と反応し
て、A1₂O₃−SiO₂−MnO−FeO系の液体スラグを生成す
る。スラグが溶鋼の流れに流失すると、耐火物の溶損が
生しる。

【０００８】しかし、前記特開平3−243258叉は特開平5
−237610に提案されたノズルには、次のような問題があ
る。1）溶鋼と接触するノズルの内挿または内孔体にはS
iO₂及び黒鉛がはぼ含有されないので、Alキルド鋼を鋳
造する場合、（1）〜（3）式の反応により綱目状のA1₂O
₃層を生せず、ノズル閉塞の抑制に対してある程度の効
果があるが、それほど有効ではない。それは、通常、耐
火物の中に＋数％以上の気孔率が存在し、その組織が網
目状のA1₂O₃層より比較的緻密であるが、やはり粗いの
で、その稼働面に溶鋼中のA1₂O₃介在物が速やかに付着
することが避けられないからである。2）一方、もし内
挿または内孔体として、気孔率が数％以下のセラミッ
クのような緻密なものを用いるとすれば、耐スポーリン
グ性が低下するので、予熱あるいは使用中ノズルが割れ
る恐れがある。3）高酸素含有鋼，高Mn含有鋼やステン
レス鋼等の鋼種を鋳造する場合、耐火物中のフリーA1₂O
₃またはZrO₂の存在で、耐火物が溶損する。

【０００９】本発明は、上記問題点に鑑みてなされたも
のであって、その目的とするところは、耐A1₂O₃付着
性，耐溶損性及び耐スポーリング性を兼備している鋼の
連続鋳造用浸漬ノズルを提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
種々の耐火物について調査研究し、特に、スピネルーペ
リクレース−黒鉛系の耐火物について調査研究した結
果、以下に記載するようなことを見いだし、本発明を完
成したものである。

【００１１】即ち、高温では、スピネルーペリクレース
ー黒鉛系の耐火物の内部においてスピネル中のMgOまた
はペリクレースと黒鉛との間に次の反応が起こる。 MgO（s）＋C（s） → Mg（g）＋CO（g）（7）生成したMgガスおよびCOガスが耐火物と溶鋼の界面に拡
散し、そこで次の2つの反応の何れかによって、耐火物
の表面に緻密なMgO層が生成する。反応1： Mgガスと溶
鋼中の溶解酸素（O）との反応、即ち、 Mg（g）＋ O → MgO（s）（8）反応2： MgガスとCOガスとの反応、即ち、 Mg（g）＋CO（g）→ MgO（s）＋ C （9）このMgO層が生成されると、Alキルドを鋳造する場合、
（1）〜（3）式のような反応に起因して、稼働面で綱目
状のA1₂O₃層が生成することはない。また、このMgO層の
気孔率が零に近く、組織的に非常に緻密なので、溶鋼中
のA1₂O₃介在物がその上に衝突・付着する可能性が非常
に小さい。すなわち、A1₂O₃介在物の付着によるノズル
の閉塞を抑制する。

【００１２】また、この緻密なMgO層は、高酸素含有
鋼，高Mn含有鋼やステンレス鋼等の鋼種を鋳造する場
合，溶鋼によるノズルの溶損を抑制する。そのメカニズ
ムとしては、次のように考えられる。 1）MgOと溶鋼の反応性が小さく、MgOに溶鋼からMnO及び
FeOが浸透しにくい。 2）MgO−スピネル二元系の固相線温度が2000℃以上で非
常に高いので、 MnO及びFeOが浸透して入っても、液体
のスラグ相が生じない。 3）MgO層が緻密なので、溶鋼中のMnO−FeO系介在物がノ
ズルの内部まで侵入できない。

【００１３】なお、（7）〜（9）式の反応は、緻密なMg
O層が形成され、耐火物内のCO分圧が高くなれば進まな
くなる。そのとき、生成されるMgO層は厚みがわずか数1
0μｍであるので、ノズルの耐スポーリング性に対して
悪影響を与えないからである。

【００１４】以上のような知見をもとにして本発明の鋼
の連続鋳造用浸漬ノズルが完成されたのである。即ち、
本発明に係る鋼の連続鋳造用浸漬ノズルは、「鋼の連続
鋳造用浸漬ノズルにおいて、ノズル全体または溶鋼と接
するノズルの内孔部の全部もしくは一部が、スピネル 5
0〜95重量％，ペリクレース 3〜20重量％，黒鉛 5〜30
重量％，不可避の不純物 3重量％以下のスピネルーペ
リクレース−黒鉛系の耐火物であることを特徴とする鋼
の連続鋳造用浸漬ノズル」（請求項１）を要旨（発明を
特定する事項）とするものである。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下において、本発明を詳細に説
明する。本発明の鋼の連続鋳造用浸漬ノズルは、少なく
とも溶鋼と接するノズルの内孔部の一部が、スピネル
50〜95重量％，ペリクレース 3〜20重量％，黒鉛 5〜
30重量％，不可避の不純物 3 重量％以下のスピネルー
ペリクレース−黒鉛系の耐火物であるところに特徴があ
る。

【００１６】ここにおいて、もしスピネルーペリクレー
スー黒鉛系耐火物中の黒鉛が5 重量％以下であれば、ノ
ズルの耐スポーリング性が悪くて、予熱や使用中割れる
恐れがある。また，黒鉛が30重量％以上であれば、
（7）〜（9）式によって稼働面にMgO層が生しても、MgO
層と本体間の結合が悪いので、 MgO層が本体から剥離し
やすくなり、その結果、要求される機能を持たせること
ができなくなる。

【００１７】また、ペリクレースが20重量％を越える
と、あるいは、スピネルが95重量％を越えると、同様に
ノズルの耐スポーリング性が悪くなる。なお、スピネル
が50重量％未満であれば、ペリクレース及び黒鉛の割合
が必要な範囲を越えるので、生成するMgO層が本体から
剥離したり、ノズルの耐スポーリング性が悪くなったり
する。

【００１８】上記スピネルーペリクレースー黒鉛系の耐
火物に使用する A1₂O₃の成分としては、フリー A1₂O₃含
有原料を使わず、スピネル（MgO・A1₂O₃）原料を用いる
ことが望ましい。フリーA1₂O₃含有原料を使うと、高温
のノズルの内部でA1₂O₃とペリクレースの間でスピネル
を生成する反応が起こる。この反応に伴ってノズルの局
部がところどころに膨張したり、収縮したりして、ノズ
ルが割れる恐れがある。

【００１９】また、上記スピネルーペリクレースー黒鉛
系の耐火物に使用する耐火原料として、実用的な耐火原
料を使用する場合には、不可避の不純物が存在すること
がある。そのような不可避の不純物は、3重量％以下に
抑制することが好ましい。3重量％を越えると、（7）〜
（9）式の反応による緻密なMgO層の生成ができなくな
り、ノズルが閉塞するか溶損する。

【００２０】本発明の鋼の連続鋳造用浸漬ノズルにおい
ては、上記のスピネルーペリクレースー黒鉛系の耐火物
をノズルの全体に使っても良いし、必要に応してノズル
の局部、例えば溶鋼と接するノズルの内孔部に使っても
良い。ただし、上記のスピネルーペリクレースー黒鉛系
の耐火物を内孔部の吐出口周りの部分の少なくとも一部
に使用する場合には、溶鋼と接するノズルの内孔部の他
の部分は、スピネル系又はスピネルーペリクレース系の
耐火物であることはない。

【００２１】本発明の鋼の連続鋳造用浸漬ノズルの製造
は、上記スピネルーペリクレースー黒鉛系の耐火物をノ
ズルの内孔部に使う場合、・ノズルの内孔部を構成する
上記スピネルーペリクレースー黒鉛系の耐火物の原料配
合物と、ノズル本体を構成する耐火物の原料配合物とを
同時に加圧成形して所定のノズル形状に成形する方法
（同時成形法），・予め成形されたノズル本体に、内孔
部を構成する上記スピネルーペリクレースー黒鉛系の耐
火物を形成する耐火原料を混練した配合物を流し込み成
形または圧入成形した後、乾燥、場合によっては焼成
し、製造する方法（内装法）、などがある。

【００２２】同時成形する場合には、フェノール樹脂や
多糖類をバイングーとして混練したA1₂O₃−SiO₂−C等の
ノズル本体を構成する耐火物の原料配合物と、内孔部を
構成する本発明の耐火物の原料配合物を、型枠の所定の
位置に充填、CIP 等により成形し、乾燥後、不焼成品と
するか、または焼成して製造することができる。なお、
ノズル本体を構成する耐火物と内孔部を構成する本発明
の耐火物とは同類のバインダーで混練するのが良い。

【００２３】内装法による場合、慣用の方法により予め
作成されたノズル本体に、本体と同類のバインダーまた
は珪酸塩，リン酸塩のようなバインダーを用い、混練し
た原料配合物を流し込み成形または圧入成形した後、乾
燥、場合によっては焼成し、製造できる。しかしなが
ら、慣用の方法により予め作成したノズル本体に、加圧
成形、流し込みあるいは圧入成形により、別に作成した
内装部を挿入、装填する方法では、ノズル本体を構成す
る耐火物とのなじみ（接着安定性）が悪いので好ましく
ない。特に本発明の内孔部を構成する耐火物が、上記ス
ピネルーペリクレースー黒鉛系耐火物からなるため、本
体の A1₂O₃−C質や A1₂O₃−SiO₂−C質耐火物より膨張性
が大きく、使用時に高温に加熱されたとき安定して接着
性を持続させるためには、前記の同時成形法または内装
法が良い。

【００２４】同様に、本体の耐火物と内孔部を構成する
耐火物は、前記したように同類のバインダーで混練する
ほうがなじみが良く、接着性を安定させることができ
る。本発明の耐火材料を形成するための出発原料配合物
の粒度については、1 mm以下、且つ0．5mm以下の粒度割
合が60重量％以上とすることが好ましい。そうではない
と、原料の粒径が大きすぎて、使用時に耐火組織の脆化
や粒の抜け落ち等が起きる恐れがある。また、特に同時
成形を行う際に成形性が劣り満足な成形体が得られない
ことが多い。

【００２５】ノズル本体のパウダーライン部には、ZrO₂
−C 系耐火物等の慣用の組成の耐火物を配置することが
できる。ノズル本体を構成する耐火物としては、従来使
用されているA1₂O₃−SiO₂−C質耐火材料等を適宜用いる
ことができる。A1₂O₃−SiO₂−C質耐火材料としては、慣
用の組成のものを使用することができる。例えば、A1₂O
₃30〜90重量％，SiO₂0〜35重量％，C 1O〜35重量％の
組成を有するものを使用することができる。また、ZrO₂
−C系耐火物にあっては、CaO安定化ZrO₂を使用する場
合、例えば、ZrO₂66〜88重量％，CaO 2〜4重量％及び
C 1O〜30重量％の組成を有するものを使用することがで
きる。なお、ZrO₂原料としては、通常 CaO安定化ZrO₂が
広く使用されているが、この他にMgO安定化ZrO₂，Y₂O₃
安定化ZrO₂，バデライト等を用いることができる。

【００２６】以下に本発明の実施の形態について、図面
を参照して説明するが、本発明は、以下の実施の形態に
限定されるものではなく、前記“発明を特定する事項”
の範囲内で適宜変更、変形することができる。

【００２７】（第１の実施の形態）図１は、本発明のノズルの第１の実施の形態を示す図
（配材パターン１）であって、１２は、ノズル本体の全
体を上記スピネルーペリクレースー黒鉛系耐火物（スピ
ネル 50〜95重量％，ペリクレース 3〜20重量％，黒
鉛 5〜30重量％，不可避の不純物 3重量％以下）で構
成したものである。

【００２８】（第２の実施の形態）図２は、本発明のノ
ズルの第２の実施の形態を示す図（配材パターン２）で
あって、２１は、上記スピネルーペリクレースー黒鉛系
耐火物で構成した内孔部を示ている。２２は、Al₂O₃−S
iO₂−C系耐火物で構成したノズル本体を示し、２３は、
ZrO₂−C系耐火物で構成したパウダーライン部を示して
いる。

【００２９】（第３の実施の形態）図３は、本発明のノ
ズルの第３の実施の形態を示す図（配材パターン３）で
あって、３１は、上記スピネルーペリクレースー黒鉛系
耐火物で構成した内孔部の内の吐出口周りの部分を示し
ている。３２は、Al₂O₃−SiO₂−C系耐火物で構成されノ
ズル本体を示しし、３３は、ZrO₂−C系耐火物で構成し
たパウダーライン部を示している。

【００３０】（第４の実施の形態）図４は、本発明のノ
ズルの第４の実施の形態を示す図（配材パターン４）で
あって、４１は、上記スピネルーペリクレースー黒鉛系
耐火物で構成した内孔部を示している。４２は、Al₂O₃
−SiO₂−C系耐火物で構成したノズル本体を示し、４３
は、ZrO₂−C系耐火物で構成されパウダーライン部を示
している。

【００３１】また、本発明をより明らかにするために、
以下に、比較のための配材パターンを示す。図５，６
は、本発明のノズルの第１〜４の実施の形態における配
材パターン１〜４とは異なる配材パターン５，６を示す
図であって、５２，６２は、 Al₂O₃−SiO₂−C系耐火物
で構成したノズル本体を示し、５３，６３は、ZrO2−C
系耐火物で構成されパウダーライン部を示している。ま
た、６１は、高純度アルミナ耐火物で構成した内孔部を
示している。

【００３２】

【実施例】次に本発明の実施例を参考例および比較例と
共に挙げ、本発明を具体的に説明する。［実施例１〜４，参考例］ノズルの配材パターンとして、図２に示したものを用い
た。パウダーライン部２３は、ZrO_２−C系耐火物（CaO
安定化ZrO 80重量％，黒鉛20重量％）で構成し、ノズル
本体２２は、常用のA1_２O_３−SiO_２−C系耐火物（SiO
_２ 25重量％，C28重量％，残りはA1_２O_３）で構成し
た。内孔部２１の耐火物として、上記スピネルーペリク
レースー黒鉛系を用いた。その原料配合を表1に示す。
なお、内孔部２１の耐火物の厚みは、8mmである。

【００３３】

【表１】

【００３４】［比較例１］ノズルの配材パターンとし
て、図５に示したものを用いた。パウダーライン部５３
は、ZrO₂−C系耐火物（CaO安定化ZrO 80重量％，黒鉛20
重量％）で構成し、ノズル本体５２は、常用のA1₂O₃−S
iO₂−C系耐火物（SiO₂ 25重量％，C 28重量％，残り
はA1₂O₃）で構成した。

【００３５】［比較例２］ノズルの配材パターンとし
て、図６に示したものを用いた。パウダーライン部６３
は、ZrO₂−C系耐火物（CaO安定化ZrO 80重量％，黒鉛
20重量％）で構成し、ノズル本体６２は、常用のA1₂O₃
−SiO₂−C 系耐火物（SiO₂ 25重量％，C 28重量％，残
りはA1₂O₃）で構成した。内孔部６１の耐火物として高
純度A1₂O₃（厚みが8mm）を使用した。

【００３６】本発明のノズルの効果を評価するため、実
機テストを行った。［テスト１］本テストは、低炭素Alキルド鋼［組成（重量％）はC：
0.08， Si：0.03， Mn：0.2， P：0.01， S：0.01， A
l：0.05， O：0.003］を鋳造した場合のテストである。
鋳造温度は1580℃で、鋳造時間は250分間であった。テ
ストの結果、比較例１及び比較例２のノズルの稼働面に
それぞれ厚みが12mm，15mmのA1_２O_３付着層があったの
に対して、実施例１〜４，参考例のノズルは、何れもA1
_２O_３付着層がわずか2〜4mmであり、大幅なA1_２O_３付着
低減効果が見られた。また、ノズルの割れや脱落もまっ
たくなく、安全に操業することができた。しかし、比較
例２のノズルを用いた場合は、4本の中で1本が使用中割
れてしまった。

【００３７】［テスト２］本テストは、高酸素含有鋼［組成（重量％）はC：0.00
3， Si：0.002， Mn：0.3，P：0.01， S：0.01， Al：
0.001ppm， O：0.06］を鋳造した場合のテストである。
鋳造温度は1560℃で、鋳造時間は230分間であった。テ
ストの結果、内管の最大損傷厚みは、比較例１及び比較
例２のノズルがそれぞれ8mm，11mmであるのに対して、
実施例１〜４，参考例のノズルは何れもわずかに1〜3mm
であり、ノズルの溶損が顕著に小さかった。また、この
場合でも、ノズルの割れや脱落はまったくなく、安全に
操業することができた。

【００３８】［テスト３］本テストは、高 Mn含有鋼［組成（重量％）はC：0.04，
Si：0.02，Mn：1.5，P：0.01， S：0.01，O：0.01］を
鋳造した場合のテストである。テストの結果、1560℃で
210分間鋳造した後の内管の最大損傷厚みは、比較例１
及び比較例２のノズルがそれぞれ10mm，13mmであるのに
対して、実施例１〜４，参考例のノズルは何れもわずか
1〜4mmであり、ノズルの溶損が遥かに低減した。また、
ノズルの割れや脱落はなかった。

【００３９】［テスト４］本テストは、ステンレス鋼［組成（重量％）はC：0.0
5， Si：0.5，Mn：1.0，P：0.04， S：0.02， Ni：8.
0， Cr：18.0， O：0.005］を鋳造した場合のテストで
ある。テストの結果、1550℃260分間鋳造した後の内管
の最大損傷厚みは、比較例１及び比較例2のノズルがそ
れぞれ8mm，9mmであるのに対して、実施例１〜４，参考
例のノズルは何れもわずか0．5〜2mmであり、ノズルの
溶損が大幅に低減した。また、ノズルの割れや脱落はな
かった。

【００４０】［テスト５］本テストは、Ca処理鋼［組成（重量％）はC：0.05， S
i：0.3， Mn：0.8， P：0.01， S：0.01， Al：0.02，
Ca：0.003， O：0.002］を鋳造した場合のテストであ
る。テストの結果、1580℃で200分間鋳造した後の内管
の最大損傷厚みは、比較例１及び比較例２のノズルがそ
れぞれ8mm，10mmであるのに対して、実施例１〜４，参
考例のノズルは何れもわずか2mmであり、浸漬ノズルの
溶損が著しく減少した。また、ノズルの割れや脱落はな
かった。

【００４１】

【発明の効果】以上詳記したとおり、本発明の鋼の連続
鋳造用浸漬ノズルは、少なくとも溶鋼と接するノズルの
内孔部の一部が、スピネル 50〜95重量％，ペリクレー
ス 3〜20重量％，黒鉛 5〜30重量％，不可避の不純物
3重量％以下のスピネルーペリクレース−黒鉛系の耐
火物からなることにより、Alキルド鋼鋳造に使用された
場合、鋼中A1_２O_３付着によるノズルの閉塞は大幅に抑
制され、また、高酸素含有鋼，高Mn含有鋼，ステンレス
鋼やCa処理鋼鋳造に使用された場合は、ノズルの溶損は
顕著に低減した。また、ノズルが割れる恐れも無く、安
全に操業することができた。すなわち、本発明の鋼の連
続鋳造用浸漬ノズルは、耐A1_２O_３付着性，耐溶損性及
び耐スポーリング性を兼備しているという優れた効果を
奏するものである。

【図面の簡単な説明】

【図1】本発明のノズルの第１の実施態様を示す図であ
る。

【図2】本発明のノズルの第２の実施態様を示す図であ
る。

【図3】本発明のノズルの第３の実施態様を示す図であ
る。

【図4】本発明のノズルの第４の実施態様を示す図であ
る。

【図5】従来のノズル（比較例１）の配材パターンを示
す図である。

【図6】従来のノズル（比較例２）の配材パターンを示
す図である。

【符号の説明】

１２ノズル本体（スピネルーペリクレース−黒鉛系の
耐火物）２１，４１内孔部（スピネルーペリクレース−黒鉛系
の耐火物）３１内孔部の吐出口周り部分（スピネルーペリクレー
ス−黒鉛系の耐火物）６１内孔部（高純度アルミナ）２２，３２，４２，５２，６２ノズル本体（Al₂O₃-Si
O₂-C系耐火物）２３，３３，４３，５３，６３パウダーライン部（Zr
O₂-C系耐火物）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B22D 11/10 330 B22D 41/54

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】鋼の連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、ノ
ズル全体または溶鋼と接するノズルの内孔部の全部もし
くは一部が、スピネル 50〜95重量％，ペリクレース
3〜20重量％，黒鉛 5〜30重量％，不可避の不純物 3
重量％以下のスピネルーペリクレース−黒鉛系の耐火物
であることを特徴とする鋼の連続鋳造用浸漬ノズル。