BRPI0722298B1 - processo de fundição contínuo - Google Patents

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PROCESSO DE FUNDIÇÃO CONTÍNUO".

Campo Técnico [001] A presente invenção refere-se a um bocal de imersão usado em um processo contínuo de fundição de metal fundido e a um processo de fundição contínuo incluindo uma etapa de preaquecimento de preaquecimento deste bocal de imersão.

Antecedentes da Técnica [002] No passado, um processo de fundição contínuo continuamente resfriando e solidificando metal fundido para formar uma forma predeterminada de uma chapa fundido foi conhecido. Neste processo de fundição contínuo, uma etapa de fundição é realizada alimentando metal fundido através de um bocal de imersão a partir de um reservatório de parte superior de reservatório intermediário em um reservatório intermediário (reservatório intermediário de fundição resfriado com água). [003] O bocal de imersão está ligado ao fundo do reservatório de parte superior de reservatório intermediário e é desenhado para ejetar metal fundido dentro do reservatório de parte superior de reservatório intermediário a partir de um orifício de descarga em uma extremidade inferior da extremidade inferior de bocal no reservatório intermediário. Este bocal de imersão é usado em um estado com seu lado de extremidade de fundo imerso no metal fundido no reservatório intermediário. Devido a isto, interferência do metal fundido alimentado é prevenida e contato do metal fundido alimentado com a atmosfera é prevenido de modo a suprimir oxidação. Ainda, o bocal de imersão permite alimentação em um estado de fluxo uniformizado, assim evita que escória, inclusões não-metal, e outras impurezas flutuando no metal fundido sejam arrastadas no metal fundido. Como um resultado, a qualidade de chapa fundida pode ser aperfeiçoada e a estabilidade operado- nal pode ser mantida. [004] Tal bocal de inversão é geralmente formado a partir de re-fratários de Al203-Si02-C (carbono) ou refratários de Al203-C. Bocais de inversão feitos desses refratários contendo Al203-C são os mais comumente utilizados em fundição contínua de metais moldados, uma vez que Al203 é excelente em propriedades refratárias e resistência a corrosão pelo metal fundido e C é resistente a umedecimento das inclusões (ingredientes de escória), de baixa expansão, e excelente em condutividade térmica. [005] Usualmente, em um bocal de imersão, uma vez que as camadas internas e externas são expostas a ambientes diferentes, as camadas internas e externas são fabricadas usando tipos separados de refratários. Ainda, para proteção de parte de forro pulverizado da escória flutuando sobre a superfície do metal fundido no reservatório intermediário, a parte de forro pulverizado é fabricada usando um outro tipo de refratário. [006] Entretanto, um bocal de imersão feito de refratários contendo Al203-C tem a propriedade de suscetibilidade a deposição de precipitados na circunferência interna de bocal através do qual o metal fundido flui. O precipitado deposita particularmente em grandes quantidades na parte da circunferência interna de bocal com um grande gradiente de temperatura na parte não-imersa e a parte próxima a orifícios de descarga onde a taxa de fluxo do metal fundido cai. Os depósitos tornam o trabalho de fundição difícil em alguns casos. Ainda, o trabalho de remoção de depósitos torna-se necessário durante fundição. Os depósitos aqui removidos são arrastados na chapa fundida para formarem grandes inclusões que se tornam causas de deterioração da qualidade de chapa fundida. Os precipitados depositados são principalmente compreendidos por aAI203. É acreditado que o Al203 contido no metal fundido como um produto do processo de desoxidação preci- pita e deposita na circunferência interna de bocal. A deposição de precipitados na circunferência interna de bocal é particularmente acentu-adamente observada em fundição contínua de aço morto com alumínio. [007] Para lidar com este problema, no passado, um bocal com uma circunferência interna formada por refratários contendo CaO-MgO-grafite com CaO de 20% em massa ou mais, com grafite de 30% em massa ou menos, com um tamanho de grão máximo dos grãos componentes de 0,5 mm ou menos foi mostrado, por exemplo, na publicação de patente Japonesa (A) N° 2005-60128. Entretanto, com tais refratários contendo CaO-MgO-grafite, quando o Al203 contido no metal fundido deposita na circunferência interna de bocal, o CaO nos refratários e o Al203 depositado reagem para formação de substâncias de baixo ponto de fusão. Devido a isto, o Al203 não depositará na circunferência interna de bocal, mas será sucessivamente lavado pelo metal fundido pelo que deposição de precipitados na circunferência interna de bocal pode ser evitada. [008] Ainda, para lidar com o problema acima, um bocal com uma circunferência interna formada por refratários baseados em espinélio -periclase - grafite contendo espinélio (Mg0.AI203): 50 a 95% em massa, peridase (MgO): 0 a 20% em massa grafite: 5 a 30% em massa, e impurezas inevitáveis: 3% em massa ou menos é descrito em, por exemplo, publicação de patente Japonesa (A) No. 11-320047, mas com tais refratários baseados em espinélio - periclase - grafite, os fluxos de metal fundido e os refratários são expostos a um ambiente de alta temperatura, pelo que o ingrediente Mg nos refratários reage com o ingrediente O ou ingrediente CO e uma densa camada de MgO é formada na superfície dos refratários. Esta camada de MgO tem uma estrutura extremamente densa com uma porosidade extremamente próxima de zero, de modo que as inclusões de Al203 no metal fundido raramente depositarão sobre a camada de MgO. Devido a isto, deposição de precipitados na circunferência interna de bocal pode ser prevenida. [009] Neste sentido, a etapa de fundição acima, quando a temperatura do bocal de imersão é baixa, quando começando a alimentar o metal fundido, algumas vezes o bocal de imersão rachará ou entupirá. Por esta razão, foi considerado reaquecer o bocal de imersão de modo a reduzir a diferença de temperatura ocorrendo no bocal de imersão no momento de início de alimentação do metal fundido e, pelo qual prevenir a ocorrência do problema acima. [0010] Como um tal processo de preaquecimento, por exemplo, como mostrado na Figura 4, pode ser considerado o uso de um queimador 100 para espargir gás de combustão. [0011] Ainda, o processo de circundar a circunferência externa de um bocal de imersão com um aquecedor elétrico e aquecendo o mesmo através de condução de calor ou calor radiante foi proposto (por exemplo, vide publicação de patente JP (A) No. 10-118746). [0012] Entretanto, os refratários contendo CaO-MgO-grafite descritos na publicação de patente JP (A) No. 2005-60128 acima e os refratários baseados em espinélio - periclase - grafite descritos na publicação de patente JP (A) No. 11-320047 são todos materiais de alta expansão térmica. Por esta razão, quando preaquecendo um bocal de imersão usando estes refratários, então realizando a etapa de fundição, existem os seguintes problemas (A) e (B). (A) quando usando um queimador 100 como mostrado na Figura 4 para preaquecimento, o queimador 100 é inserido a partir da extremidade superior do bocal e gás de combustão é soprado dentro do mesmo e descarregado a partir de orifícios de descarga no lado de extremidade inferior. Por esta razão, é difícil aquecer uniformemente o bocal como um todo. Rachadura devido à tensão térmica causada por esta diferença de temperatura e a diferença de expansão térmica entre materiais termina ocorrendo. [0013] Ainda, quando usando um queimador para preaquecimento, o preaquecimento requer um longo tempo e a atmosfera oxidante surgindo devido ao gás de combustão faz com que o ingrediente C nos refratários oxide e forme gás CO ou C02 e pelo qual termina sendo consumido. Por esta razão, os refratários são formados com grandes poros nos quais pulverizado de reservatório intermediário entra facilmente na etapa de fundição pelo que tendo o problema de mais fácil progressão de desgaste. (B) quando usando um aquecedor elétrico descrito na publica- ção de patente JP (A) No. 11-320047 para preaquecimento, o consumo do ingrediente C pode ser prevenido, mas uma vez que condução de calor e calor radiante são usados para aquecer o bocal, partes atingirão 1400°C, mas aquecimento uniforme de totalidade é novamente difícil.

Descrição da Invenção [0014] O objeto da presente invenção é prover um bocal de imersão capaz de ser aperfeiçoado em durabilidade e um processo de fundição contínuo incluindo uma etapa de preaquecimento deste bocal de imersão. [0015] A presente invenção foi obtida baseado na verificação de que para aquecer uniformemente um bocal de imersão, uso é aquecimento de indução de alta frequência é bom. O essencial da presente invenção é como se segue: (1) O bocal de imersão de acordo com a presente invenção é um bocal de imersão usado em um processo de fundição contínuo de metal fundido, caracterizado pelo fato de que é formado por refratários compreendidos por qualquer um de magnésia, espinélio, clínquer de dolomita, uma mistura de magnésio e espinélio, e clínquer de dolomita, e de carbono livre e em que aquecimento de indução de alta frequência é usado para preaquecimento. [0016] O bocal de imersão da presente invenção é preferivelmente uma estrutura formando somente a circunferência interna de bocal pelos refratários acima, uma estrutura formando todo o bocal pelos refra-tários acima, ou uma outra estrutura formando pelo menos a circunferência interna de bocal pelos refratários acima. Ainda, a temperatura do momento de fim do preaquecimento é pelo menos 1100°C ou mais. [0017] Para a magnésia, espinélio, e clínquer de dolomita, usualmente formas semelhantes a rocha que podem ser adicionadas são usadas como materiais. [0018] “Magnésia” significa um material contendo, como ingredientes principais, MgO em 90% em massa ou mais e impurezas inevitáveis em 10% em massa ou menos, mais preferivelmente um material contendo MgO em 95% em massa ou mais e impurezas inevitáveis em 5% em massa ou menos. [0019] O “espinélio” significa um material contendo AI203.Mg0 em 90% em massa ou mais e impurezas inevitáveis em 10% em massa ou menos, mais preferivelmente AI203.Mg0 em 95% em massa ou mais e impurezas inevitáveis em 5% em massa ou menos. [0020] O “clínquer de dolomita” significa um material obtido através de queima de dolomita natural em uma alta temperatura para obter um corpo sinterizado de MgO e CaO como ingredientes principais. [0021] O “carbono livre”, por exemplo, usualmente inclui flocos de grafite, pós de eletrodos, antracita, grafite amorfo, e outro grafite adicionado e também carbono restante quando o ligante é queimado. [0022] Um tal bocal de imersão é, por exemplo, formado por mistura de pulverizados de vários tipos de matéria inorgânica, flocos de grafite, e um ligante tal como resina fenol, usando o processo CIP, etc. para formar a mistura em uma forma predeterminada, e queimando a mesma em uma atmosfera redutora. Notar que uma combinação de espinélio e clínquer de dolomita é imprópria uma vez que o Al203 no espinélio e o CaO no clínquer de dolomita formam substâncias de baixo ponto de fusão. [0023] De acordo com esta invenção, devido à presença do carbono livre nos refratários, é possível aquecer seletivamente o carbono livre acima através de aquecimento de indução de alta frequência e pelo que preaquecer uniformemente o bocal de imersão comparado com o caso de preaquecimento de um bocal de imersão através de processos convencionais de aquecimento como mostrado na Figura 4 ou a publicação de patente Japonesa (A) No. 10-118746. Por esta razão, quando começando a alimentar o metal fundido na etapa de fundição, é possível facilitar o choque térmico recebido pelo bocal de imersão a partir do metal fundido e prevenir a ocorrência de rachadura e outros problemas. [0024] Ainda, em aquecimento de indução de alta frequência, gás de combustão não é usado como no passado e o preaquecimento pode ser completado em um curto tempo, de modo que o consumo de carbono livre nos refratários tornar-se-á menor e a velocidade de desgaste da circunferência interna de bocal devido ao metal fundido pode ser reduzida. [0025] Ainda, magnésia, espinélio, e clínquer de dolomita, todos contêm ingredientes MgO, de modo que na etapa de fundição, é possível formar uma densa camada de MgO na circunferência interna de bocal e prevenir deposição de inclusões de Al203 na circunferência interna de bocal. [0026] Ainda, quando usando clínquer de dolomita para formar o bocal, o CaO no clínquer de dolomita e o Al203 contido no metal fundido formam substâncias de baixo ponto de fusão, de modo que é possível evitar que inclusões de Al203 seja depositadas na circunferência interna de bocal. Além disso, neste caso, após os compostos acima de baixo ponto de fusão serem formados nos refratários, os grãos de MgO restantes nos refratários emergem e engrossam para formação de produtos de reação com pontos de fusão relativamente altos. Devido a isto, desgaste da circunferência interna de bocal pode ser prevenida. [0027] Ainda, quando usando uma mistura de magnésio e espiné-lio ou de magnésia e clínquer de dolomita, através de ajuste de porcentagem de magnésia, é possível fixar livremente a velocidade de desgaste. Por isso, é possível aperfeiçoar a durabilidade do bocal de imersão. (2) O bocal de imersão de acordo com a presente invenção é um bocal de imersão como mostrado em (1) acima onde o bocal é compreendido por uma estrutura de duas camadas de uma camada interna através da qual o aço fundido flui e formando a circunferência interna de bocal e uma camada externa formada laminada em um estado cobrindo o lado externo desta camada interna, a camada interna é formada por refratários compreendidos por qualquer um de magnésia, espinélio, clínquer de dolomita, uma mistura de magnésia e espi-nélio, e uma mistura de magnésia e clínquer de dolomita e de carbono livre, e a camada externa é formada por refratários diferentes em composição ou formulação da camada interna e compreendida por um a três de alumina, mulita, sílica, zircônia, clínquer de CaO-Zr02, espinélio, magnésia, zircônia mulita, e carbeto de silício e de carbono livreou refratários compreendidos por um tipo ou dois tipos de clínquer de dolomita, zircônia, clínquer de CaO-Zr02, e magnésia e de carbono livre. [0028] Estes materiais são todos materiais obtidos naturalmente ou sintetizados. A alumina inclui Al203 como seu ingrediente principal. A mulita inclui 3AI203.2Si02 como seu ingrediente principal. A sílica inclui Si02 como seu ingrediente principal. A zircônia inclui Zr02 como seu ingrediente principal. [0029] O clínquer de CaO-Zr02 inclui um corpo sinterizado de CaO e Zr02 como seu ingrediente principal. [0030] A zircônia mulita inclui: Zr02: 32 a 42% em massa, Al203: 40 a 50% em massa, e Si02: 13 a 23% em massa como seus principais ingredientes. O carbeto de silício inclui SiC como seu principal ingrediente. Notar que, a magnésia, espinélio, e clínquer de dolomita são como explicado acima. [0031] Todos estes materiais contêm seus principais ingredientes em 90% em massa ou mais e impurezas inevitáveis em 10% em massa ou menos, mais preferivelmente contêm seus ingredientes principais em 95% em massa ou mais e impurezas inevitáveis em 5% em massa ou menos. [0032] De acordo com esta invenção, carbono livre está presente em cada um dos refratários formando a camada interna e camada externa, de modo que aquecimento de indução de alta frequência pode ser usado para aquecer seletivamente o carbono livre e uniformemente preaquecer o bocal de imersão. Por esta razão, no início de alimentação de metal fundido na etapa de fundição, rachadura e outros problemas podem ser prevenidos de ocorrerem. [0033] Ainda, a camada externa usa refratários de uma composição diferente da camada interna ou refratários dos mesmos materiais usados na camada interna, mas de diferentes razões de mistura, de modo que a camada interna e camada externa possam desempenhar diferentes funções. [0034] Ou seja, devido à função da camada interna, da mesma maneira como com o bocal de imersão descrito acima (1), inclusões de Al203 no metal fundido podem ser prevenidas de deposição sobre a circunferência interna de bocal e desgaste da camada interna devido ao metal fundido pode ser suprimida. [0035] Ainda, por exemplo, quando incluindo magnésia, espinélio, clínquer de dolomita nos refratários formando a camada externa, a camada interna e camada externa tornam-se substancialmente iguais em coeficientes de expansão térmica, assim rachadura de tensão devido a uma diferença em expansão térmica pode ser prevenida. [0036] Ainda, por exemplo, quando incluindo zircônia nos refratários formando a camada externa, a resistência a corrosão com relação ao detrito flutuando sobre a superfície do metal fundido no reservatório intermediário pode ser aperfeiçoada e o desgaste da camada externa devido ao detrito pode ser suprimida. [0037] Além disso, por exemplo, quando usando alumina sílica, mulita, clínquer de CaO-Zr02, carbeto de silício, ou zircônia mulita para os refratários formando a camada externa, é possível aperfeiçoar a resistência de choque térmico do bocal como um membro estrutural comparado com mesmo magnésia, etc. (3) O bocal de imersão de acordo com a presente invenção é um bocal de imersão como mostrado em (1) ou (2) acima, caracterizado pelo fato de que pelo menos a circunferência interna de bocal através da qual o metal fundido flui é coberta por um material antioxidante incluindo sílica. [0038] Em geral, um material antioxidante é provido para o propósito de prevenção de oxidação da circunferência interna de bocal pelo metal fundido. Um tal material antioxidante é, por exemplo, compreendido por pulverizado de sílica: 60 a 100% em massa. Se o pulverizado de sílica é menos que 100% em massa, como o balanço, pulverizado de Al203 é misturado com um ligante para formar uma pasta que é então revestida e queimada sobre a circunferência interna de bocal. Notar que este material antioxidante também pode ser provido em um estado cobrindo a inteira superfície exposta do bocal incluindo a circunferência interna de bocal. [0039] Ainda, no passado, quando preaquecendo um bocal de imersão coberto em sua circunferência interna com um tal agente anti-oxidante usando o queimador 100 como mostrado na Figura 4, surgiu um problema do metal fundido causando tremendo desgaste na circunferência interna de bocal. Ou seja, com o processo de aquecimento usando um queimador 100, o tempo de preaquecimento é longo e o calor do queimador é de difícil condução através de material antioxi-dante para o lado de circunferência interna de bocal, de modo que o material antioxidante termina tornando-se de maior temperatura que a circunferência interna de bocal. Por esta razão, o Si02 no material antioxidante termina difundindo na circunferência interna de bocal resultando na formação de substâncias de baixo ponto de fusão na circunferência interna de bocal. Devido a isto, o metal fundido termina causando tremendo desgaste na circunferência interna de bocal. [0040] Neste ponto, de acordo com a presente invenção, aquecimento de indução de alta frequência é usado para aquecer seletivamente o carbono livre nos refratários, de modo que os próprios refratá-rios podem ser aquecidos sem seguir através de material antioxidante e o tempo de preaquecimento também pode ser mantido curto. Por esta razão, o Si02 no material antioxidante não difundirá na circunferência interna de bocal e desgaste da circunferência interna de bocal devido a metal fundido fluindo através de interior pode ser prevenido. Por isso, a função do material antioxidante pode ser mantida e o desgaste da circunferência interna de bocal pode ser prevenida, é possível ainda aperfeiçoar a durabilidade do bocal de imersão. (4) O processo de fundição contínuo de acordo com a presente invenção é caracterizado pelo fato de ser provido com uma etapa de preaquecimento de um bocal de imersão como mostrado em qualquer um de (1) a (3) através de aquecimento de indução de alta frequência e uma etapa de fundição de verter metal fundido através de bocal de imersão preaquecido na etapa de preaquecimento a partir de um reservatório de parte superior de reservatório intermediário para um reservatório intermediário. [0041] De acordo com esta invenção, é possível obter os efeitos vantajosos descritos em qualquer um dos (1) a (3) acima. Por isso, é possível aperfeiçoar a durabilidade do bocal de imersão.

Breve Descrição de Desenhos [0042] A Figura 1 mostra a configuração esquemática de uma máquina de fundição contínua em uma modalidade da presente invenção. [0043] A Figura 2 é uma vista em seção transversal lateral mostrando um bocal de imersão de acordo com a modalidade de Figura 1. [0044] A Figura 3 é uma vista em seção transversal lateral mostrando um dispositivo de preaquecimento em um estado montando o bocal de imersão na modalidade de Figura 1. [0045] A Figura 4 é uma vista em seção transversal lateral mostrando o estado usando um processo de aquecimento convencional usando um queimador para preaquecer um bocal de imersão.

Melhor Modo para Realizar a Invenção [0046] Abaixo, uma modalidade da presente invenção será explicada baseado nos desenhos. [0047] (Configuração esquemática de máquina de fundição contínua) [0048] A Figura 1 mostra a configuração esquemática de uma máquina de fundição contínua na presente modalidade. Na Figura 1, 1 é uma máquina de fundição contínua. Esta máquina de fundição contínua 1 resfria e solidifica continuamente aço fundido para formar um formato predeterminado de um lingote de aço. Uma tal máquina de fundição contínua 1 é provida com uma concha 2, um bocal longo 3, um reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4, uma pluralidade de bocais de imersão 5, e uma pluralidade de reservatório intermediários 6. Notar que, na Figura 1, justo um de cada dos bocais de imersão 5 e reservatório intermediários 6 são mostrados. [0049] A concha 2 é um recipiente termorresistente no qual o metal fundido é primeiro introduzido em fundição contínua. Sua parte de fundo é provida com um orifício de alimentação 21. [0050] O bocal longo 3 está ligado ao orifício de alimentação 21 da concha 2 e é desenhado de modo que aço fundido estocado dentro da concha 2 é descarregado a partir de abertura de extremidade de fundo de bocal 31 no reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4. [0051] O reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4 é um recipiente termorresistente colocado subjacente ao bocal longo 3 e estocando alimentação de aço fundido a partir da concha 2 através de bocal longo 3. Este reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4 é formado em sua parte inferior com uma pluralidade de orifícios de alimentação 41 correspondendo aos diferentes reservatório intermediários 6. Dentro de cada orifício de alimentação 41, um regulador de fluxo (não-mostrado) é provido para regular a taxa de fluxo do aço fundido fluindo fora de orifício de alimentação 41. Usando um tal reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4, o aço fundido da concha 2 é uniformizado em fluxo e o aço fundido é distribuído para os reservatório intermediários 6 em quantidades predeterminadas. [0052] Cada bocal de imersão 5, embora explicado depois mais especificamente, está ligado ao fundo de um orifício de alimentação 41 do reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4. O aço fundido no reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4 é alimentado através deste bocal no reservatório intermediário 6. [0053] Cada reservatório intermediário 6 é um reservatório intermediário de fundição tipo resfriado com água provido abaixo de um correspondente bocal de imersão 5. Dentro deste reservatório intermediário 6, aço fundido a partir do reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4 é continuamente alimentado através de bocal de imersão 5. Devido a um tal reservatório intermediário 6, o aço fundido dentro de reservatório intermediário 6 é resfriado pelo que uma concha solidificada é formada e cresce a partir do lado de circunferência interno do reservatório intermediário 6 e, por isso, aço solidificado é formado. [0054] Ainda, abaixo de cada reservatório intermediário 6, uma aba rolante e rolos de retirada são providos para puxar continuamente o aço formado dentro de reservatório intermediário 6 para baixo a partir da abertura de fundo do reservatório intermediário 6 (não-mostrada). Ainda, no lado à jusante dos rolos de retirada, cisalhadores mecânicos (não-mostrados) são providos para cortar o aço no estado puxado pelos rolos de retirada e estendendo continuamente a partir do interior do reservatório intermediário 6 em dimensões de comprimento predeterminadas. Através de cisalhadores mecânicos cortando o aço, por exemplo, forma de placa, forma de barra, ou outras formas predeterminadas de lingotes de aço são formadas. [0055] (Configuração de Bocal de Imersão) [0056] A seguir, a configuração do bocal de imersão 5 será explicada baseada na Figura 2. A Figura 2 é uma vista em seção transversa mostrando um bocal de imersão de acordo com a presente modalidade. [0057] Na Figura 2, o bocal de imersão 5 é provido com um corpo de bocal 51 e um retentor 52 ligado ao fundo do orifício de alimentação 41 e retendo a extremidade superior do corpo de bocal 51. Este bocal de imersão 5 é usado após ser preaquecido na última etapa de prea-quecimento explicada através de aquecimento de indução de alta frequência. [0058] O corpo de bocal 51 é formado em uma forma substancialmente cilíndrica e é provido com uma parte de fundo 511 fechando a extremidade inferior. Próximo da parte de fundo 511 nas partes laterais deste corpo de bocal 51, um par de orifícios de descarga 512 é provido em um estado fazendo face um ao outro. Ainda, o corpo de bocal 51 é usado em um estado com seu lado de extremidade de fundo imerso no aço fundido no reservatório intermediário 6. Através de um tal corpo de bocal 51, aço fundido fluindo no corpo de bocal 51 a partir de extremidade superior é descarregado através de um par de orifícios de descarga 512 para o interior do reservatório intermediário 6. [0059] Um tal corpo de bocal 51, como mostrado na Figura 2, por isso tem uma estrutura de duas camadas de uma camada interna 513 através da qual o aço fundido flui e formando a circunferência interna de bocal e uma camada externa 514 formada laminada em um estado cobrindo o lado exterior desta camada interna 513. [0060] A camada interna 513 é formada por refratários compreendidos por qualquer um dos seguintes agregados e carbono livre. Agregado tipo simples Magnésia Espinélio Clínquer de dolomita Agregado tipo duplo Magnésia e espinélio Magnésia e clínquer de dolomita A camada externa 514 é formada a partir de refratários diferentes em composição ou formulação da camada interna 513 e, como explicado acima, refratários compreendidos por um a três de alumina, mulita, sílica, zircônia, clínquer de CaO-Zr02, espinélio, magnésia, zir-cônia mulita, e carbeto de silício e de carbono livre ou refratários compreendidos por um tipo ou dois tipos de clínquer de dolomita, zircônia, clínquer de Ca0-Zr02, e magnésia e de carbono livre. Entre estes, por exemplo, refratários compreendidos por qualquer um dos seguintes agregados e carbono livre são frequentemente usados: Agregado tipo simples Alumina Zircônia Clínquer de CaO-Zr02 Espinélio Magnésia Agregado tipo duplo Alumina e sílica Alumina e zircônia mulita Alumina e mulita Alumina e espinélio Espinélio e sílica Magnésio de espinélio Zircônia e clínquer de CaO-Zr02 Clínquer de dolomita e zircônia Clínquer de dolomita e magnésia Agregado tipo triplo Alumina, sílica, e zircônia mulita Alumina, sílica, e zircônia Alumina, mulita, e sílica Alumina, espinélio, e sílica Alumina, sílica, e carbeto de silício Alumina, zircônia mulita, e carbeto de silício Alumina, mulita, e carbeto de silício Magnésia, espinélio e sílica Clínquer de dolomita, zircônia, e magnésia Alumina, mulita, e zircônia Notar que, o corpo de bocal 51 não precisa ser a estrutura de duas camadas acima e também pode ser formado como uma peça simples por refratários compreendendo qualquer um dos seguintes agregados e carbono livre.

Agregado de um tipo Magnésia Espinélio Clínquer de dolomita Agregado tipo duplo Magnésia e espinélio Magnésia e clínquer de dolomita [0061] Ainda, no corpo de bocal 51, a inteira superfície exposta do corpo de bocal 51, incluindo a circunferência interna de bocal através da qual o aço fundido flui, é coberta por um material antioxidante incluindo sílica. Devido a isto, oxidação do corpo de bocal 51 pelo aço fundido é prevenida. [0062] (Configuração de Dispositivo de Preaquecimento) [0063] A seguir, um dispositivo de preaquecimento para preaquecimento de bocal de imersão configurado acima 5 será explicado baseado na Figura 3. A Figura 3 é uma vista em seção transversal lateral mostrando o dispositivo de preaquecimento no estado com o bocal de imersão montado. [0064] Na Figura 3, 7 é o dispositivo de preaquecimento. Este dispositivo de preaquecimento 7 preaquece o bocal de imersão 5 através de aquecimento de indução de alta frequência. Um tal dispositivo de preaquecimento 7 é compreendido por um recipiente resistente a calor 71, espiral externa 72, espiral interna 73, e dispositivo de aplicação de corrente de indução (não-mostrado). [0065] A espiral externa 72 é uma espiral de aquecimento de indução usada dentro do recipiente resistente a calor 71 e é configurada para ser capaz de alojar em sua circunferência interna o corpo de bocal 51 a partir da extremidade de fundo para acima de parte intermediária. [0066] A espiral interna 73 é uma espiral de aquecimento de indução similar à espiral externa 72 e é configurada para permitir inserção do corpo de bocal 51 a partir de sua abertura superior. [0067] O dispositivo de aplicação de corrente de indução é um dispositivo para aplicação de corrente de indução de alta frequência para a espiral externa 72 e espiral interna 73. (Processo de fundição contínuo) [0068] O processo de fundição contínuo de acordo com a presente modalidade será explicado com referência ao exemplo de uso de configurações acima de uma máquina de fundição contínua 1 e dispositivo de preaquecimento 7. [0069] O processo de fundição contínuo da presente modalidade é compreendido por uma etapa de preaquecimento, uma etapa de fundição, uma etapa de retirada, e uma etapa de formação de lingote de aço. [0070] Na etapa de preaquecimento, o dispositivo de preaquecimento mostrado na Figura 3 é usado para preaquecer o bocal de imersão 5 através de indução de alta frequência. Especificamente, primeiro, o dispositivo de preaquecimento 7 é fixado no bocal de imersão 5 em um estado desligado do reservatório superior de reservatório intermediário 4. Neste estado estabelecido, o corpo de bocal 51 é alojado dentro de espiral externa 72 e a espiral interna 73 é inserida no corpo de bocal 51 a partir de abertura superior. Ainda, um dispositivo de aplicação de corrente de indução é usado para aplicar uma corrente de indução à espiral externa 72 e espiral interna 73. Devido a isto, próximo de carbono livre contido no corpo de bocal 51, correntes turbulentas de alta densidade são formadas e grande calor Joule é gera- do de modo que o corpo de bocal 51 como um todo é uniformemente aquecido. [0071] Usando este aquecimento de indução de alta frequência, em um tempo de aquecimento de, por exemplo, 0,5 a 2 horas, a temperatura do corpo de bocal 51 atinge 1000°C ou mais. Ainda, por exemplo, quando aquecendo o corpo de bocal 51 a 1100°C ou mais, se como no passado usando um queimador 100 (vide Figura 4) para aquecimento, diferenças de temperaturas de tanto quanto 500°C a 600°C ocorrem, mas com aquecimento de indução de alta frequência, somente um máximo de cerca de 300°C de diferença de temperatura ocorre entre partes. [0072] Ainda, com aquecimento de indução de alta frequência, nenhum gás de combustão é usado como no passado e o preaquecimen-to é completado em um curto tempo, assim consumo de C no corpo de bocal 51 é feito mais difícil e o aumento de poros no corpo de bocal 51 é prevenido. Ainda, o Si02 no material antioxidante não difundirá para a circunferência interna de bocal e substâncias de baixo ponto de fusão não serão formadas na circunferência interna de bocal. Por esta razão, é possível proteger a circunferência interna de bocal de desgaste devido ao aço fundido fluindo através da mesma na última etapa de fundição explicada. [0073] Na etapa de fundição, a máquina de fundição contínua 1 mostrada na Figura 1 é usada para fundição de aço fundido. Primeiro, o bocal de imersão 5 preaquecido na etapa de preaquecimento é ligado ao orifício de alimentação 41 do reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4, então aço fundido é introduzido na concha 2. Este aço fundido flui através do bocal longo 3 a partir da concha 2 para o interior do reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4. Dentro do reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4, o fluxo é uniformizado. Após isto, enquanto regulando a taxa de saída através de um regulador de fluxo (ilustrado), o aço fundido de fluxo uniformizado é alimentado através de bocal de imersão 5 em um reservatório intermediário 6 para manter um nível constante de metal fundido no reservatório intermediário 6. [0074] Nesta etapa de fundição, quando iniciando a alimentação do aço fundido, uma vez que o corpo de bocal 51 está uniformemente preaquecido na etapa de preaquecimento, o choque térmico recebido pelo bocal de imersão 5 a partir de aço fundido é facilitado e rachadura e outros problemas podem ter a ocorrência prevenida. Ainda, a magnésia na circunferência interna de bocal, desnecessário dizer, e o es-pinélio e dolomita todos contêm MgO, enquanto a dolomita contem CaO, assim as inclusões de Al203 no metal fundido podem prevenir deposição na circunferência interna de bocal. Por isso, a durabilidade do bocal de imersão 5 é aperfeiçoada. [0075] Na etapa de retirada, o aço resfriado e solidificado no reservatório intermediário 6 é continuamente retirado para baixo por uma aba de rolo não-mostrada e rolos de retirada. [0076] Na etapa de formação de lingote de aço, o aço retirado pelos rolos de retirada é cortado por cisalhadores mecânicos em dimensões de comprimento predeterminadas para formação contínua de formas predeterminadas de chapas fundidas. [0077] Notar que, na etapa de pré-tratamento, em adição ao bocal de imersão 5, o bocal longo 3 e reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4 também são preaquecidos. Ainda, na etapa de preaquecimento, o bocal de imersão 5 foi preaquecido em um estado não-ligado ao reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4, mas também é possível preaquecer o bocal de imersão 5 no estado ligado ao reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4.

Exemplos [0078] Exemplos para confirmação de efeitos vantajosos da presente modalidade descritos abaixo serão explicados a seguir. (Amostras Testes) [0079] No teste, os seguintes bocais de imersão (Exemplos 1 a 14 e Exemplos Comparativos 1 a 3) foram preparados. Estes bocais de imersão foram similares em estrutura ao bocal de imersão 5 da modalidade acima mostrada na Figura 2. A dimensão de diâmetro externo máximo do corpo de bocal 51 foi φ140 mm, a dimensão de diâmetro interno foi φ 80 mm, e a dimensão do comprimento foi 700 mm. Ainda, o corpo de bocal 51 em cada amostra foi formado por mistura de pulverizados de vários tipos de matéria inorgânica e carbono livre constituído por flocos de grafite junto com uma resina fenol, usando o processo CIP para conformar o mesmo, e queimando o resultado em uma atmosfera redutora. Abaixo, as composições refratárias das amostras será mostrada. [0080] Ainda, em todos os bocais, a circunferência interna de bocal foi coberta por um material antioxidante. O material antioxidante usado foi uma mistura de Si02 de 80% em massa e Al203 de 20% em massa à qual Sílicato de sódio foi aplicado em 30% em massa (Si02: 35% em massa, Na20: 18% em massa, balanço de água) e misturado, ou seja, como o material antioxidante, um incluindo Si02: 78% em massa, Al203: 16% em massa, e Na20: 6% em massa foi empregado. [0081] Como o processo de revestimento deste material antioxidante, o processo de revestimento por pulverização de circunferência interna de bocal, então secando o mesmo foi usado.

Exemplo 1 (Estrutura de duas camadas) (Camada interna) clínquer de dolomita 79% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (Camada externa) alumina 66% em massa, sílica 4% em massa, zircônia 5% em massa, grafite 23% em massa, ligante 2% em massa.

Exemplo 2 (Estrutura de duas camadas). (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa (camada externa) alumina 66% em massa, sílica 4% em massa, zircônia 5% em massa, grafite 23% em massa, ligante 2% em massa Exemplo 3 (Estrutura de duas camadas). (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) magnésia 70% em massa, grafite 28% em massa, ligante 2% em massa Exemplo 4 (Peça simples) Magnésio 70% em massa, grafite 28% em massa, ligante 2% em massa Exemplo 5 (estrutura de duas camadas) (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) alumina 80% em massa, grafite 17% em massa, ligante 3% em massa Exemplo 6 (Estrutura de duas camadas) (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) Clínquer de CaO-Zr02 80% em massa, grafite 17% em massa, ligante 3% em massa Exemplo 7 (Estrutura de duas camadas) (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) alumina 75% em massa, sílica 5% em massa, grafite 17% em massa, ligante 3% em massa Exemplo 8 (Estrutura de duas camadas) (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) magnésia 30% em massa, espinélio 50% em massa, grafite 17% em massa, ligante 3% em massa.

Exemplo 9 (Estrutura de duas camadas) (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) alumina 73% em massa, sílica 3% em massa, zircônia mulita 4% em massa, grafite 17% em massa, ligante 3% em massa.

Exemplo 10 (Estrutura de duas camadas) (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) alumina 74% em massa, sílica 3% em massa, carbeto de silício 3% em massa, grafite 17% em massa, ligante 3% em massa.

Exemplo 11 (Estrutura de duas camadas) (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) alumina 70% em massa, mulita 7% em massa, zircônia 3% em massa, grafite 17% em massa, ligante 3% em massa.

Exemplo 12 (Estrutura de duas camadas) (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) alumina 74% em massa, sílica 3% em massa, zircônia 3% em massa, grafite 17% em massa, ligante 3% em massa Exemplo 13 (Estrutura de duas camadas). (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) magnésia 50% em massa, espinélio 25% em massa, sílica 5% em massa, grafite 17% em massa, ligante 3% em massa Exemplo 14 (Estrutura de duas camadas). (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em masa-sa (camada externa) magnésia 14% em massa, clínquer de dolomita 65% em massa, grafite 17% em massa, ligante 3% em massa.

Exemplo Comparativo 1 (Peça única) Coríndon 66% em massa, sílica 4% em massa, zircônia 5% em massa, grafite 23% em massa, ligante 25% em massa.

Exemplo Comparativo 2 (Estrutura de duas camadas) (camada interna) dolomita 79% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) coríndon 66% em massa, sílica 4% em massa, zircônia 5% em massa, grafite 23% em massa, ligante 2% em massa.

Exemplo Comparativo 3 (Estrutura de duas camadas) (camada interna) magnésia 17% em massa, clínquer de dolomita 62% em massa, grafite 18% em massa, ligante 3% em massa. (camada externa) magnésia 70% em peso, grafite 28% em massa, ligante 2% em massa. (Preaquecimento através de aquecimento de indução de alta frequência).

Cobertura de preaquecimento: Exemplos 1 a 14 Dispositivo de preaquecimento: similar ao dispositivo de preaquecimento 7 mostrado na Figura 3. Para espiral externa 72, uma de uma dimensão de diâmetro de φ 200 mm e uma dimensão de comprimento de 500 mm foi usada, enquanto para a espiral interna 73, uma de uma dimensão de diâmetro de φ 70 mm e uma dimensão de comprimento de 300 mm foi usada.

Corrente de indução: a espiral externa 72 foi percorrida por uma corrente de indução de uma frequência de 30 kHz, corrente de 200 A, e energia de 15 kW. A espiral interna 73 foi percorrida por uma corrente de indução de uma frequência de 37 kHz, corrente de 200A, e energia de 12 kW.

Tempo de preaquecimento: 40 minutos (Preaquecimento através de aquecimento com queimador) Cobertura de preaquecimento: Exemplos comparativos 1 a 3 Dispositivo de preaquecimento: O queimador 100 mostrado na Figura 4 foi usado para preaquecimento. Na Figura 4, o bocal de imersão 5 foi colocado em um recipiente termorresistente 101 e neste estado um queimador 100 foi inserido a partir da abertura de extremidade superior do bocal de imersão 5 para o interior e usado para soprar gás de combustão. Gás de combustão:COG (gás de forno de coque) Razão de ar: 1,2 Tempo de preaquecimento: 90 minutos (Teste de Fundição) Teste de Cobertura: Exemplos 1 a 14 e Exemplos Comparativos 1 a 3 Máquina de fundição contínua: Uma similar à máquina de fundição contínua 1 da modalidade acima mostrada na Figura 1 foi usada (8 cargas).

Processo de fundição: similar à etapa de fundição na modalidade acima. Especificamente, cada bocal de imersão 5 foi pre-aquecido sozinho, então os bocais foram ligados ao reservatório de parte superior de reservatório intermediário 4. Após 5 minutos a partir do término de preaquecimento, fundição foi iniciada.

Tipo de aço: aço de baixo teor de carbono Basicidade de pulverizado de reservatório intermediário: 1,0 Tempo de operação: total de 360 minutos (Resultados de Testes) [0082] Os resultados do teste de fundição acima para os bocais de imersão 5 do exemplos 1 a 14 e Exemplos Comparativos 1 a 3 (índice de deposição de alumina, índice de velocidade de desgaste, e índice de problema) são mostrados juntos com a composição e minerais componentes dos refratários nas seguintes Tabelas 1 a 3. [0083] índice de deposição de alumina: quantidades de de- posição de alumina para Exemplos 1 a 14 e Exemplos Comparativos 2 e 3 indexadas à quantidade de deposição de alumina para Exemplo Comparativo 1 (dimensão de espessura máxima de camada de alumina depositada sobre circunferência interna de bocal após fundição dividida pelo tempo de operação) como 100. [0084] índice de velocidade de desgaste: As velocidades de desgaste do exemplos 1 a 14 e Exemplos Comparativos 1 e 3 indexados à velocidade de desgaste para Exemplo Comparativo 2 (quantidade de desgaste de circunferência interna de bocal após fundição dividida pelo tempo de operação) como 100. [0085] índice de problema: A taxa de ocorrência de problema para Exemplos 1 a 14 e Exemplos Comparativos 1 e 3 indexadas à taxa de ocorrência de problema para Exemplo Comparativo 2 (razão de tempos de fundição e tempos de ocorrência de quebra, rachadura, ou outro problema) como 100. Γ“ ü? Ü m ι— I

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CO I- (Estudo 1: Com relação a índice de deposição de alumi- na) [0086] A circunferência interna de bocal do exemplo 1 é compreendida por refratários feitos de clínquer de dolomita, grafite, etc., enquanto as circunferências internas de bocais do exemplos 2 a 14 são compreendidas por refratários feitos de magnésia, clínquer de dolomita, grafite, etc. Ainda, a circunferência interna de bocal do exemplo Comparativo 1 é compreendida por refratários feitos de alumina, sílica, zircônia, grafite, etc. e não contem magnésia ou clínquer de dolomita. [0087] A partir de índices de deposição de alumina de Tabelas 1 a 3, é visto que a circunferência interna de bocal do exemplo Comparativo 1 teve alumina depositada sobre a mesma, enquanto as circunferências internas de bocais do exemplos 1 a 14 não têm alumina depositada sobre as mesmas. Notar que, embora não-mostrado nas Tabelas 1 a 3, da mesma maneira como o caso onde a circunferência interna de bocal contem espinélio, a circunferência interna de bocal não tem alumina depositada sobre a mesma. [0088] Devido a isto, foi aprendido que através de inclusão de pelo menos MgO na circunferência interna de bocal, a resistência a deposição de alumina pode ser aperfeiçoada. [0089] (Estudo 2: Com relação a índice de velocidade de desgaste) [0090] O Exemplo 1 e Exemplo Comparativo 2 são idênticos nos refratários formando as camadas internas e camadas externas. Eles diferem no ponto que o processo de preaquecimento do exemplo 1 é aquecimento de indução de alta frequência (IH), enquanto no exemplo Comparativo 2 são usados queimadores para preaquecimento. Na Tabela 1, olhando nos índices de velocidade de desgaste para estes, o índice de velocidade de desgaste do exemplo 1 é um valor 20% menor que o exemplo Comparativo 2. Devido a isto, é aprendido que através de justo uso de aquecimento de indução com alta frequência para pre-aquecimento, o desgaste devido ao aço fundido pode ser suprimida. [0091] Ainda, no Exemplo 1, o agregado da camada interna inclui o tipo simples do clínquer de dolomita, enquanto no exemplos 2 e 3, os agregados das camadas interna incluem os dois tipos de clínquer de dolomita e magnésia. Na Tabela 1, se olhando os índices de velocidade de desgaste para estes, os índices de velocidade de desgaste do exemplos 2 e 3 são valores 12,5% menores que o exemplo 1. Devido a isto, é aprendido que através de fabricação de camada interna de uma mistura de magnésia e clínquer de dolomita, é possível ainda suprimir a perde de fusão devida a aço fundido. [0092] Ainda, no Exemplo 4, o agregado é compreendido somente por magnésia. Se olhando nos índices de velocidade de desgaste na Tabela 1, o índice de velocidade de desgaste do exemplo 4 é o mesmo valor como Exemplo 1. Devido a isto, é aprendido que se fabricando o agregado da circunferência interna de bocal somente de dolomita ou somente magnésia, é possível manter baixa o desgaste na mesma extensão. Notar que, embora não-mostrado na Tabela 1, mesmo quando fabricando o agregado da circunferência interna de bocal somente espinélio, o desgaste pode ser similarmente suprimida. [0093] (Estudo 3: Com relação a índice de Problemas) [0094] Exemplo 1 e Exemplo Comparativo 2 são idênticos nos re-fratários formando as camadas interiores e camadas exteriores. Eles diferem no ponto em que o processo de preaquecimento do exemplo 1 é aquecimento de indução de alta frequência (IH), enquanto no Exemplo Comparativo 2 são usados queimadores para preaquecimento. Na Tabela 1, olhando nos índices de ocorrência de problemas para estes, o índice de ocorrência de problema do exemplo 1 é um valor 80% menor que o exemplo Comparativo 2. Devido a isto, é aprendido que através de justo uso de aquecimento com indução de alta frequência para preaquecimento, a frequência de ocorrência de rachaduras e outros problemas quando iniciando a alimentação de aço fundido na etapa de fundição pode ser acentuadamente reduzida. [0095] Notar que a presente invenção não é limitada aos exemplos mencionados acima. Modificações, aperfeiçoamentos, etc. de uma faixa capaz de realizar o objetivo da presente invenção são incluídas na presente invenção. Por exemplo, a composição e componentes minerais dos refratários não são limitados àqueles dos exemplos 1 a 14. Ou seja, qualquer bocal onde pelo menos a circunferência interna contenha pelo menos um de magnésia, espinélio, e clínquer de dolomita está incluído na presente invenção.

Aplicabilidade Industrial [0096] De acordo com a presente invenção, devido à presença de carbono livre nos refratários, aquecimento com indução de alta frequência pode ser usado para aquecer seletivamente o carbono livre e uniformemente preaquecer o bocal de imersão. Por esta razão, no início de fundição após preaquecimento, o bocal de imersão pode ser protegido de rachadura e outros problemas e o desgaste da circunferência interna de bocal devido ao metal fundido pode ser suprimida. Ainda, espinélio e clínquer de dolomita todos contêm MgO e o clínquer de dolomita contém CaO. Refratários contendo estes minerais formam o bocal de imersão, de modo que inclusões de Al203 no metal fundido podem ser prevenidas de deposição na circunferência interna de bocal. Por isso, a durabilidade do bocal de imersão pode ser aperfeiçoada.

Claims (3)

1. Processo de fundição contínuo, caracterizado por ser provido com uma etapa de preaquecimento de um bocal de imersão formado por refratários compreendidos por magnésia, espinélio, clín-quer de dolomita, uma mistura de magnésia e espinélio, ou uma mistura de magnésia e clínquer de dolomita e de carbono livre através de aquecimento de indução de alta frequência e uma etapa de fundição de verter metal fundido através do dito bocal de imersão preaquecido na dita etapa de preaquecimento a partir de um reservatório de parte superior de reservatório intermediário para um reservatório intermediário.

2. Processo de fundição contínuo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o bocal é compreendido por uma estrutura de duas camadas de uma camada interna através da qual o aço fundido flui formando a circunferência interna de bocal e uma camada externa formada laminada em um estado cobrindo o lado externo desta camada interna, a dita camada interna é formada por refratários compreendidos por qualquer um de magnésia, espinélio, clínquer de dolomita, uma mistura de magnésia e espinélio, e uma mistura de magnésia e clínquer de dolomita e de carbono livre, e a dita camada externa é formada por refratários diferentes em composição ou formulação da dita camada interna e compreendida por um a três de alumina, mulita, sílica, zircônia, clínquer de CaO-Zr02, espinélio, magnésia, zircônia mulita, e carbeto de silício e de carbono livre ou refratários compreendidos por um tipo ou dois tipos de clínquer de dolomita, zircônia, clínquer de CaO-Zr02, e magnésia e de carbono livre.

3. Processo de fundição contínuo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que pelo menos a circunferência interna de bocal através da qual o metal fundido flui é coberta por um material antioxidante incluindo sílica.