JPS6210243A - 特殊鋼およびその製造方法 - Google Patents
特殊鋼およびその製造方法Info
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- JPS6210243A JPS6210243A JP60146874A JP14687485A JPS6210243A JP S6210243 A JPS6210243 A JP S6210243A JP 60146874 A JP60146874 A JP 60146874A JP 14687485 A JP14687485 A JP 14687485A JP S6210243 A JPS6210243 A JP S6210243A
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- maximum
- steel
- corrosion resistance
- rolled steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、特殊鋼およびその製造方法に関し、とくに地
方の鉱工業所において地下で使用する装置や工具に適し
た鋼に関する。
方の鉱工業所において地下で使用する装置や工具に適し
た鋼に関する。
南アフリカの鉱山では一般に摩耗および腐食が激しく、
地下で使用する装置や工具には厳しい取扱い条件が要求
されるので、耐摩耗性、耐食性および耐衝撃性を有し、
かつ溶断および溶接性のよい鋼が望まれる。
地下で使用する装置や工具には厳しい取扱い条件が要求
されるので、耐摩耗性、耐食性および耐衝撃性を有し、
かつ溶断および溶接性のよい鋼が望まれる。
周知のように、耐摩耗性の決め手となる鋼の表面硬さは
炭素含有量を高くすると大きくなるが、炭素含有量の増
加によって耐衝撃性や溶接性などの性質に悪影響を及ぼ
すことも知られている。
炭素含有量を高くすると大きくなるが、炭素含有量の増
加によって耐衝撃性や溶接性などの性質に悪影響を及ぼ
すことも知られている。
耐衝撃性は圧延鋼の熱処理によって改善されるが、これ
は金のかかる方法であり、精鋼コストを大巾に上げるこ
とになる。
は金のかかる方法であり、精鋼コストを大巾に上げるこ
とになる。
本願明細書において、以下“圧延鋼”なる用語は、１２
００°Ｃ程度の温度に再加熱された固化しｑ’Ａ６１４
を圧延してえられた鋼を意味するものとする。
００°Ｃ程度の温度に再加熱された固化しｑ’Ａ６１４
を圧延してえられた鋼を意味するものとする。
従って、圧延鋼は非調質または自動調質の状旌にあるも
のと認められる。
のと認められる。
また、鋼の耐食性は一般にそのＣｒ含有量を増すと改善
されることが知られているが、Ｃｒ含有量が高くなると
鋼の溶断性が悪くなる。
されることが知られているが、Ｃｒ含有量が高くなると
鋼の溶断性が悪くなる。
以上のように、従来の技術では、耐摩耗性、耐食性およ
び耐衝撃性を有し、かつ高い衝撃強さを有し、溶断が容
易で優れた溶接性を備えた圧延鋼を提供することはでき
なかった。
び耐衝撃性を有し、かつ高い衝撃強さを有し、溶断が容
易で優れた溶接性を備えた圧延鋼を提供することはでき
なかった。
本発明は、このような特性を有する鋼およびその製造法
を提供することを目的とする。
を提供することを目的とする。
本発明の圧延鋼は、硬さが４００〜６００ＨＶ（ビッカ
ース）、室温でのシャルピー衝撃値が２０〜１００Ｊ、
耐食性としての腐食減量（ＡＳＴＭ ８１１７ ３０
日間塩水噴霧試験）が１０〜２００ ｇ／ｍ２であって
、重量％で次の成分を有することを特徴とする。
ース）、室温でのシャルピー衝撃値が２０〜１００Ｊ、
耐食性としての腐食減量（ＡＳＴＭ ８１１７ ３０
日間塩水噴霧試験）が１０〜２００ ｇ／ｍ２であって
、重量％で次の成分を有することを特徴とする。
Ｃ：０．０７〜０．２、Ｃｒ：６．０〜１２．０、Ｎｉ
：Ｑ〜４．０、Ｃｕ：０〜５．ＯｌＭｏ：０〜１．５、
Ｔｉ：０〜０．０５、Ｎｂ：最大０．１およびＡｌ＝０
．０２〜０．０６゜ 本発明による好ましい鋼は、重量％でＭｎ：０゜７、Ｓ
ｊ：最大０．３、Ｐ：最大０．０２およびＳ：０．０２
を含有する。
：Ｑ〜４．０、Ｃｕ：０〜５．ＯｌＭｏ：０〜１．５、
Ｔｉ：０〜０．０５、Ｎｂ：最大０．１およびＡｌ＝０
．０２〜０．０６゜ 本発明による好ましい鋼は、重量％でＭｎ：０゜７、Ｓ
ｊ：最大０．３、Ｐ：最大０．０２およびＳ：０．０２
を含有する。
本発明の第１の実施態様として、硬さが５００ＨＶ（ビ
ッカース）、室温でのシャルピー衝撃値が少なくとも３
５Ｊ、耐食性（ＡＳＴＭ Ｂ１１７３０日間塩水噴霧
試験）が１７０ ｇ／ｍ２である圧延鋼は、重量％で次
の成分を有する。
ッカース）、室温でのシャルピー衝撃値が少なくとも３
５Ｊ、耐食性（ＡＳＴＭ Ｂ１１７３０日間塩水噴霧
試験）が１７０ ｇ／ｍ２である圧延鋼は、重量％で次
の成分を有する。
Ｃ： ０．１３〜０．１５、Ｃｒ、： ８．５〜１１．
５、Ｎｉ：１．５〜３．０、Ｍｏ：０．６〜１．４、Ｔ
ｉ：最大０．０３、Ｎｂ：最大０．１、Ａｌ：０．０２
〜０．０６、Ｍｎ：０．７、Ｓｉ：最大０．３およびＰ
とＳ：それぞれ最大０．２゜ 出願人は、このような鋼では、Ｎ ｉ 、 Ｍ Ｏおよ
びＮｉの存在によって鋼のマルテンサイト硬さが十分に
高まるので、上記した低炭素含有量でも５００ＨＶ程度
の硬さかえられることを見出した。
５、Ｎｉ：１．５〜３．０、Ｍｏ：０．６〜１．４、Ｔ
ｉ：最大０．０３、Ｎｂ：最大０．１、Ａｌ：０．０２
〜０．０６、Ｍｎ：０．７、Ｓｉ：最大０．３およびＰ
とＳ：それぞれ最大０．２゜ 出願人は、このような鋼では、Ｎ ｉ 、 Ｍ Ｏおよ
びＮｉの存在によって鋼のマルテンサイト硬さが十分に
高まるので、上記した低炭素含有量でも５００ＨＶ程度
の硬さかえられることを見出した。
また、ＮｉおよびＭｏの相乗効果によってＣｒ含有量が
上記した範囲の最低値にある場合でも耐食性を上記した
好ましい値まで増加させることができることを見出した
。さらに、炭素含有量が相対的に低いことが良好な溶接
性を確保すると同時にＣｒ含有量が上記した範囲の最も
低いときでも優れた溶断性がえられる。
上記した範囲の最低値にある場合でも耐食性を上記した
好ましい値まで増加させることができることを見出した
。さらに、炭素含有量が相対的に低いことが良好な溶接
性を確保すると同時にＣｒ含有量が上記した範囲の最も
低いときでも優れた溶断性がえられる。
本実施態様において、インライン焼入れ（すなわち非調
質状態）後にえられる２０℃における硬さ／靭性の組み
合わせ値が５０８ＨＶ１５２Ｃｖジュールの鋼は、重量
％で次の成分を有する。
質状態）後にえられる２０℃における硬さ／靭性の組み
合わせ値が５０８ＨＶ１５２Ｃｖジュールの鋼は、重量
％で次の成分を有する。
Ｃ： ０．１４、Ｃｒ：８．７、Ｎｉ：１．９、Ｍｏ：
１．４、Ｎｂ：０．０４、Ａｌ：０．０１、Ｍｎ：０．
７、Ｐ；０．０１およびＳ：０．０１６゜ この鋼の３０日間塩水噴霧試験値（Ａ Ｓ ７ＭＢ１１
７）は３０ｇ／イであった。
１．４、Ｎｂ：０．０４、Ａｌ：０．０１、Ｍｎ：０．
７、Ｐ；０．０１およびＳ：０．０１６゜ この鋼の３０日間塩水噴霧試験値（Ａ Ｓ ７ＭＢ１１
７）は３０ｇ／イであった。
表１に本実施態様による他の鋼についての成分と硬さ／
靭性の組み合わせ値を示す。
靭性の組み合わせ値を示す。
本実施態様によって得られる鋼が優れた耐食性を示すと
いう事実は第１図から明らかである。図は種々の鋼をき
わめて腐食性の強い模擬全鉱山廃液を使って測定した電
流−電位曲線を表わしたものである。表２に模擬廃液の
分析結果を示す。
いう事実は第１図から明らかである。図は種々の鋼をき
わめて腐食性の強い模擬全鉱山廃液を使って測定した電
流−電位曲線を表わしたものである。表２に模擬廃液の
分析結果を示す。
本発明の第２の実施態様として、上記した一般的性質の
ほかにとくに迅速な溶断性を有し、中程度の腐食条件に
おいて耐摩耗性と耐食性を備える圧延鋼は、重量％で次
の成分を有する。
ほかにとくに迅速な溶断性を有し、中程度の腐食条件に
おいて耐摩耗性と耐食性を備える圧延鋼は、重量％で次
の成分を有する。
Ｃ： ０．１１〜０．１８、Ｃｒ：６．０〜８．５、Ｎ
ｉ： ２．０〜４．Ｏ，Ｍｏ ：最大０．７、Ｔｉ：最
大０．３、Ｎｂ：最大０．１、Ａｌｉ最大０．０２、Ｃ
ｕ：２．０〜５．０、Ｓｉ：最大０．３、Ｍｎ：０．８
およびＰ。
ｉ： ２．０〜４．Ｏ，Ｍｏ ：最大０．７、Ｔｉ：最
大０．３、Ｎｂ：最大０．１、Ａｌｉ最大０．０２、Ｃ
ｕ：２．０〜５．０、Ｓｉ：最大０．３、Ｍｎ：０．８
およびＰ。
Ｓ：それぞれ最大０．０２゜ 一
本実施態様において、酸素−アセチレン炎による溶断が
きわめて円滑に行なわれ、シャルピー衝撃性が良好にし
て、３０日間塩水噴霧試験値（ＡＳＴＭ Ｂ １１７
）が１７０ｇ／ｒｒ？である鋼は、重量％で次の成分を
有する。
きわめて円滑に行なわれ、シャルピー衝撃性が良好にし
て、３０日間塩水噴霧試験値（ＡＳＴＭ Ｂ １１７
）が１７０ｇ／ｒｒ？である鋼は、重量％で次の成分を
有する。
Ｃ： ０．１１、Ｃｒ：６．１、Ｎｉ：３．５、Ｍｏ：
０．５、Ｃｕ：３．４、Ｍｎ：０．８およびＳｉ、Ｎｂ
。
０．５、Ｃｕ：３．４、Ｍｎ：０．８およびＳｉ、Ｎｂ
。
Ｔｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｓ：それぞれ上記の範囲内。
本発明の第３の実施態様として、上記した一般的性質の
ほかにとくに穏やかな腐食条件において低コストで耐摩
耗性と耐食性を付与することを目的とした圧延鋼は、重
量％で次の成分を有する。
ほかにとくに穏やかな腐食条件において低コストで耐摩
耗性と耐食性を付与することを目的とした圧延鋼は、重
量％で次の成分を有する。
Ｃ： ０．１８〜０．２０、Ｃｒ：８．５〜１１．５、
Ｍｏ：最大０．８、Ｔｉ：最大０．０３、Ｎｂ：最大０
゜１、Ａｌ：０．０２〜０．０５およびＳｉ：最大０．
３゜この実施態様では、炭素含有量が上記の場合よりも
高いので、鋼の溶接性およびシャルピー衝撃値は上記し
た他の実施態様のものに及ばないことがわかる。また、
孔食に対する抵抗を高くすることが望まれるところでは
、Ｍｏは適宜選択することができる。
Ｍｏ：最大０．８、Ｔｉ：最大０．０３、Ｎｂ：最大０
゜１、Ａｌ：０．０２〜０．０５およびＳｉ：最大０．
３゜この実施態様では、炭素含有量が上記の場合よりも
高いので、鋼の溶接性およびシャルピー衝撃値は上記し
た他の実施態様のものに及ばないことがわかる。また、
孔食に対する抵抗を高くすることが望まれるところでは
、Ｍｏは適宜選択することができる。
本発明による鋼の製造法は次のとおりである。
すなわち、重量比でＣ： ０．０７〜０．２０％、Ｃｒ
：６．０〜１２．０％を含有し、硬さが４００〜６００
ＨＶ、室温でのシャルピー衝撃値が２０〜１００Ｊ、耐
食性（ＡＳＴＭ Ｂ１１７ ３０日間塩水噴霧試験）
が１０〜２００ ｇ／ｒｒｆの鋼の製造法は、溶鋼に対
して所定量のＮｉおよびＭｏ（もしＣｒ含有量が８．５
％より少なければ、さらにＣｕ）を添加して鋼の耐食性
を高める工程および／または所定量のＮｉ、Ｍｏおよび
Ｎｂを添加して鋼の耐摩耗性を高める工程を含む。
：６．０〜１２．０％を含有し、硬さが４００〜６００
ＨＶ、室温でのシャルピー衝撃値が２０〜１００Ｊ、耐
食性（ＡＳＴＭ Ｂ１１７ ３０日間塩水噴霧試験）
が１０〜２００ ｇ／ｒｒｆの鋼の製造法は、溶鋼に対
して所定量のＮｉおよびＭｏ（もしＣｒ含有量が８．５
％より少なければ、さらにＣｕ）を添加して鋼の耐食性
を高める工程および／または所定量のＮｉ、Ｍｏおよび
Ｎｂを添加して鋼の耐摩耗性を高める工程を含む。
Ｎｉ、Ｍｏ、ＣｕおよびＮｂの添加は、重量％で次の組
成となるように添加するのが好ましい。
成となるように添加するのが好ましい。
Ｎｉ：０〜４．ＯｌＭｏｎｏ 〜１．５、Ｃｕ：０〜５
．０およびＮｂ：０．０２〜０．１゜−鋼の耐食性に及
ぼすＮｉおよびＭｏの添加の効果は、９０日間塩水噴霧
試験結果を表わした第２図のグラフにより明らかに示さ
れる。このグラフはまた９Ｃｒ 、２Ｎｉ、１．４Ｍｏ
！ｉ１が、それぞれ９Ｃｒ、０．８Ｍｏ６１１の１０倍
、９Ｃｒ、３ＮｉＧｌｉの１３倍以上も腐食量が小さい
ことを示している。
．０およびＮｂ：０．０２〜０．１゜−鋼の耐食性に及
ぼすＮｉおよびＭｏの添加の効果は、９０日間塩水噴霧
試験結果を表わした第２図のグラフにより明らかに示さ
れる。このグラフはまた９Ｃｒ 、２Ｎｉ、１．４Ｍｏ
！ｉ１が、それぞれ９Ｃｒ、０．８Ｍｏ６１１の１０倍
、９Ｃｒ、３ＮｉＧｌｉの１３倍以上も腐食量が小さい
ことを示している。
また、中程度の腐食性を有する模擬鉱山廃液で行なった
電流−電位曲線の測定結果は、９Ｃｒ 。
電流−電位曲線の測定結果は、９Ｃｒ 。
０、８ Ｍ ｏ合金鋼が可成り高い不動態電流密度を示
したのに対し、８．７Ｃｒ 、２Ｎｉ 、１．４Ｍｏ合
金鋼は改善された不動態挙動を示し、１２Ｃｒ 、 ２
Ｎｉ、０．７Ｍｏ合金鋼はそれよりも更に良かった。
したのに対し、８．７Ｃｒ 、２Ｎｉ 、１．４Ｍｏ合
金鋼は改善された不動態挙動を示し、１２Ｃｒ 、 ２
Ｎｉ、０．７Ｍｏ合金鋼はそれよりも更に良かった。
孔食試験の結果も、ＭｏおよびＮ ｉ 、 Ｍ ｏの添
加が鋼に対し有利な効果を与えることを示した。
加が鋼に対し有利な効果を与えることを示した。
この製造方法は上記した第１および第２の実施態様で示
された成分を有する鋼の製造に用いられる。上記の第２
の実施態様において、溶断性改善のためにＣｒ含有量を
下げる場合、それによって失われる耐食性の低下はＮｉ
、ＭｏおよびＣｕを組み合わせて添加することにより補
償される。
された成分を有する鋼の製造に用いられる。上記の第２
の実施態様において、溶断性改善のためにＣｒ含有量を
下げる場合、それによって失われる耐食性の低下はＮｉ
、ＭｏおよびＣｕを組み合わせて添加することにより補
償される。
本発明による鋼の硬さと炭素含有量との関係を第３図に
示す。これらのグラフは所望の硬さの製品を得るために
特殊鋼の炭素含有量を決定するのに用いられる。とくに
、炭素含有量の適用範囲が広い上記した第１および第２
の実施態様の場合に有用である。
示す。これらのグラフは所望の硬さの製品を得るために
特殊鋼の炭素含有量を決定するのに用いられる。とくに
、炭素含有量の適用範囲が広い上記した第１および第２
の実施態様の場合に有用である。
第３図のグラフから、炭素含有量を一定にしたときに鋼
の硬さく耐摩耗性）に及ぼすＮｉ、Ｍ。
の硬さく耐摩耗性）に及ぼすＮｉ、Ｍ。
およびＮｂ添加物の効果を決定することができる。
かくして、８．５〜１１．５ Ｃｒ 、 ２Ｎ ｉ 、
１．２Ｍ。
１．２Ｍ。
Ｎｂｊｌｌ（または８．５〜Ｉ１．５ＣＩ−１２〜３
Ｎ ＋ Ｎｂ鋼）の硬さは、単純な８．５〜１１．５Ｃ
ｒ合金鋼に比べてはるかに大きい（±６０ＨＶ）ことが
わかる。このことは、炭素含有量（±０．０６％）が可
成り低いＣｒ 、Ｎｉ 、Ｍｏ 、Ｎｂ鋼について簡単
なＣｒ Ｉｌｌと同じレベルの硬さが得られることを意
味する。例えばＣｒｙ Ｎ ｉ ｙ Ｍ ｏ ｙ Ｎ
ｂ鋼において炭素含有量が僅か０．１４％でも５００Ｈ
Ｖの硬さが得られるのに対し、Ｃｒ鋼で同じ硬さを得る
には±０．１９の炭素含有量を必要とする。
Ｎ ＋ Ｎｂ鋼）の硬さは、単純な８．５〜１１．５Ｃ
ｒ合金鋼に比べてはるかに大きい（±６０ＨＶ）ことが
わかる。このことは、炭素含有量（±０．０６％）が可
成り低いＣｒ 、Ｎｉ 、Ｍｏ 、Ｎｂ鋼について簡単
なＣｒ Ｉｌｌと同じレベルの硬さが得られることを意
味する。例えばＣｒｙ Ｎ ｉ ｙ Ｍ ｏ ｙ Ｎ
ｂ鋼において炭素含有量が僅か０．１４％でも５００Ｈ
Ｖの硬さが得られるのに対し、Ｃｒ鋼で同じ硬さを得る
には±０．１９の炭素含有量を必要とする。
鋼の炭素含有量を低くすると耐衝撃性が改善されるから
、本発明による製造法によって非調質鋼においても高い
シャルピー衝撃値を得ることができる。
、本発明による製造法によって非調質鋼においても高い
シャルピー衝撃値を得ることができる。
ところで、良好な衝撃靭性を有する鋼を得るには優れた
圧延構造を有するものを製造することが肝要であるから
、出願人は従来のオーステナイトの結晶粒度と同じく８
〜１０ＡＳＴＭのオーダを有する鋼を製造することがで
きる調整圧延方法を開発した。
圧延構造を有するものを製造することが肝要であるから
、出願人は従来のオーステナイトの結晶粒度と同じく８
〜１０ＡＳＴＭのオーダを有する鋼を製造することがで
きる調整圧延方法を開発した。
本発明による鋼の調整圧延方法は、鋼を１１５０°Ｃ程
度に再加熱する工程、各圧延処理に際して少なくとも２
０％鋼を変形する工程（１５％の変形が行なわれる最初
と最後の処理を除く）および全体の変形が９０％に達し
た後の仕上げの圧延温度を９５０℃程度に保持する工程
を含むものである。
度に再加熱する工程、各圧延処理に際して少なくとも２
０％鋼を変形する工程（１５％の変形が行なわれる最初
と最後の処理を除く）および全体の変形が９０％に達し
た後の仕上げの圧延温度を９５０℃程度に保持する工程
を含むものである。
さらに、本発明による調整圧延方法は、上記の圧延工程
の終了後直ちに鋼を冷却する工程、この冷却を±８０％
のオーステナイトがマルテンサイトに変態する温度に達
するまで続ける工程および鋼を空冷する工程を含む。
の終了後直ちに鋼を冷却する工程、この冷却を±８０％
のオーステナイトがマルテンサイトに変態する温度に達
するまで続ける工程および鋼を空冷する工程を含む。
出願人は、上記の処理によって製造された鋼が自動調質
のマルテンサイト構造を有し、優れた衝撃特性を備えて
いることを見出した。
のマルテンサイト構造を有し、優れた衝撃特性を備えて
いることを見出した。
出願人はさらに鋼中の微量合金元素であるＴｉとＮｂが
再加熱時の結晶粒度の成長を抑止し、かつ圧延前後の再
結晶化を妨害することによって圧延時の結晶粒度を規制
する効果があることを見出した。また、鋼中のＡｌはそ
の細粒化作用を通じて衝撃特性に好影響を及ぼし、有害
元素であるＮおよび０を安定な窒化物、酸化物として固
定すると考えられる。
再加熱時の結晶粒度の成長を抑止し、かつ圧延前後の再
結晶化を妨害することによって圧延時の結晶粒度を規制
する効果があることを見出した。また、鋼中のＡｌはそ
の細粒化作用を通じて衝撃特性に好影響を及ぼし、有害
元素であるＮおよび０を安定な窒化物、酸化物として固
定すると考えられる。
本発明による鋼の製造においては、通常の製鋼方法が採
用されるが、Ｓ、ＮおよびＯの含有量を低くするために
脱硫および真空アーク脱ガスが推奨される。
用されるが、Ｓ、ＮおよびＯの含有量を低くするために
脱硫および真空アーク脱ガスが推奨される。
本発明によれば、地方の鉱山などにおいて地下で使用す
る装置や工具として理想的な性質を有する新規な鋼（お
よびその製造法）を提供することができる。
る装置や工具として理想的な性質を有する新規な鋼（お
よびその製造法）を提供することができる。
また、本発明の要旨を逸脱しない限り、鋼およびその製
造法には多くの態様をとることが可能であることが理解
される。
造法には多くの態様をとることが可能であることが理解
される。
第１図は本発明による鋼の電流−電位曲線を示すグラフ
、第２図は同上の鋼のＣｒ含有量を変えたときの耐食性
に及ぼす効果を示すグラフ、第３図は同上の炭素含有量
と硬さとの関係を示すグラフである。
、第２図は同上の鋼のＣｒ含有量を変えたときの耐食性
に及ぼす効果を示すグラフ、第３図は同上の炭素含有量
と硬さとの関係を示すグラフである。
Claims (13)
- （１）硬さが４００〜６００ＨＶ（ビッカース）、室温
でのシャルピー衝撃値が２０〜１００Ｊ、耐食性（ＡＳ
ＴＭ Ｂ１１７ ３０日間塩水噴霧試験）が１０〜２０
０ｇ／ｍ＾２であって、重量％で次の成分を有する圧延
鋼。 Ｃ：０．０７〜０．２、Ｃｒ：６．０〜１２．０、Ｎｉ
：０〜４．０、Ｃｕ：０〜５．０、Ｍｏ：０〜１．５、
Ｔｉ：０〜０．０５、Ｎｂ：０〜０．１およびＡｌ：０
．０２〜０．０６。 - （２）重量％で、Ｍｎ：０．７、Ｓｉ：最大０．３、Ｐ
：最大０．０２およびＳ：０．０２を含有する特許請求
の範囲第１項記載の圧延鋼。 - （３）硬さが５００ＨＶ（ビッカース）、室温でのシャ
ルピー衝撃値が少なくとも３５Ｊ、耐食性（ＡＳＴＭ
Ｂ１１７ ３０日間塩水噴霧試験）が１７０ｇ／ｍ＾２
であって、重量％で次の成分を有する圧延鋼。 Ｃ：０．１３〜０．１５、Ｃｒ：８．５〜１１．５、Ｎ
ｉ：１．５〜３．０、Ｍｏ：０．６〜１．４、Ｔｉ：最
大０．０３、Ｎｂ：最大０．１、Ａｌ：０．０２〜０．
０６、Ｍｎ：０．７、Ｓｉ：最大０．３およびＰ、Ｓ：
それぞれ最大０．０２。 - （４）インライン焼入れ（非調質状態）後に得られ、２
０℃における硬さ／靭性の組み合せ値が５０８ＨＶ／５
２Ｃｖジュールであって、重量％でＣ：０．１４、Ｃｒ
：８．７、Ｎｉ：１．９、Ｍｏ：１．４、Ｎｂ：０．０
４、Ａｌ：０．０１、Ｍｎ：０．７、Ｐ：０．０１およ
びＳ：０．０１６の成分を有する特許請求の範囲第３項
記載の圧延鋼。 - （５）前記の一般的な性質のほかにとくに迅速な溶断性
を有し、中程度の腐食条件において耐摩耗性と耐食性を
備え、重量％で次の成分を有する特許請求の範囲第１項
または第２項記載の圧延鋼。 Ｃ：０．１１〜０．１８、Ｃｒ：６．０〜８．５、Ｎｉ
：２．０〜４．０、Ｍｏ：最大０．７、Ｔｉ：最大０．
０３、Ｎｂ：最大０．１、Ａｌ：最大０．０２、Ｃｕ：
２．０〜５．０、Ｓｉ：最大０．３、Ｍｎ：０．８およ
びＰ、Ｓ：それぞれ最大０．０２。 - （６）酸素−アセチレン炎による溶断がきわめて円滑に
行なわれ、シャルピー衝撃性が良好にして、３０日間塩
水噴霧試験値（ＡＳＴＭ Ｂ１１７）が１７０ｇ／ｍ＾
２であって、重量％で次の成分を有する特許請求の範囲
第５項記載の圧延鋼。 Ｃ：０．１１、Ｃｒ：６．１、Ｎｉ：３．５、Ｍｏ：０
．５、Ｃｕ：３．４、Ｍｎ：０．８、Ｓｉ：最大０．３
、Ｔｉ：最大０．０３、Ｎｂ：最大０．１、Ａｌ：最大
０．０２およびＰ、Ｓ：それぞれ最大０．０２。 - （７）前記の一般的な性質のほかに、とくに穏やかな腐
食条件において低コストで耐摩耗性と耐食性を付与する
ことを目的とし、重量％で次の成分を有する特許請求の
範囲第１項ないし第６項のいずれかに記載の圧延鋼。 Ｃ：０．１８〜０．２０、Ｃｒ：８．５〜１１．５、Ｍ
ｏ：最大０．８、Ｔｉ：最大０．０３、Ｎｂ：最大０．
１、Ａｌ：０．０２〜０．０５およびＳｉ：最大０．３
。 - （８）重量％で、Ｃ：０．０７〜０．２０およびＣｒ：
６．０〜１２．０を含有し、硬さが４００〜６００ＨＶ
、室温でのシャルピー衝撃値が２０〜１００Ｊ、耐食性
（ＡＳＴＭ Ｂ１１７ ３０日間塩水噴霧試験）が１０
〜２００ｇ／ｍ＾２の非調質圧延鋼の製造方法であって
、溶鋼に対して所定量のＮｉおよびＭｏ（並びにＣｒ含
有量が８．５％より少ないときにはＣｕ）を添加して鋼
の耐食性を高める工程および／または所定量のＮｉ、Ｍ
ｏおよびＮｂを添加して鋼の耐摩耗性を高める工程を含
むことを特徴とする方法。 - （９）Ｎｉ、Ｍｏ、ＣｕおよびＮｂを添加して、鋼が重
量％で次の成分を含有するようにする特許請求の範囲第
８項記載の方法。 Ｎｉ：０〜４．０、Ｍｏ：０〜１．５、Ｃｕ：０〜５．
０およびＮｂ：０．０２〜０．１。 - （１０）特許請求の範囲第３項ないし第６項のいずれか
の圧延鋼を製造する特許請求の範囲第８項または第９項
記載の方法。 - （１１）Ｃｒ含有量の低下による耐食性の減少をＮｉ、
ＭｏおよびＣｕの組み合わせ添加によって補償する特許
請求の範囲第５項または第６項の圧延鋼を製造するため
の特許請求の範囲第８項、第９項または第１０項記載の
方法。 - （１２）特許請求の範囲第１項ないし第７項のいずれか
の鋼を結晶粒度が８〜１０ＡＳＴＭのオーステナイトに
する調整圧延方法であって、鋼を１１５０℃の温度に加
熱する工程、各圧延処理に際して少なくとも２０％鋼を
変形する工程（１５％の変形が行なわれ最初と最後の処
理を除く）および全体の変形が９０％に達した後の仕上
げの圧延温度を９５０℃程度に保持する工程を含むこと
を特徴とする方法。 - （１３）前記圧延工程の終了後直ちに鋼を冷却する工程
、この冷却を±８０％のオーステナイトがマルテンサイ
トに変態する温度に達するまで続ける工程および鋼を空
冷する工程を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１
２項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
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