JPS6184329A - 塗装用フエライト系ステンレス鋼帯板の製造方法 - Google Patents
塗装用フエライト系ステンレス鋼帯板の製造方法Info
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- JPS6184329A JPS6184329A JP20418184A JP20418184A JPS6184329A JP S6184329 A JPS6184329 A JP S6184329A JP 20418184 A JP20418184 A JP 20418184A JP 20418184 A JP20418184 A JP 20418184A JP S6184329 A JPS6184329 A JP S6184329A
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- steel strip
- ferritic stainless
- pickling
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、塗装用フェライト系ステンレス鋼帯板の製造
方法に関するものである。
方法に関するものである。
（従来の技術）
塗装ステンレス鋼板はステンレス鋼特有の光沢を消して
防眩性をもたせる点に長所があり、この鋼板は塗膜に疵
がついてもトタンの如く錆びないことおよび比較的軽量
であるので屋外で使用される屋根材や太陽熱温水器用と
して需要が急増して１・・いる。
防眩性をもたせる点に長所があり、この鋼板は塗膜に疵
がついてもトタンの如く錆びないことおよび比較的軽量
であるので屋外で使用される屋根材や太陽熱温水器用と
して需要が急増して１・・いる。
現在塗装用ステンレス鋼には、ＳＵＳ ８０４などのオ
ーステナイト系ステンレス銅が広く使用されているが、
フェライト系ステンレス鋼には次のような長所がある。
ーステナイト系ステンレス銅が広く使用されているが、
フェライト系ステンレス鋼には次のような長所がある。
（１） ＳＵＳ ４８０に代表されるフェライト系ス
テンレス鋼は高価なＮｉを含まないため、Ｎｉを含有す
るオーステナイト系ステンレス銅よりコストが安い。
テンレス鋼は高価なＮｉを含まないため、Ｎｉを含有す
るオーステナイト系ステンレス銅よりコストが安い。
（２） 塗装後の耐誘性はオーステナイト系ステンレ
２・・ス鋼とフェライト系ステンレス銅の間で殆んど１
差がない。
２・・ス鋼とフェライト系ステンレス銅の間で殆んど１
差がない。
（８）塗装ステンレス鋼板はトタン等と同様手板金で加
工されることが多く、軟質であることを要求されるが、
この点でフェライト系ステンレス−。
工されることが多く、軟質であることを要求されるが、
この点でフェライト系ステンレス−。
鋼はオーステナイト系ステンレス鋼より有利である。
一方、従来の塗装用オーステナイト系ステンレＸ鋼板の
製造方法によりフェライト系ステンレス鋼板を製造する
とテンションレベラー等ニよル矯１・・正時にストレッ
チャーストレインおよび／または板金加工時に腰折れ等
のシワ状の表面欠陥が発生して製品の表面外観を著しく
損なうため上記方法を塗装用フェライト系ステンレス鋼
板の製造方法として用いることはできなかった。
製造方法によりフェライト系ステンレス鋼板を製造する
とテンションレベラー等ニよル矯１・・正時にストレッ
チャーストレインおよび／または板金加工時に腰折れ等
のシワ状の表面欠陥が発生して製品の表面外観を著しく
損なうため上記方法を塗装用フェライト系ステンレス鋼
板の製造方法として用いることはできなかった。
従来上記表面欠陥を防止するための塗装用フェライト系
ステンレス鋼板の製造方法が種々提案されている。
ステンレス鋼板の製造方法が種々提案されている。
第一の方法としてフェライト系ステンレスｍ板のストレ
ッチャーストレインおよび／または腰折２・・れ防止に
有効なスキンパス圧延工程を付加した塗１装用フェライ
ト系ステンレス消板の製造方法が知られている。
ッチャーストレインおよび／または腰折２・・れ防止に
有効なスキンパス圧延工程を付加した塗１装用フェライ
ト系ステンレス消板の製造方法が知られている。
次に特開昭５２−２２５１７号によれば、スキンパスロ
ールの表面を粗面となして、スキンパス−・圧延により
板または帯表面を粗くシ、同時にストレッチャーストレ
インおよび腰折れを防止する方法が知られている。
ールの表面を粗面となして、スキンパス−・圧延により
板または帯表面を粗くシ、同時にストレッチャーストレ
インおよび腰折れを防止する方法が知られている。
（発明が解決しようとする問題点）
前記第一の方法によれば最終圧延工程で塗膜密１・・理
性を確保するために施されたスキンパス圧延工程により
、ダル仕上げされた表面が平滑化されてしまうため、塗
装が実質的に不可能になるという欠点がある。また前記
特開昭５２−２２５１７号によれば下記の欠点があるた
め塗装用フエライトト系ステンレス鋼板を製造する方法
としては適していない。即ち （１） スキンパスミルの圧下能力が低いため、塗膜
密着性確保の点から必要な表面の平均粗度Ｒａを２μｍ
以上に粗らすことが困難である。 −・・（２）
スキンパス工程で表面を粗らした後に直接塗１装さ
れるので、従来方法の如く焼鈍１酸洗工程が不要である
。このため表面の粗さ曲線が鋭角的になり、塗装時にお
いて塗料の流れ込みが悪く、塗膜密着性が従来方法より
劣っている。 −（８） スキンパス工程が入
るため塗装用ステンレス鋼素材として要求される軟質性
が失なわれる。
性を確保するために施されたスキンパス圧延工程により
、ダル仕上げされた表面が平滑化されてしまうため、塗
装が実質的に不可能になるという欠点がある。また前記
特開昭５２−２２５１７号によれば下記の欠点があるた
め塗装用フエライトト系ステンレス鋼板を製造する方法
としては適していない。即ち （１） スキンパスミルの圧下能力が低いため、塗膜
密着性確保の点から必要な表面の平均粗度Ｒａを２μｍ
以上に粗らすことが困難である。 −・・（２）
スキンパス工程で表面を粗らした後に直接塗１装さ
れるので、従来方法の如く焼鈍１酸洗工程が不要である
。このため表面の粗さ曲線が鋭角的になり、塗装時にお
いて塗料の流れ込みが悪く、塗膜密着性が従来方法より
劣っている。 −（８） スキンパス工程が入
るため塗装用ステンレス鋼素材として要求される軟質性
が失なわれる。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、従来の塗装用フェライト系ステンレス鋼板の
製造方法の有する欠点を除去改善するこ１・・とを目的
とするものであり、特許請求の範囲記載の方法を提供す
ることにより前記目的を達成することができる。すなわ
ち本発明は、熱間圧延したフェライト系ステンレス鋼帯
板を焼鈍、酸洗工程、中間圧延工程および中間焼鈍、酸
洗工程を経た後、ロ最終圧延工程の仕上パスにおいて粗
面ロールを用いる圧延により帯板表面の平均粗度Ｒａを
２μｍ以上になし、次に最終焼鈍、酸洗する塗料密着性
に優れる塗装用フェライト系ステンレス鋼帯板の製造方
法において、前記中間焼鈍、酸洗工程におけ２パる鋼帯
板の焼鈍温度をオーステナイトが生成し始１める温度Ａ
Ｃ３点と（Ａｃ１点＋１５０°Ｃ）との温度範囲となし
、最終焼鈍、酸洗後行われる矯正処理中あるいは板金加
工中に発生するストレッチャーストレインあるいは腰折
れを防止することを特徴−１とする塗装用フェライト系
ステンレス鋼帯板の製造方法に関するものである。
製造方法の有する欠点を除去改善するこ１・・とを目的
とするものであり、特許請求の範囲記載の方法を提供す
ることにより前記目的を達成することができる。すなわ
ち本発明は、熱間圧延したフェライト系ステンレス鋼帯
板を焼鈍、酸洗工程、中間圧延工程および中間焼鈍、酸
洗工程を経た後、ロ最終圧延工程の仕上パスにおいて粗
面ロールを用いる圧延により帯板表面の平均粗度Ｒａを
２μｍ以上になし、次に最終焼鈍、酸洗する塗料密着性
に優れる塗装用フェライト系ステンレス鋼帯板の製造方
法において、前記中間焼鈍、酸洗工程におけ２パる鋼帯
板の焼鈍温度をオーステナイトが生成し始１める温度Ａ
Ｃ３点と（Ａｃ１点＋１５０°Ｃ）との温度範囲となし
、最終焼鈍、酸洗後行われる矯正処理中あるいは板金加
工中に発生するストレッチャーストレインあるいは腰折
れを防止することを特徴−１とする塗装用フェライト系
ステンレス鋼帯板の製造方法に関するものである。
従来塗装用フェライト系ステンレス鋼板に限らず、フェ
ライト系ステンレス鋼の各工程における焼鈍条件は、オ
ーステナイトが生成し始める温度Ｉ・・すなわち１０１
点より約５０°Ｃ低い温度で行われていた。巳の理由は
、ＡＣ１点付近またはそれ以上の温度で焼鈍すると固溶
炭素量が増加し、かつオーステナイトが生成するからで
ある。冷却過程において固溶炭素量の増加は、Ｏｒ炭化
物の粒界析出に１・よる粒界Ｑｒ欠乏層を、また高温で
生成するオーステナイトは冷却過程でマルテンサイト変
態して延性劣化をひき起し、製品品質の劣化ならびに製
造上のトラブルの原因となる。
ライト系ステンレス鋼の各工程における焼鈍条件は、オ
ーステナイトが生成し始める温度Ｉ・・すなわち１０１
点より約５０°Ｃ低い温度で行われていた。巳の理由は
、ＡＣ１点付近またはそれ以上の温度で焼鈍すると固溶
炭素量が増加し、かつオーステナイトが生成するからで
ある。冷却過程において固溶炭素量の増加は、Ｏｒ炭化
物の粒界析出に１・よる粒界Ｑｒ欠乏層を、また高温で
生成するオーステナイトは冷却過程でマルテンサイト変
態して延性劣化をひき起し、製品品質の劣化ならびに製
造上のトラブルの原因となる。
ところで、本発明者らは最終焼鈍工程において２・・焼
鈍温度をＡＣ１点前後まで上げると、焼鈍後ストレッチ
ャーストレインの発生が防止され極めて低耐力の製品を
得ることができることを新規に知見して、特願昭５８−
１８２８６９号により特許出願した。
鈍温度をＡＣ１点前後まで上げると、焼鈍後ストレッチ
ャーストレインの発生が防止され極めて低耐力の製品を
得ることができることを新規に知見して、特願昭５８−
１８２８６９号により特許出願した。
本発明者らは、さらに中間および素材焼鈍工程における
焼鈍条件にさかのぼって種々研究を重ねた結果、中間焼
鈍工程における焼鈍温度をＡＣ１点以上にすると、その
段階ではｃｒ欠乏層ならびにマルテンサイト相が生成す
るが、最終焼鈍においてＩ・・通常の１０１点以下の温
度で焼鈍することにより、上記Ｑｒ欠乏層、マルテンサ
イト相のいずれも消失し”Ｃストレッチャーストレイン
の発生が防止され、同時に低耐力の製品が得られること
を新規に知見した。このようになる機構は中間焼鈍後に
生成しＩ・たマルテンサイト相が最終焼鈍によりフェラ
イトとＱｒ炭化物に分解するが、この部分は他のフェラ
イトマトリックスよりもＱｒ炭化物が偏析しているため
強度が高い。このためわずかな応力でも境界部のフェラ
イトマトリックス側に変形が集中スる！・・ため、この
部分に可動転位が連続的に発生してマｌクロ的ストレッ
チャーストレインの発生を防止すると同時に耐力の著し
い低下がもたらされるものであることが判った。従って
、中間焼鈍においてＡＣ３点より低い焼鈍温度にすると
マルテンサイ）３が生成しないので、最終焼鈍後の上記
効果は得られない。一方上記中間焼鈍工程における焼鈍
温度を（ＡＣ１点＋１５０°Ｃ）より高くすると、生成
するマルテンサイト量は８０％以上に増加し、粒粗大化
が加わるため著しく脆化し、次の最終圧延工）・・程に
おいて破断等のトラブルが生じ易くなり、かりに最終焼
鈍工程にまで達しても耐力が著しく上昇する。従って、
中間焼鈍工程における焼鈍温度はＡＯＩ点〜（ＡＣ１点
＋１５０℃）の範囲内にする必要がある。
焼鈍条件にさかのぼって種々研究を重ねた結果、中間焼
鈍工程における焼鈍温度をＡＣ１点以上にすると、その
段階ではｃｒ欠乏層ならびにマルテンサイト相が生成す
るが、最終焼鈍においてＩ・・通常の１０１点以下の温
度で焼鈍することにより、上記Ｑｒ欠乏層、マルテンサ
イト相のいずれも消失し”Ｃストレッチャーストレイン
の発生が防止され、同時に低耐力の製品が得られること
を新規に知見した。このようになる機構は中間焼鈍後に
生成しＩ・たマルテンサイト相が最終焼鈍によりフェラ
イトとＱｒ炭化物に分解するが、この部分は他のフェラ
イトマトリックスよりもＱｒ炭化物が偏析しているため
強度が高い。このためわずかな応力でも境界部のフェラ
イトマトリックス側に変形が集中スる！・・ため、この
部分に可動転位が連続的に発生してマｌクロ的ストレッ
チャーストレインの発生を防止すると同時に耐力の著し
い低下がもたらされるものであることが判った。従って
、中間焼鈍においてＡＣ３点より低い焼鈍温度にすると
マルテンサイ）３が生成しないので、最終焼鈍後の上記
効果は得られない。一方上記中間焼鈍工程における焼鈍
温度を（ＡＣ１点＋１５０°Ｃ）より高くすると、生成
するマルテンサイト量は８０％以上に増加し、粒粗大化
が加わるため著しく脆化し、次の最終圧延工）・・程に
おいて破断等のトラブルが生じ易くなり、かりに最終焼
鈍工程にまで達しても耐力が著しく上昇する。従って、
中間焼鈍工程における焼鈍温度はＡＯＩ点〜（ＡＣ１点
＋１５０℃）の範囲内にする必要がある。
次に、熱延鋼帯板の素材の焼鈍工程において、焼鈍温度
を、ＡＣＩ点以上にすると中間焼鈍後の段階ではストレ
ッチャーストレインが防止されるが、この効果は最終焼
鈍後まで維持されず、７割以上の確率でストレッチャー
ストレインを発生する。□また素材焼鈍工程でＡＣ１点
以上の焼鈍を加えると１マルテンサイト相の脆化・硬化
に加えて、板厚が厚いため、次の中間圧延工程において
曲げ応力が大きくなることがさらに加わって破断トラブ
ルの原因となる。従って素材焼鈍工程において、その−
・焼鈍温度をＡＣＩ点以上としても、本発明の目的は達
成されない。
を、ＡＣＩ点以上にすると中間焼鈍後の段階ではストレ
ッチャーストレインが防止されるが、この効果は最終焼
鈍後まで維持されず、７割以上の確率でストレッチャー
ストレインを発生する。□また素材焼鈍工程でＡＣ１点
以上の焼鈍を加えると１マルテンサイト相の脆化・硬化
に加えて、板厚が厚いため、次の中間圧延工程において
曲げ応力が大きくなることがさらに加わって破断トラブ
ルの原因となる。従って素材焼鈍工程において、その−
・焼鈍温度をＡＣＩ点以上としても、本発明の目的は達
成されない。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例
熱間圧延により製造したＳＵＳ ４８０と４１０ Ｓ
ｌ”の熱延帯板を素材とし、この素材を焼鈍、酸洗、中
間圧延、中間焼鈍および酸洗を経て最終圧延工程の仕上
パスにおいて粗面ロール圧延によって帯板表面の平均粗
度Ｒａを２μｍ以上となした後、最終焼鈍ならびに酸洗
をした。この際表に示すよう１１に各焼鈍工程の焼鈍条
件を種々変え、製品品質として耐力、ストレッチャース
トレインおよび粒界腐食試験の結果を調べた。なおＳＵ
Ｓ ４８０のＡＣ３点は８８０℃ＳＵＳ ４１ ＯＳの
それは８５０℃である。また腐食試験はＪＩＳ Ｇ Ｏ
５７５ステンレス鋼−□゛□上記表から判るように、中
間焼鈍工程におけるｌ焼鈍温度を本発明例にみるように
Ａｃｚ点〜（１０１点＋１５０°Ｃ）の温度範囲内にす
ることにより、本発明例は比較例に比べて耐力が低く、
ストレッチャーストレインがなく、かつ粒界腐食のない
ステー、ンレス濶帯板を得ることができる。
ｌ”の熱延帯板を素材とし、この素材を焼鈍、酸洗、中
間圧延、中間焼鈍および酸洗を経て最終圧延工程の仕上
パスにおいて粗面ロール圧延によって帯板表面の平均粗
度Ｒａを２μｍ以上となした後、最終焼鈍ならびに酸洗
をした。この際表に示すよう１１に各焼鈍工程の焼鈍条
件を種々変え、製品品質として耐力、ストレッチャース
トレインおよび粒界腐食試験の結果を調べた。なおＳＵ
Ｓ ４８０のＡＣ３点は８８０℃ＳＵＳ ４１ ＯＳの
それは８５０℃である。また腐食試験はＪＩＳ Ｇ Ｏ
５７５ステンレス鋼−□゛□上記表から判るように、中
間焼鈍工程におけるｌ焼鈍温度を本発明例にみるように
Ａｃｚ点〜（１０１点＋１５０°Ｃ）の温度範囲内にす
ることにより、本発明例は比較例に比べて耐力が低く、
ストレッチャーストレインがなく、かつ粒界腐食のない
ステー、ンレス濶帯板を得ることができる。
（効果）
以上本発明によれば、塗装用素材としてフェライト系ス
テンレス鋼を用いる場合に欠点であったストレッチャー
ストレインあるいは腰折れの表面Ｉ、。
テンレス鋼を用いる場合に欠点であったストレッチャー
ストレインあるいは腰折れの表面Ｉ、。
欠陥を防止でき、かつすぐれた塗料密着性を確保できる
ようになった。これによりオーステナイト系ステンレス
鋼よりコスト的に安価な塗装用フェライト系ステンレス
鋼帯板を工業的に提供することが可能となった。
ようになった。これによりオーステナイト系ステンレス
鋼よりコスト的に安価な塗装用フェライト系ステンレス
鋼帯板を工業的に提供することが可能となった。
Claims (1)
- １、熱間圧延したフェライト系ステンレス鋼帯板を焼鈍
、酸洗工程、中間圧延工程および中間焼鈍、酸洗工程を
経た後、最終圧延工程の仕上パスにおいて粗面ロールを
用いる圧延により帯板表面の平均粗度Ｒａを２μｍ以上
になし、次に最終焼鈍、酸洗する塗料密着性に優れる塗
装用フェライト系ステンレス鋼帯板の製造方法において
、前記中間焼鈍、酸洗工程における鋼帯板の焼鈍温度を
オーステナイトが生成し始める温度Ａｃ１点と（Ａｃ１
点＋１５０℃）との温度範囲内となし、最終焼鈍、酸洗
後行われる矯正処理中あるいは板金加工中に発生するス
トレッチャーストレインあるいは腰折れを防止すること
を特徴とする塗装用フェライト系ステンレス鋼帯板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20418184A JPS6184329A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 塗装用フエライト系ステンレス鋼帯板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20418184A JPS6184329A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 塗装用フエライト系ステンレス鋼帯板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6184329A true JPS6184329A (ja) | 1986-04-28 |
| JPH0140093B2 JPH0140093B2 (ja) | 1989-08-25 |
Family
ID=16486177
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20418184A Granted JPS6184329A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 塗装用フエライト系ステンレス鋼帯板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6184329A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999058731A1 (de) * | 1998-05-13 | 1999-11-18 | Abb Patent Gmbh | Anordnung und verfahren zum erzeugen von warmband |
| JPWO2021205876A1 (ja) * | 2020-04-10 | 2021-10-14 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51149116A (en) * | 1975-06-18 | 1976-12-21 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing ferritics tainless steelplates without ridging |
| JPS54141315A (en) * | 1978-04-27 | 1979-11-02 | Nippon Steel Corp | Manufacture of ferritic stainless steel plate with superior damping capacity |
| JPS5770236A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Nippon Steel Corp | Manufacture of ferritic stainless thin steel plate excellent in deep drawability |
| JPS59123718A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐食性合金鋼板の製造法 |
-
1984
- 1984-10-01 JP JP20418184A patent/JPS6184329A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51149116A (en) * | 1975-06-18 | 1976-12-21 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing ferritics tainless steelplates without ridging |
| JPS54141315A (en) * | 1978-04-27 | 1979-11-02 | Nippon Steel Corp | Manufacture of ferritic stainless steel plate with superior damping capacity |
| JPS5770236A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Nippon Steel Corp | Manufacture of ferritic stainless thin steel plate excellent in deep drawability |
| JPS59123718A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐食性合金鋼板の製造法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999058731A1 (de) * | 1998-05-13 | 1999-11-18 | Abb Patent Gmbh | Anordnung und verfahren zum erzeugen von warmband |
| JPWO2021205876A1 (ja) * | 2020-04-10 | 2021-10-14 | ||
| WO2021205876A1 (ja) * | 2020-04-10 | 2021-10-14 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼およびフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0140093B2 (ja) | 1989-08-25 |
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