JPH07118754A - リビング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
リビング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH07118754A JPH07118754A JP26124193A JP26124193A JPH07118754A JP H07118754 A JPH07118754 A JP H07118754A JP 26124193 A JP26124193 A JP 26124193A JP 26124193 A JP26124193 A JP 26124193A JP H07118754 A JPH07118754 A JP H07118754A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 リビング性に優れたフェライト系ステンレス
鋼板の製造方法を提供することを目的とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１０％、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４
０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１３．０〜１
８．０％、Ｎ：０．０３〜０．０６％を含有し、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、かつ（１）式を満足す
るフェライト系ステンレス鋼のスラブを１１００〜１２
２０℃の温度に加熱し、仕上げ圧延温度９５０〜１０５
０℃で熱間圧延し、４５０〜８００℃の温度で巻き取っ
た熱延鋼板を、焼鈍することなしに一回で製品板厚まで
圧下率７０％以上で冷延し、最終焼鈍、調質圧延を行
う。 γ′p ＝420C％＋470N％＋ 7Mn％−11.5Cr％−11.5Si％
＋ 179≧30.0…(1)
鋼板の製造方法を提供することを目的とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１０％、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４
０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１３．０〜１
８．０％、Ｎ：０．０３〜０．０６％を含有し、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなり、かつ（１）式を満足す
るフェライト系ステンレス鋼のスラブを１１００〜１２
２０℃の温度に加熱し、仕上げ圧延温度９５０〜１０５
０℃で熱間圧延し、４５０〜８００℃の温度で巻き取っ
た熱延鋼板を、焼鈍することなしに一回で製品板厚まで
圧下率７０％以上で冷延し、最終焼鈍、調質圧延を行
う。 γ′p ＝420C％＋470N％＋ 7Mn％−11.5Cr％−11.5Si％
＋ 179≧30.0…(1)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、リビング（フェライト
系ステンレス鋼板の冷延後の表面にみられる圧延方向と
平行な筋状のうねり）性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造方法に関する。
系ステンレス鋼板の冷延後の表面にみられる圧延方向と
平行な筋状のうねり）性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼の冷延鋼板を
加工したときに表面に現れる圧延方向と平行な筋状のう
ねり欠陥にリジングがある。フェライト系ステンレス鋼
板のリジング性の改善方法として、特公昭５９−５７６
号公報、特公昭５９−３７３３４号公報、特公昭６０−
９０８８号公報、特公昭６１−１９６８５号公報等が開
示されている。これらの技術は、Ａｌを含有させるとと
もに熱延板の焼鈍条件と冷延条件を適正に組み合わせて
リジング性の向上を図ったものである。
加工したときに表面に現れる圧延方向と平行な筋状のう
ねり欠陥にリジングがある。フェライト系ステンレス鋼
板のリジング性の改善方法として、特公昭５９−５７６
号公報、特公昭５９−３７３３４号公報、特公昭６０−
９０８８号公報、特公昭６１−１９６８５号公報等が開
示されている。これらの技術は、Ａｌを含有させるとと
もに熱延板の焼鈍条件と冷延条件を適正に組み合わせて
リジング性の向上を図ったものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来技術では、冷延後の表面に生じるリビングを完全
になくすことはできない。板表面にリビングが発生する
と、例えば蛍光灯を写したときに像が歪んで見える。本
発明の目的は、リビングの発生原因である鋳造組織を破
壊し、かつ、製品板の結晶粒を１０μｍ以下の微細粒に
することにより、うねり模様を肉眼では観察されない程
度に小さくして、表面の美麗なフェライト系ステンレス
鋼板を提供することにある。
の従来技術では、冷延後の表面に生じるリビングを完全
になくすことはできない。板表面にリビングが発生する
と、例えば蛍光灯を写したときに像が歪んで見える。本
発明の目的は、リビングの発生原因である鋳造組織を破
壊し、かつ、製品板の結晶粒を１０μｍ以下の微細粒に
することにより、うねり模様を肉眼では観察されない程
度に小さくして、表面の美麗なフェライト系ステンレス
鋼板を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】フェライト系ステンレス
鋼板の重要な表面性状に、表面光沢とリビングがある。
リビングは鋳造組織にまで起因するため多くの改善研究
が行われているにもかかわらず、うねり高さで０．１〜
０．３μｍのリビングが製品板に残存しているのが現状
である。このリビングをほぼ皆無にするために必要な成
分組成、熱延条件、冷延条件を見出すことにより、本発
明は成されたものである。すなわち、本発明は、フェラ
イト系ステンレス鋼成分のガンマポテンシャル（γ′p
）を高めることにより、熱延で鋳造組織をランダム化
するとともに歪を蓄積し、熱延板の焼鈍をせずに熱延で
の歪を冷延工程に引き継ぎ、かつ冷延でもトータル圧下
率を大きくとることによって更に歪の蓄積を高める。最
終焼鈍において再結晶させて結晶方位のランダム化と結
晶粒の微細化を行い、最後に調質圧延を施してリビング
をほぼ皆無にすることを特徴とする。
鋼板の重要な表面性状に、表面光沢とリビングがある。
リビングは鋳造組織にまで起因するため多くの改善研究
が行われているにもかかわらず、うねり高さで０．１〜
０．３μｍのリビングが製品板に残存しているのが現状
である。このリビングをほぼ皆無にするために必要な成
分組成、熱延条件、冷延条件を見出すことにより、本発
明は成されたものである。すなわち、本発明は、フェラ
イト系ステンレス鋼成分のガンマポテンシャル（γ′p
）を高めることにより、熱延で鋳造組織をランダム化
するとともに歪を蓄積し、熱延板の焼鈍をせずに熱延で
の歪を冷延工程に引き継ぎ、かつ冷延でもトータル圧下
率を大きくとることによって更に歪の蓄積を高める。最
終焼鈍において再結晶させて結晶方位のランダム化と結
晶粒の微細化を行い、最後に調質圧延を施してリビング
をほぼ皆無にすることを特徴とする。
【０００５】すなわち、本発明は、重量％で、Ｃ：０．
０４〜０．１０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０
％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以
下、Ｃｒ：１３．０〜１８．０％、Ｎ：０．０３〜０．
０６％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からな
り、かつ（１）式で規定するガンマポテンシャル（γ′
p ）を満足する成分組成のフェライト系ステンレス鋼の
スラブを、１１００℃以上１２２０℃以下の温度に加熱
し、続いて９５０℃以上１０５０℃以下の仕上げ圧延温
度で熱間圧延を行い、続いて４５０℃以上８００℃以下
の温度で巻き取りを行い、続いて脱スケールを行い、続
いて７０％以上のトータル圧下率で冷間圧延を行い、続
いて最終の大気焼鈍と脱スケール、又は光輝焼鈍を行
い、続いて調質圧延を行うことを特徴とするリビング性
に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法を要旨
とするものである。 γ′p ＝420C％＋470N％＋ 7Mn％−11.5Cr％−11.5Si％＋ 179≧30.0…(1) 以下、本発明を詳細に説明する。
０４〜０．１０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０
％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以
下、Ｃｒ：１３．０〜１８．０％、Ｎ：０．０３〜０．
０６％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からな
り、かつ（１）式で規定するガンマポテンシャル（γ′
p ）を満足する成分組成のフェライト系ステンレス鋼の
スラブを、１１００℃以上１２２０℃以下の温度に加熱
し、続いて９５０℃以上１０５０℃以下の仕上げ圧延温
度で熱間圧延を行い、続いて４５０℃以上８００℃以下
の温度で巻き取りを行い、続いて脱スケールを行い、続
いて７０％以上のトータル圧下率で冷間圧延を行い、続
いて最終の大気焼鈍と脱スケール、又は光輝焼鈍を行
い、続いて調質圧延を行うことを特徴とするリビング性
に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法を要旨
とするものである。 γ′p ＝420C％＋470N％＋ 7Mn％−11.5Cr％−11.5Si％＋ 179≧30.0…(1) 以下、本発明を詳細に説明する。
【０００６】
【作用】先ず本発明において、鋼の化学成分の限定理由
を説明する。Ｃはγ′p に及ぼす影響が大きく、（１）
式を満足するには０．０４％未満では他のオーステナイ
ト生成元素を多くしなければならず、コスト、製造性の
面から、適正バランスにするには０．０４％以上必要で
ある。一方、Ｃは鋼の加工性に悪影響を及ぼすので上限
を０．１０％とした。Ｓｉ，Ｍｎは鋼の脱酸剤として有
効なので、それぞれ１．０％以下含有する。１．０％を
超えると機械的性質が劣化する。
を説明する。Ｃはγ′p に及ぼす影響が大きく、（１）
式を満足するには０．０４％未満では他のオーステナイ
ト生成元素を多くしなければならず、コスト、製造性の
面から、適正バランスにするには０．０４％以上必要で
ある。一方、Ｃは鋼の加工性に悪影響を及ぼすので上限
を０．１０％とした。Ｓｉ，Ｍｎは鋼の脱酸剤として有
効なので、それぞれ１．０％以下含有する。１．０％を
超えると機械的性質が劣化する。
【０００７】Ｐ，Ｓは不純物元素で靭性及び耐食性が劣
化するので、それぞれ０．０４％以下、０．０３０％以
下が望ましい。Ｃｒは耐食性及び耐高温酸化性の向上の
ために最低限１３．０％の添加が必要であり、又１８．
０％を超すとγ′p が小さくなり、靭性も劣化し製造が
困難になるので、１３．０〜１８．０％とする。ＮはＣ
と同様にγ′p に及ぼす影響が大きく、（１）式を満足
するには０．０３％未満では他のオーステナイト生成元
素を多くしなければならず、コスト、製造性の面から適
正バランスにするには０．０３％以上必要である。一
方、鋼の加工性には悪影響を及ぼすので上限を０．０６
％とする。
化するので、それぞれ０．０４％以下、０．０３０％以
下が望ましい。Ｃｒは耐食性及び耐高温酸化性の向上の
ために最低限１３．０％の添加が必要であり、又１８．
０％を超すとγ′p が小さくなり、靭性も劣化し製造が
困難になるので、１３．０〜１８．０％とする。ＮはＣ
と同様にγ′p に及ぼす影響が大きく、（１）式を満足
するには０．０３％未満では他のオーステナイト生成元
素を多くしなければならず、コスト、製造性の面から適
正バランスにするには０．０３％以上必要である。一
方、鋼の加工性には悪影響を及ぼすので上限を０．０６
％とする。
【０００８】次に、ガンマポテンシャルについて説明す
る。Ｃ：０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．１〜０．７
％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｐ：０．０２〜０．０３
％、Ｓ：０．００２〜０．０１０％以下、Ｃｒ：１３．
０〜１７．０％、Ｎ：０．００７〜０．０６０％を含
み、残部は実質的にＦｅからなるγ′p ＝２０〜６０％
のフェライト系ステンレス鋼を転炉で溶製し、２５０mm
厚さのスラブを鋳造した。このスラブを１２２０℃に加
熱後、仕上げ圧延温度１０５０℃で板厚３mmの熱延板と
し、８００℃で巻き取った。続いて、焼鈍することなし
に脱スケールを行い、一回冷延で圧下率７０％を加え製
品板厚０．９mmの冷延板とし、最終焼鈍、酸洗、調質圧
延を行い、製品板表面のリビング高さをあらさ計で測定
した。結果を図１に示す。製品板のリビングが肉眼で見
えなくなる高さ０．１μｍ以下にするには、図１より、
ガンマポテンシャルは３０％以上としなければならな
い。これは、熱延中にオーステナイト相が鋳造組織を破
壊して微細化する効果と考えられる。
る。Ｃ：０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．１〜０．７
％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｐ：０．０２〜０．０３
％、Ｓ：０．００２〜０．０１０％以下、Ｃｒ：１３．
０〜１７．０％、Ｎ：０．００７〜０．０６０％を含
み、残部は実質的にＦｅからなるγ′p ＝２０〜６０％
のフェライト系ステンレス鋼を転炉で溶製し、２５０mm
厚さのスラブを鋳造した。このスラブを１２２０℃に加
熱後、仕上げ圧延温度１０５０℃で板厚３mmの熱延板と
し、８００℃で巻き取った。続いて、焼鈍することなし
に脱スケールを行い、一回冷延で圧下率７０％を加え製
品板厚０．９mmの冷延板とし、最終焼鈍、酸洗、調質圧
延を行い、製品板表面のリビング高さをあらさ計で測定
した。結果を図１に示す。製品板のリビングが肉眼で見
えなくなる高さ０．１μｍ以下にするには、図１より、
ガンマポテンシャルは３０％以上としなければならな
い。これは、熱延中にオーステナイト相が鋳造組織を破
壊して微細化する効果と考えられる。
【０００９】次に、スラブの加熱温度について説明す
る。Ｃ：０．０５０％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：０．
６１％、Ｐ：０．０２２％、Ｓ：０．００３％、Ｃｒ：
１６．４５％、Ｎ：０．０４０２％を含み（１）式の
γ′p ：３１．１１％、残部は実質的にＦｅからなるフ
ェライト系ステンレス鋼を転炉で溶製し、２５０mm厚さ
のスラブを鋳造した。このスラブを１０５０〜１２５０
℃に加熱後、熱間圧延で３mm厚の熱延鋼板とした。この
ときの熱延板表面に生じるスケール疵の深さを図２に示
す。スケール疵の深さが実用上無害となる深さ１０μｍ
以下にするには、スラブ加熱温度は１１００℃以上にし
なければならない。１１００℃未満では、鋼の組成、ス
ケール組成、スケールの潤滑性、ロールと素材間の潤
滑、熱延の変形抵抗によってスケール疵が急激に悪化す
る。
る。Ｃ：０．０５０％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：０．
６１％、Ｐ：０．０２２％、Ｓ：０．００３％、Ｃｒ：
１６．４５％、Ｎ：０．０４０２％を含み（１）式の
γ′p ：３１．１１％、残部は実質的にＦｅからなるフ
ェライト系ステンレス鋼を転炉で溶製し、２５０mm厚さ
のスラブを鋳造した。このスラブを１０５０〜１２５０
℃に加熱後、熱間圧延で３mm厚の熱延鋼板とした。この
ときの熱延板表面に生じるスケール疵の深さを図２に示
す。スケール疵の深さが実用上無害となる深さ１０μｍ
以下にするには、スラブ加熱温度は１１００℃以上にし
なければならない。１１００℃未満では、鋼の組成、ス
ケール組成、スケールの潤滑性、ロールと素材間の潤
滑、熱延の変形抵抗によってスケール疵が急激に悪化す
る。
【００１０】又、前記と同一のスラブを１０５０〜１２
９０℃に加熱後、熱間圧延の仕上げ圧延温度１０５０
℃、板厚３mm、巻取温度８００℃で熱延板とし、焼鈍す
ることなしに一回冷延でトータル圧下率７０％を加え、
製品板厚０．９mmの冷延板とした。引き続いて、８４０
℃×６０sec の最終焼鈍と酸洗、伸び率１．０％の調質
圧延を行った。製品板表面のリビング高さをあらさ計で
測定した結果を図３に示す。製品板のリビング高さを肉
眼で見えない程度にするには０．１μｍ以下にしなけれ
ばならず、このためには、スラブ加熱温度は１２２０℃
以下にしなければならない。１２２０℃を超えると、結
晶粒が粗大化しオーステナイト相が減少するため、鋳造
組織の破壊が熱延で軽減するためと考えられる。従っ
て、スケール疵防止とリビング抑制の両者を満足するス
ラブ加熱温度は、１１００〜１２２０℃である。
９０℃に加熱後、熱間圧延の仕上げ圧延温度１０５０
℃、板厚３mm、巻取温度８００℃で熱延板とし、焼鈍す
ることなしに一回冷延でトータル圧下率７０％を加え、
製品板厚０．９mmの冷延板とした。引き続いて、８４０
℃×６０sec の最終焼鈍と酸洗、伸び率１．０％の調質
圧延を行った。製品板表面のリビング高さをあらさ計で
測定した結果を図３に示す。製品板のリビング高さを肉
眼で見えない程度にするには０．１μｍ以下にしなけれ
ばならず、このためには、スラブ加熱温度は１２２０℃
以下にしなければならない。１２２０℃を超えると、結
晶粒が粗大化しオーステナイト相が減少するため、鋳造
組織の破壊が熱延で軽減するためと考えられる。従っ
て、スケール疵防止とリビング抑制の両者を満足するス
ラブ加熱温度は、１１００〜１２２０℃である。
【００１１】次に、熱延の仕上げ圧延温度について説明
する。前記と同一スラブを用い、スラブ加熱温度１２２
０℃、仕上げ圧延温度を９２０〜１０９０℃に調整し、
板厚３mm、巻取温度８００℃の熱延板とし、焼鈍を省略
して一回冷延でトータル圧下率７０％、８４０℃×６０
sec の焼鈍と酸洗、伸び率１．０％の調質圧延で０．９
mm厚さの製品板とし、リビング高さを測定した。結果を
図４に示すが、リビング高さを０．１μｍ以下にするに
は、仕上げ温度は１０５０℃以下が必要である。１０５
０℃を超えると熱延での歪の蓄積が小さくなり、最終焼
鈍時の再結晶粒が１０μｍを超えるためにリビングが
０．１μｍを超すものと考えられる。しかしながら、仕
上げ圧延温度が９５０℃未満では仕上げ熱延の変形抵抗
が大きくなり、スケール疵が増加する。従って、熱延の
仕上げ圧延温度は９５０〜１０５０℃とする。
する。前記と同一スラブを用い、スラブ加熱温度１２２
０℃、仕上げ圧延温度を９２０〜１０９０℃に調整し、
板厚３mm、巻取温度８００℃の熱延板とし、焼鈍を省略
して一回冷延でトータル圧下率７０％、８４０℃×６０
sec の焼鈍と酸洗、伸び率１．０％の調質圧延で０．９
mm厚さの製品板とし、リビング高さを測定した。結果を
図４に示すが、リビング高さを０．１μｍ以下にするに
は、仕上げ温度は１０５０℃以下が必要である。１０５
０℃を超えると熱延での歪の蓄積が小さくなり、最終焼
鈍時の再結晶粒が１０μｍを超えるためにリビングが
０．１μｍを超すものと考えられる。しかしながら、仕
上げ圧延温度が９５０℃未満では仕上げ熱延の変形抵抗
が大きくなり、スケール疵が増加する。従って、熱延の
仕上げ圧延温度は９５０〜１０５０℃とする。
【００１２】次に、熱延の巻取温度について説明する。
前記と同一スラブを用い、スラブ加熱温度１２２０℃、
仕上げ圧延温度１０５０℃、板厚３mmの熱延板とし、巻
取温度を４５０〜８９０℃に調整後、焼鈍省略、一回冷
延でトータル圧下率７０％、８４０℃×６０sec の焼鈍
と酸洗、伸び率１．０％の調質圧延で０．９mm厚さの製
品板とし、リビング高さを測定した。結果を図５に示す
が、リビング高さを０．１μｍ以下にするには、巻取温
度は８００℃以下にしなければならない。８００℃を超
えると、熱延板の焼戻しマルテンサイトがフェライトと
クロムカーバイトに分解するのと、一部再結晶が生じて
熱延での歪が解放されるためにリビングが劣化するもの
と考えられる。一方、巻取温度が低くなると材料の強度
が高くなり、コイルの巻き取りに困難を生じるので、下
限を４５０℃とする。従って、巻取温度は４５０℃から
８００℃とする。次工程では、熱延板の焼鈍を行う場合
が多いが、本発明では素材の歪蓄積を高めることを主眼
としているため、焼鈍することなしに酸洗後冷延するこ
とにより更に歪の蓄積を行う。
前記と同一スラブを用い、スラブ加熱温度１２２０℃、
仕上げ圧延温度１０５０℃、板厚３mmの熱延板とし、巻
取温度を４５０〜８９０℃に調整後、焼鈍省略、一回冷
延でトータル圧下率７０％、８４０℃×６０sec の焼鈍
と酸洗、伸び率１．０％の調質圧延で０．９mm厚さの製
品板とし、リビング高さを測定した。結果を図５に示す
が、リビング高さを０．１μｍ以下にするには、巻取温
度は８００℃以下にしなければならない。８００℃を超
えると、熱延板の焼戻しマルテンサイトがフェライトと
クロムカーバイトに分解するのと、一部再結晶が生じて
熱延での歪が解放されるためにリビングが劣化するもの
と考えられる。一方、巻取温度が低くなると材料の強度
が高くなり、コイルの巻き取りに困難を生じるので、下
限を４５０℃とする。従って、巻取温度は４５０℃から
８００℃とする。次工程では、熱延板の焼鈍を行う場合
が多いが、本発明では素材の歪蓄積を高めることを主眼
としているため、焼鈍することなしに酸洗後冷延するこ
とにより更に歪の蓄積を行う。
【００１３】次に、冷延でのトータル圧下率について説
明する。前記と同一スラブを用い、スラブ加熱温度１２
２０℃、仕上げ圧延温度１０５０℃、板厚３mm、巻取温
度８００℃の熱延板とし、焼鈍省略、一回冷延のトータ
ル圧下率を５５〜９５％に調整し、８４０℃×６０sec
の焼鈍と酸洗、伸び率１．０％の調質圧延後、リビング
高さを測定した。結果を図６に示すが、リビング高さを
０．１μｍ以下にするには冷延圧下率は７０％以上が必
要である。７０％未満では、歪の導入量が不足して鋳造
組織の破壊効果が低減するのと、１０μｍ以下の微細再
結晶粒が得られないために、リビングが大きくなるもの
と考えられる。
明する。前記と同一スラブを用い、スラブ加熱温度１２
２０℃、仕上げ圧延温度１０５０℃、板厚３mm、巻取温
度８００℃の熱延板とし、焼鈍省略、一回冷延のトータ
ル圧下率を５５〜９５％に調整し、８４０℃×６０sec
の焼鈍と酸洗、伸び率１．０％の調質圧延後、リビング
高さを測定した。結果を図６に示すが、リビング高さを
０．１μｍ以下にするには冷延圧下率は７０％以上が必
要である。７０％未満では、歪の導入量が不足して鋳造
組織の破壊効果が低減するのと、１０μｍ以下の微細再
結晶粒が得られないために、リビングが大きくなるもの
と考えられる。
【００１４】
〔実施例１〕表１に示す化学成分を有するフェライト系
ステンレス鋼を転炉で溶製し、２５０mm厚さの連続鋳造
スラブとした。これをスラブ加熱温度１２２０℃、仕上
げ圧延温度１０５０℃、板厚３．０mm、巻取温度８００
℃で熱延板とした。γ′p の計算は（１）式を用いた
が、比較例にはＡｌを含む鋼があるため、 γ″p ＝420C％＋470N％＋ 7Mn％−11.5Cr％−11.5Si％
−52Al％＋179 の式にて計算した。熱延板は焼鈍することなしに、一回
冷延で圧下率７０％を加え、製品板厚０．９mmの冷延板
とした。引き続いて、大気中で８４０℃×６０sec の最
終焼鈍と酸洗、伸び率１．０％の調質圧延を行い、製品
板表面のリビング高さを測定した。結果を表１に示す。
本発明鋼のリビング高さはいずれも０．１０μｍ以下で
あるのに対し、比較例はいずれも０．１０μｍを超えて
いる。
ステンレス鋼を転炉で溶製し、２５０mm厚さの連続鋳造
スラブとした。これをスラブ加熱温度１２２０℃、仕上
げ圧延温度１０５０℃、板厚３．０mm、巻取温度８００
℃で熱延板とした。γ′p の計算は（１）式を用いた
が、比較例にはＡｌを含む鋼があるため、 γ″p ＝420C％＋470N％＋ 7Mn％−11.5Cr％−11.5Si％
−52Al％＋179 の式にて計算した。熱延板は焼鈍することなしに、一回
冷延で圧下率７０％を加え、製品板厚０．９mmの冷延板
とした。引き続いて、大気中で８４０℃×６０sec の最
終焼鈍と酸洗、伸び率１．０％の調質圧延を行い、製品
板表面のリビング高さを測定した。結果を表１に示す。
本発明鋼のリビング高さはいずれも０．１０μｍ以下で
あるのに対し、比較例はいずれも０．１０μｍを超えて
いる。
【００１５】
【表１】
【００１６】〔実施例２〕表１、No．２の成分の２５０
mm厚さスラブを用いて、表２の製造条件で冷延板とし
た。なお、熱延板厚さは３．０mm、熱延板焼鈍を行った
ものは８５０℃×４hrの箱焼鈍を行った。引き続いて、
１回又は２回の冷延後、大気中で８４０℃×６０sec の
最終焼鈍と酸洗、伸び率１．０％の調質圧延を行い、製
品板表面のリビング高さを測定し、同じく表２に示し
た。本発明例のリビング高さはいずれも０．１０μｍ以
下であるのに対し、比較例はいずれも０．１０μｍを超
えている。
mm厚さスラブを用いて、表２の製造条件で冷延板とし
た。なお、熱延板厚さは３．０mm、熱延板焼鈍を行った
ものは８５０℃×４hrの箱焼鈍を行った。引き続いて、
１回又は２回の冷延後、大気中で８４０℃×６０sec の
最終焼鈍と酸洗、伸び率１．０％の調質圧延を行い、製
品板表面のリビング高さを測定し、同じく表２に示し
た。本発明例のリビング高さはいずれも０．１０μｍ以
下であるのに対し、比較例はいずれも０．１０μｍを超
えている。
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明により得ら
れたフェライト系ステンレス鋼はリビング性に優れてお
り、産業上の効果は極めて大である。
れたフェライト系ステンレス鋼はリビング性に優れてお
り、産業上の効果は極めて大である。
【図１】ガンマポテンシャル（γ′p ）と製品板のリビ
ング高さの関係を示す図である。
ング高さの関係を示す図である。
【図２】フェライト系ステンレス鋼のスラブ加熱温度と
熱延板のスケール疵の深さの関係を示す図である。
熱延板のスケール疵の深さの関係を示す図である。
【図３】フェライト系ステンレス鋼のスラブ加熱温度と
製品板のリビング高さの関係を示す図である。
製品板のリビング高さの関係を示す図である。
【図４】フェライト系ステンレス鋼の熱延仕上げ圧延温
度と製品板のリビング高さの関係を示す図である。
度と製品板のリビング高さの関係を示す図である。
【図５】フェライト系ステンレス鋼の熱延巻取温度と製
品板のリビング高さの関係を示す図である。
品板のリビング高さの関係を示す図である。
【図６】フェライト系ステンレス鋼の冷延圧下率と製品
板のリビング高さの関係を示す図である。
板のリビング高さの関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０４〜０．１０％、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ ：０．０４０％以下、 Ｓ ：０．０３０％以下、 Ｃｒ：１３．０〜１８．０％、 Ｎ ：０．０３〜０．０６％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、か
つ（１）式を満足する成分組成のフェライト系ステンレ
ス鋼のスラブを、１１００℃以上１２２０℃以下の温度
に加熱し、続いて９５０℃以上１０５０℃以下の仕上げ
圧延温度で熱間圧延を行い、続いて４５０℃以上８００
℃以下の温度で巻き取りを行い、続いて脱スケールを行
い、続いて７０％以上のトータル圧下率で冷間圧延を行
い、続いて最終の大気焼鈍と脱スケール、又は光輝焼鈍
を行い、続いて調質圧延を行うことを特徴とするリビン
グ性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 γ′p ＝420C％＋470N％＋ 7Mn％−11.5Cr％−11.5Si％＋ 179≧30.0…(1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26124193A JP3314834B2 (ja) | 1993-10-19 | 1993-10-19 | リビング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26124193A JP3314834B2 (ja) | 1993-10-19 | 1993-10-19 | リビング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07118754A true JPH07118754A (ja) | 1995-05-09 |
| JP3314834B2 JP3314834B2 (ja) | 2002-08-19 |
Family
ID=17359104
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26124193A Expired - Fee Related JP3314834B2 (ja) | 1993-10-19 | 1993-10-19 | リビング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3314834B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2790485A1 (fr) * | 1999-03-05 | 2000-09-08 | Usinor | Procede de coulee continue entre cylindres de bandes d'acier inoxydable ferritique a haute ductilite, et bandes minces ainsi obtenues |
| JP2008255422A (ja) * | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corp | キュリー点を有する鋼帯の連続焼鈍方法および連続焼鈍設備 |
| WO2008126911A1 (ja) | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corporation | キュリー点を有する鋼帯の連続焼鈍方法および連続焼鈍設備 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102123665B1 (ko) * | 2018-10-23 | 2020-06-18 | 주식회사 포스코 | 클램프용 고강도 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
-
1993
- 1993-10-19 JP JP26124193A patent/JP3314834B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
| FR2790485A1 (fr) * | 1999-03-05 | 2000-09-08 | Usinor | Procede de coulee continue entre cylindres de bandes d'acier inoxydable ferritique a haute ductilite, et bandes minces ainsi obtenues |
| WO2000053817A1 (fr) * | 1999-03-05 | 2000-09-14 | Usinor | Procede de coulee continue entre cylindres de bandes d'acier inoxydable ferritique a haute ductilite, et bandes minces ainsi obtenues |
| US6588494B1 (en) | 1999-03-05 | 2003-07-08 | Usinor | Method for continuous casting of highly ductile ferritic stainless steel strips between rolls, and resulting thin strips |
| JP2008255422A (ja) * | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corp | キュリー点を有する鋼帯の連続焼鈍方法および連続焼鈍設備 |
| WO2008126911A1 (ja) | 2007-04-05 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corporation | キュリー点を有する鋼帯の連続焼鈍方法および連続焼鈍設備 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP3314834B2 (ja) | 2002-08-19 |
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