JPS59123718A - 耐食性合金鋼板の製造法 - Google Patents
耐食性合金鋼板の製造法Info
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- JPS59123718A JPS59123718A JP57230833A JP23083382A JPS59123718A JP S59123718 A JPS59123718 A JP S59123718A JP 57230833 A JP57230833 A JP 57230833A JP 23083382 A JP23083382 A JP 23083382A JP S59123718 A JPS59123718 A JP S59123718A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
不発明灯、加工性に優れた耐食性合金鋼板の製造方法に
関するものである。
関するものである。
本発明者らｉ、重量係テ、Ｃ； ０．０５ ％以下、Ｃ
ｒ；１０・００係以上１８・００％以下、Ｓｉ ； １
．００％以下、Ｍｎ ；１．００ ％以下、Ｐ ； ０
．０４０ ％ ’３）越え０．１５０％以下、Ｓ ；
０．０５０ ％以下、Ｎｉ ； ０．６０ ％以下、ｓ
ｏｌ、Ａ１； ｏ：ｏｏｓ係以上０．５０％以下、必要
に応じてｉ 、ｏｏ係以下のＣｕ−またにｉ、ｏｏ係以
下のＭｏの１種寸たげ２種ケ添加し、さらに必要に応じ
て０．５０係以下のＴｉ ｉたに０．５０％以下のＮｂ
の１種またに２種？合計量で０．５０％以下全蚕加し、
残部がＦｅおよび不可避に混入してくる不純物から成る
加工性お工ひ酸洗性に曖れた耐食性合金鋼板たに開発し
た。
ｒ；１０・００係以上１８・００％以下、Ｓｉ ； １
．００％以下、Ｍｎ ；１．００ ％以下、Ｐ ； ０
．０４０ ％ ’３）越え０．１５０％以下、Ｓ ；
０．０５０ ％以下、Ｎｉ ； ０．６０ ％以下、ｓ
ｏｌ、Ａ１； ｏ：ｏｏｓ係以上０．５０％以下、必要
に応じてｉ 、ｏｏ係以下のＣｕ−またにｉ、ｏｏ係以
下のＭｏの１種寸たげ２種ケ添加し、さらに必要に応じ
て０．５０係以下のＴｉ ｉたに０．５０％以下のＮｂ
の１種またに２種？合計量で０．５０％以下全蚕加し、
残部がＦｅおよび不可避に混入してくる不純物から成る
加工性お工ひ酸洗性に曖れた耐食性合金鋼板たに開発し
た。
本発明に、この耐食性合金による冷延鋼板の加Ｔ性ケζ
らに向上し得る製造方法を確立し、浸れた加工性ケ有す
る安１曲な耐食性合金鋼板ｒ広く社会に提供するもので
ある。
らに向上し得る製造方法を確立し、浸れた加工性ケ有す
る安１曲な耐食性合金鋼板ｒ広く社会に提供するもので
ある。
この耕しい耐食准合金汀、一般的なｉｔ食・荘材料の一
つとして存在するフェライト系ステ／レス鋼に比較して
、同等の面］食性？有しながら、そのｆヒ学成分組成に
おいて、Ｐ量？０．０ｌｉＯ係ケ越え０．１５０係以下
とフェライト系ステンレス鋼よりも高く規定しているこ
とかち、製鋼工程においてＰ濃度の關い普通鋼高炉溶銑
を特別な脱Ｐ処理ケ施すことなく転炉に直接装入し、こ
れにＦｅ−Ｃｒ合金などの副原料を楕加する方法で製造
が可能である。、そして、烙らににセの熱間圧１：Ｖｔ
−％％％性が通常のフェライト系ステンレス鋼よりも著
しく１憂れていることから、製造性の向上ならひに大幅
な製造費の低減が可能であり、ひいてに安価な耐食性合
金鋼板の提供が可能である。
つとして存在するフェライト系ステ／レス鋼に比較して
、同等の面］食性？有しながら、そのｆヒ学成分組成に
おいて、Ｐ量？０．０ｌｉＯ係ケ越え０．１５０係以下
とフェライト系ステンレス鋼よりも高く規定しているこ
とかち、製鋼工程においてＰ濃度の關い普通鋼高炉溶銑
を特別な脱Ｐ処理ケ施すことなく転炉に直接装入し、こ
れにＦｅ−Ｃｒ合金などの副原料を楕加する方法で製造
が可能である。、そして、烙らににセの熱間圧１：Ｖｔ
−％％％性が通常のフェライト系ステンレス鋼よりも著
しく１憂れていることから、製造性の向上ならひに大幅
な製造費の低減が可能であり、ひいてに安価な耐食性合
金鋼板の提供が可能である。
したがって、本耐食性合金鋼板に通常のフェライト系ス
テ／レス鋼の代替ばかりか、（は負けに関してに不十分
でありながらも桐材の価格的な面からやむなくステ／レ
ス鋼よりも安価７２：ｙ）つき鋼板や塗装鋼板ケ使用し
たり、普通鋼板ケ用いでさらに塗装処理を施しているよ
うな用途にも適用が可能である。
テ／レス鋼の代替ばかりか、（は負けに関してに不十分
でありながらも桐材の価格的な面からやむなくステ／レ
ス鋼よりも安価７２：ｙ）つき鋼板や塗装鋼板ケ使用し
たり、普通鋼板ケ用いでさらに塗装処理を施しているよ
うな用途にも適用が可能である。
しかるに、このような用途においてに鋼板がその１才の
状態で使用されることに稀であり、多くの場合プレス成
形などの加工が施されて実用に供されるため、その加工
性が重要視でれている。したがって、本耐食性合金も、
なお一層の加工性の向上が強く望でれる。
状態で使用されることに稀であり、多くの場合プレス成
形などの加工が施されて実用に供されるため、その加工
性が重要視でれている。したがって、本耐食性合金も、
なお一層の加工性の向上が強く望でれる。
従来のフェライト系ステンレスｊＩＩｌｌ冷延鋼板・鋼
帯げ、通常、製鋼工程で得らｔ′１．たスラブ（鋼片）
を熱間圧延により熱延鋼板・銅帯となし、場合によって
に熱延板焼鈍ケ施し、酸洗によるデスケーリング後、１
回の冷間圧延寸たａ中間焼鈍ケげざんた２回の冷間圧延
ケ行ない、最終焼鈍ケ施して製品とをれる、 ここで、焼鈍工程についてみると、・焼鈍方式：ζ連続
焼鈍と箱型焼鈍の２種シて大別できる。連続焼鈍汀、一
定温度に保持した焼鈍炉内を連続的に通板するもので・
、通常、材料に２００ ｃ／ ｍ ｉ ｎ以上の昇温速
度で急速加熱をれた後、空冷される。したかつて、′焼
鈍温度での均熱時間（ヴ非常に短い。
帯げ、通常、製鋼工程で得らｔ′１．たスラブ（鋼片）
を熱間圧延により熱延鋼板・銅帯となし、場合によって
に熱延板焼鈍ケ施し、酸洗によるデスケーリング後、１
回の冷間圧延寸たａ中間焼鈍ケげざんた２回の冷間圧延
ケ行ない、最終焼鈍ケ施して製品とをれる、 ここで、焼鈍工程についてみると、・焼鈍方式：ζ連続
焼鈍と箱型焼鈍の２種シて大別できる。連続焼鈍汀、一
定温度に保持した焼鈍炉内を連続的に通板するもので・
、通常、材料に２００ ｃ／ ｍ ｉ ｎ以上の昇温速
度で急速加熱をれた後、空冷される。したかつて、′焼
鈍温度での均熱時間（ヴ非常に短い。
−万、箱型焼純フグ、熱延鋼帝丑た汀冷延鋼帯？コイル
状の一１ｔで′焼鈍するベンチ弐Ｏもので、一般に昇温
速度シボ３００ｃ／ｎｒ以下であり、連続焼鈍に比べ著
しく遅い。′５た、焼鈍流度での保持時間に連続焼鈍よ
す＜）長く、冷却も炉冷などｉｃｅ：る徐冷である。
状の一１ｔで′焼鈍するベンチ弐Ｏもので、一般に昇温
速度シボ３００ｃ／ｎｒ以下であり、連続焼鈍に比べ著
しく遅い。′５た、焼鈍流度での保持時間に連続焼鈍よ
す＜）長く、冷却も炉冷などｉｃｅ：る徐冷である。
フェライト糸ステ／レス鋼の熱延板焼鈍へ昇温速度の遅
い箱型焼鈍炉が昇温速度の速い連続・焼鈍炉によって行
なわれるが、１回の冷間圧延を行なった場合の最終焼鈍
および２回の冷間圧延２行なった場合の中間焼鈍ならび
に仕上焼鈍に、通常、昇温速度の速い連続焼鈍炉（ζ工
って行なわれる。
い箱型焼鈍炉が昇温速度の速い連続・焼鈍炉によって行
なわれるが、１回の冷間圧延を行なった場合の最終焼鈍
および２回の冷間圧延２行なった場合の中間焼鈍ならび
に仕上焼鈍に、通常、昇温速度の速い連続焼鈍炉（ζ工
って行なわれる。
しかしながら、本発明者らに、Ｐ’（ｚ高めた耐食性合
金の加工性に、最終焼鈍をフェライト系ステンレス鋼で
実施でれているような昇温速度の速い連続焼鈍炉で行な
う、ｒ、＊も、昇温速度の遅い箱型焼鈍炉で行なうこと
によりなお一層向上すること？見い出した。そして、熱
延板焼鈍の有無および熱延板焼鈍を行なう場合にその焼
鈍方法に拘わらず、甘た中間焼鈍の有無に拘わらず最終
焼鈍を３００Ｃ／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、焼鈍温
度に保持する箱型焼鈍と同様の焼鈍？行なえば加工性の
向上が得られることケ見い出し、ここに不発明が完成さ
れたものである。
金の加工性に、最終焼鈍をフェライト系ステンレス鋼で
実施でれているような昇温速度の速い連続焼鈍炉で行な
う、ｒ、＊も、昇温速度の遅い箱型焼鈍炉で行なうこと
によりなお一層向上すること？見い出した。そして、熱
延板焼鈍の有無および熱延板焼鈍を行なう場合にその焼
鈍方法に拘わらず、甘た中間焼鈍の有無に拘わらず最終
焼鈍を３００Ｃ／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、焼鈍温
度に保持する箱型焼鈍と同様の焼鈍？行なえば加工性の
向上が得られることケ見い出し、ここに不発明が完成さ
れたものである。
すなわち本発明に、必須成分として、重量％で、０．０
５ ％以下〕Ｃ、１０，００〜１８．００ ％ ノＣｒ
、 ０．’００５〜０．５０ ％ ノｓｏ１．Ａ１、
および０．０４０超〜（１，１５０％のＰを含有する鋼
の熱延板？、（イ）焼鈍することなく、（ロ）３００
Ｃ／ｈｒ以下の昇温速度て加熱する箱型焼鈍炉で焼鈍す
る、普たげ（ハ）２圓ｃ／ ｍ ｉ ｎ以上の昇温速度
で加熱する連続・焼鈍炉で焼鈍する、のいづれかケ採用
したあと、中間焼鈍？その間ＶｒＣαさんで実施するか
またにこの中間焼鈍７行なわずに冷間圧延し、次いで、
３００ ’Ｃ以上の温度域’ｉ ３００Ｃ／ｈｒ以下の
昇温速度で６５０〜９００Ｃの温度範囲に加熱する最終
焼鈍ケ施すことからなる加工性にぼれたｊ劇食性今金、
−板の製造法ケ提供するものである。詳ＸＭ［ｆｌに後
記実施例に示すが、熱延板の焼鈍の有無またに型式とし
て前記（イ）、（ロ）、（ハ）のいづれにおいてく）良
好な加工性が得られる。不発明法の対象とする唖（グ、
冒頭に述べたように不発明者らの開発した耐食性合金で
あり、Ｃ；０゜０５係以下、Ｏｒ ； ｉｏ、０
０ 〜１８．０Ｄ ％ 、 ｓｏｌ、Ａコ ；
ｏ、ｃ＋ｏｓ 〜 口、ｓｏ ％としたうえで、Ｐ
金０．０４０係、４〜０．４５０％の量で含有をせた点
に特徴があり、この成分のほかに、Ｓｉ；１．００％以
下、Ｍｎ ； ｉ、ｏＯ％以下、Ｓ ； ０．０５０％
以下、Ｎｉ；０゜６０係以下？通常含有し、畑らに耐食
性の面か−Ｍｏ ； １．００％以下および／捷た汀Ｃ
ｕ； １．００係以下、さらに汀耐食惟および機械的性
質等の面からＴｉ ； ［Ｊ、５０％および／甘たは！
−１ｂ ； ０．５０％？合計量で肌５０係以下添加す
ることも好寸じぐ、前述の必須成分にこのような元素を
含有する合金も本発明法の対象とてれる。この各成分の
碓加量についての限定理由の概要？述べれば次の如くで
ある。
５ ％以下〕Ｃ、１０，００〜１８．００ ％ ノＣｒ
、 ０．’００５〜０．５０ ％ ノｓｏ１．Ａ１、
および０．０４０超〜（１，１５０％のＰを含有する鋼
の熱延板？、（イ）焼鈍することなく、（ロ）３００
Ｃ／ｈｒ以下の昇温速度て加熱する箱型焼鈍炉で焼鈍す
る、普たげ（ハ）２圓ｃ／ ｍ ｉ ｎ以上の昇温速度
で加熱する連続・焼鈍炉で焼鈍する、のいづれかケ採用
したあと、中間焼鈍？その間ＶｒＣαさんで実施するか
またにこの中間焼鈍７行なわずに冷間圧延し、次いで、
３００ ’Ｃ以上の温度域’ｉ ３００Ｃ／ｈｒ以下の
昇温速度で６５０〜９００Ｃの温度範囲に加熱する最終
焼鈍ケ施すことからなる加工性にぼれたｊ劇食性今金、
−板の製造法ケ提供するものである。詳ＸＭ［ｆｌに後
記実施例に示すが、熱延板の焼鈍の有無またに型式とし
て前記（イ）、（ロ）、（ハ）のいづれにおいてく）良
好な加工性が得られる。不発明法の対象とする唖（グ、
冒頭に述べたように不発明者らの開発した耐食性合金で
あり、Ｃ；０゜０５係以下、Ｏｒ ； ｉｏ、０
０ 〜１８．０Ｄ ％ 、 ｓｏｌ、Ａコ ；
ｏ、ｃ＋ｏｓ 〜 口、ｓｏ ％としたうえで、Ｐ
金０．０４０係、４〜０．４５０％の量で含有をせた点
に特徴があり、この成分のほかに、Ｓｉ；１．００％以
下、Ｍｎ ； ｉ、ｏＯ％以下、Ｓ ； ０．０５０％
以下、Ｎｉ；０゜６０係以下？通常含有し、畑らに耐食
性の面か−Ｍｏ ； １．００％以下および／捷た汀Ｃ
ｕ； １．００係以下、さらに汀耐食惟および機械的性
質等の面からＴｉ ； ［Ｊ、５０％および／甘たは！
−１ｂ ； ０．５０％？合計量で肌５０係以下添加す
ることも好寸じぐ、前述の必須成分にこのような元素を
含有する合金も本発明法の対象とてれる。この各成分の
碓加量についての限定理由の概要？述べれば次の如くで
ある。
Ｃ量にあ寸り高いと熱間圧延状態で部分的に生成するマ
ルテンサイト相が硬質となり、Ｐが富化されているため
熱間圧延状態での材料の靭性・延性が損なわれるととも
に、冷延焼鈍後の材料の靭性、加工性および溶接性に害
を及ぼす。したがってこｎら全回避するためにに、Ｃの
上限’ｉ ０．０５係とする必要がある。Ｏｒの下限、
釦、００係に、耐食性保持のための必要最低量である。
ルテンサイト相が硬質となり、Ｐが富化されているため
熱間圧延状態での材料の靭性・延性が損なわれるととも
に、冷延焼鈍後の材料の靭性、加工性および溶接性に害
を及ぼす。したがってこｎら全回避するためにに、Ｃの
上限’ｉ ０．０５係とする必要がある。Ｏｒの下限、
釦、００係に、耐食性保持のための必要最低量である。
寸たＯｒ Ｍが高いと靭性が損なわれ、Ｐが富化きれて
いるために著しく脆化するので１８．００％全上限とす
る、Ｓ］およびＭｎ汀通常、許容きれている限度の１．
００係以下、１・００％以下とする。Ｓｐ高すきると耐
食性や熱間加工性に悪影響？およぼすため低い方が好丑
しいが、高炉溶銑てに８も高く脱Ｓ処理工程勿も省略す
るため許容の上限’（ｚ ０．０５０ ％とする。Ｎ１
（グツエライト系金属拐料の靭性改善に効果があるが、
尚Ｊ−きると製品が高１曲となるため、通常のフェライ
ト系ステンレス鋼で規定されている」二限を許容限度と
し０１６０％以下とする。ｐｉｏ。０４０％以下でに、
高炉浴銑の予備膜Ｐ牙たに、転炉における特別な脱Ｐ処
理？要し、安価な耐食性合金ケ製造する利点が失なわれ
、１だ、Ｐの富化による加工性および酸洗性改善の効果
が得られないので下限ケ００４０係越える量とする。才
た、ｏ、ｉｓｏ係ケ越えると靭性や熱間加工性の面で好
寸しぐｉぐ、−牛た、加工性も劣下するので、ｕ、ｉｓ
ｏ係？上限とする。 ｓｏｌ、Ａ１け、Ｐの富化による
靭性の低下の緩和および加工性の改善に効果があるが、
Ｏ，’００５１未満でにその効果が十分でなく、寸た０
、５０飴を越えるとその効果が飽和するとともに製品が
高価となるため０．００５１以上０．５０ ％以下と限
定する。Ｃｕお裏びＭｏげ耐食性の向上に効果があるが
冒すきると製品が高価となるので、−ｆ：れそれ１．０
０％を上限とする。さしにＴ１、Ｎｌ）げそれぞれＣ，
Ｎなどと化合物全生成し、安定化元素として靭性、耐食
性、粒界腐食性、機械的性質の改善に効果があるが、０
．０５％？越えるとその効果が飽和する。
いるために著しく脆化するので１８．００％全上限とす
る、Ｓ］およびＭｎ汀通常、許容きれている限度の１．
００係以下、１・００％以下とする。Ｓｐ高すきると耐
食性や熱間加工性に悪影響？およぼすため低い方が好丑
しいが、高炉溶銑てに８も高く脱Ｓ処理工程勿も省略す
るため許容の上限’（ｚ ０．０５０ ％とする。Ｎ１
（グツエライト系金属拐料の靭性改善に効果があるが、
尚Ｊ−きると製品が高１曲となるため、通常のフェライ
ト系ステンレス鋼で規定されている」二限を許容限度と
し０１６０％以下とする。ｐｉｏ。０４０％以下でに、
高炉浴銑の予備膜Ｐ牙たに、転炉における特別な脱Ｐ処
理？要し、安価な耐食性合金ケ製造する利点が失なわれ
、１だ、Ｐの富化による加工性および酸洗性改善の効果
が得られないので下限ケ００４０係越える量とする。才
た、ｏ、ｉｓｏ係ケ越えると靭性や熱間加工性の面で好
寸しぐｉぐ、−牛た、加工性も劣下するので、ｕ、ｉｓ
ｏ係？上限とする。 ｓｏｌ、Ａ１け、Ｐの富化による
靭性の低下の緩和および加工性の改善に効果があるが、
Ｏ，’００５１未満でにその効果が十分でなく、寸た０
、５０飴を越えるとその効果が飽和するとともに製品が
高価となるため０．００５１以上０．５０ ％以下と限
定する。Ｃｕお裏びＭｏげ耐食性の向上に効果があるが
冒すきると製品が高価となるので、−ｆ：れそれ１．０
０％を上限とする。さしにＴ１、Ｎｌ）げそれぞれＣ，
Ｎなどと化合物全生成し、安定化元素として靭性、耐食
性、粒界腐食性、機械的性質の改善に効果があるが、０
．０５％？越えるとその効果が飽和する。
第１図に本発明の基礎となった実験結果？示す。
第１図に、基本的に１３ ％ Ｏｒ 、 ０．０２９
ｊＣ、０，０１％Ｎｋ含有する耐食性合金全通常の熱間
圧延後、熱延板焼鈍？施すことなくデスケーリングのみ
牙行ない、１回の冷間圧延で得た冷延板について仕上焼
鈍ｒ昇温速度が１２０４：／ｈｒと遅い箱型焼鈍炉で行
なった場合と、昇温速度が４００ Ｃ／ｍｉｎと速い連
続焼鈍炉で行なった場合について、Ｐ含有量と深絞り性
の指標て８るｒ値の関係ケ示したものである。第１図か
られ力・るように、仕上焼鈍に箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉
のいずれによってｔ１Ｐ含有量が０．０４０〜０．１５
０ ％の範囲でｒ値ａ向上するが、箱型焼鈍による方が
ｒ値の向上が著しい。すなわち、Ｐの富化による加工性
の改善に、最終の仕上焼鈍を加熱速度の遅い箱型焼鈍炉
で実施することによって１．Ｊ：り一層顕著となるので
ある。
ｊＣ、０，０１％Ｎｋ含有する耐食性合金全通常の熱間
圧延後、熱延板焼鈍？施すことなくデスケーリングのみ
牙行ない、１回の冷間圧延で得た冷延板について仕上焼
鈍ｒ昇温速度が１２０４：／ｈｒと遅い箱型焼鈍炉で行
なった場合と、昇温速度が４００ Ｃ／ｍｉｎと速い連
続焼鈍炉で行なった場合について、Ｐ含有量と深絞り性
の指標て８るｒ値の関係ケ示したものである。第１図か
られ力・るように、仕上焼鈍に箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉
のいずれによってｔ１Ｐ含有量が０．０４０〜０．１５
０ ％の範囲でｒ値ａ向上するが、箱型焼鈍による方が
ｒ値の向上が著しい。すなわち、Ｐの富化による加工性
の改善に、最終の仕上焼鈍を加熱速度の遅い箱型焼鈍炉
で実施することによって１．Ｊ：り一層顕著となるので
ある。
なお本発明において、最終焼鈍の条件の規定汀以下の理
由によるものである。
由によるものである。
３００υ以上、７．ｌ ｉＭｉ度域の昇温速度ｆ ５０
０ （：／ｈｒ以下と規定したのに、３００ Ｕ未／１
１句の温度てに材料の回復、再結晶（グ起こり得ず昇温
速度に任意でよい。
０ （：／ｈｒ以下と規定したのに、３００ Ｕ未／１
１句の温度てに材料の回復、再結晶（グ起こり得ず昇温
速度に任意でよい。
しかし、３００υ以上の温度域で汀、加工性におよぼす
昇温速度の影響が大きくなり、３００ Ｃ／ｈｒ ｆ越
える昇温速度でに、加工性向上の効果が十分でないため
、昇ｌ晶速度の上限ケ３００ Ｃ／ｈｒとする。
昇温速度の影響が大きくなり、３００ Ｃ／ｈｒ ｆ越
える昇温速度でに、加工性向上の効果が十分でないため
、昇ｌ晶速度の上限ケ３００ Ｃ／ｈｒとする。
なお、２段階焼鈍、すなわち、保持温度を２水準にとり
、低い′／Ｊｍ度に一担保持し、その後再び昇温してよ
り高いＣ益度に保持する方法であっても、３ＱＱＣ以上
、最高焼鈍温度寸での平均昇畠速度が３０ ＴＪＣ／ｈ
ｒ以下であれば本発明の方法として、−向に差支えない
。
、低い′／Ｊｍ度に一担保持し、その後再び昇温してよ
り高いＣ益度に保持する方法であっても、３ＱＱＣ以上
、最高焼鈍温度寸での平均昇畠速度が３０ ＴＪＣ／ｈ
ｒ以下であれば本発明の方法として、−向に差支えない
。
壕だ、最高焼鈍温度ｉ ６５０ Ｃ以上９００ Ｃ以下
としたの汀、６５０ Ｃ未満の温度でに、再結晶が十分
子７ｚ（ｊた、９ｏｏＣｋ越えると結晶粒の粗大化が著
しく７ｆｆｉす、製品？加工した後の表面性状力」劣下
するため、上限’ｉ ９００υとする。寸た焼鈍温度で
の保持時間汀任意でよい。
としたの汀、６５０ Ｃ未満の温度でに、再結晶が十分
子７ｚ（ｊた、９ｏｏＣｋ越えると結晶粒の粗大化が著
しく７ｆｆｉす、製品？加工した後の表面性状力」劣下
するため、上限’ｉ ９００υとする。寸た焼鈍温度で
の保持時間汀任意でよい。
以下、実施例により本発明をさらに説明する。
以下の実施例において、熱延まての段階は、第１表に示
す化学成分を有する鋼を溶製し、熱間圧延により、板厚
６．２闇の熱延鋼帯とした。
す化学成分を有する鋼を溶製し、熱間圧延により、板厚
６．２闇の熱延鋼帯とした。
実施例
第１表に示した鋼Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｊの熱延板を用いて、冷
間圧延および第２表にその条件を示したり１１鈍工程に
より、板厚０．７閣の鋼板を製造した。
間圧延および第２表にその条件を示したり１１鈍工程に
より、板厚０．７閣の鋼板を製造した。
これら鋼板の、伸び、ｒ値および模型成形性試験値であ
るエリクセン値、ＣＣＶｆｆ：ｉｐ２表に併せて示した
。
るエリクセン値、ＣＣＶｆｆ：ｉｐ２表に併せて示した
。
第２表の結果から明らかなように、本発明の対象鋼Ａ、
Ｂ、Ｃ！については、熱延板焼鈍の有無にかかわらず、
最終焼鈍を箱型焼鈍炉で昇温速度１２０℃／ｈｒで加熱
、 。 ＋ ８２０ ”ＣＶ’Ｃ４時間保持し
た後炉冷する本発明の方法によれは、伸び、ｒ値、エリ
クセン値、ｃｃｖ （ｃｃｖは値が小さい程深絞り性は
良好）は良好であり、加工性（で１愛れていることが明
らかである。
Ｂ、Ｃ！については、熱延板焼鈍の有無にかかわらず、
最終焼鈍を箱型焼鈍炉で昇温速度１２０℃／ｈｒで加熱
、 。 ＋ ８２０ ”ＣＶ’Ｃ４時間保持し
た後炉冷する本発明の方法によれは、伸び、ｒ値、エリ
クセン値、ｃｃｖ （ｃｃｖは値が小さい程深絞り性は
良好）は良好であり、加工性（で１愛れていることが明
らかである。
鋼Ｊは、Ｐ量が低く本発明の対象鋼ではない。
この鋼Ｊでは、最終焼鈍を箱型焼鈍炉で昇温速度１２０
℃／ｈｒで加熱し８２０°ＣｌＣ４時間保持した後、炉
冷する方法で行なっても、各特性値は、連続睨鈍した場
合と大差はなく、加工性の改善は明らかでない。
℃／ｈｒで加熱し８２０°ＣｌＣ４時間保持した後、炉
冷する方法で行なっても、各特性値は、連続睨鈍した場
合と大差はなく、加工性の改善は明らかでない。
一方、本発明の対象鋼である鋼Ａ、Ｂ、Ｃ’（（昇温速
度４００ ’Ｃ１／ ｍｉｎで急速加熱し、８２０℃に
１分間保持した後空冷する連続焼鈍炉により最終焼鈍す
れば、各特性値は鋼Ｊに比較して向上しており加工性が
改善されている。しかしながら、鋼Ａ、Ｂ。
度４００ ’Ｃ１／ ｍｉｎで急速加熱し、８２０℃に
１分間保持した後空冷する連続焼鈍炉により最終焼鈍す
れば、各特性値は鋼Ｊに比較して向上しており加工性が
改善されている。しかしながら、鋼Ａ、Ｂ。
Ｃを、昇温速度１２０℃／ｈｒで加熱し、８２０℃で４
時間保持した後炉冷する本発明の方法によれば、各特性
値の向上は著しくなお一層加工性に優れた材料が得られ
ることが明らかである。
時間保持した後炉冷する本発明の方法によれば、各特性
値の向上は著しくなお一層加工性に優れた材料が得られ
ることが明らかである。
実施例２
第１表に示した鋼り、Ｅ、Ｉの熱延板を用いて、冷間圧
延および第３表にその条件を示した工程により板厚ｏ、
；’ｗｒｌの鋼板を製造した。なお、中間焼鈍を施す場
合は、１回目の冷間圧延で板厚１．８ｍ＋ｎまで圧延し
、所定の中間′焼鈍を実施した後、２回目の冷間圧延を
行なったー これら銅板の伸び、ｒ値、エリクセン値、ＣＣＶを第３
表に併せて示す。
延および第３表にその条件を示した工程により板厚ｏ、
；’ｗｒｌの鋼板を製造した。なお、中間焼鈍を施す場
合は、１回目の冷間圧延で板厚１．８ｍ＋ｎまで圧延し
、所定の中間′焼鈍を実施した後、２回目の冷間圧延を
行なったー これら銅板の伸び、ｒ値、エリクセン値、ＣＣＶを第３
表に併せて示す。
第３表の結果かられかるように、最終焼鈍を、箱型焼鈍
炉で昇温速度８０°Ｃ／ｈｒで力１４熱し、８２０′Ｃ
しで４時間保持した後炉冷する本発明の方法により実施
すれば、名調の各特性値はいす肚も向上し、加工性は改
善されている。捷た、中間嵐鈍を実施すれは、各特性値
はより向上する。
炉で昇温速度８０°Ｃ／ｈｒで力１４熱し、８２０′Ｃ
しで４時間保持した後炉冷する本発明の方法により実施
すれば、名調の各特性値はいす肚も向上し、加工性は改
善されている。捷た、中間嵐鈍を実施すれは、各特性値
はより向上する。
実施例６
第１表に示した鋼Ｆ、Ｇ、Ｈの熱延板を用いて、冷間圧
延および第４表にその条件を示した焼鈍工程により、板
厚０．７ｍｍの鋼板を製造した。なお、中間・焼鈍はい
ずれも板厚１．８＋ｕで実施した。
延および第４表にその条件を示した焼鈍工程により、板
厚０．７ｍｍの鋼板を製造した。なお、中間・焼鈍はい
ずれも板厚１．８＋ｕで実施した。
＠ｉｎ、（）、Ｈｆｄ、主として加工性の向上を目的に
Ｔ］、Ｎｂ、Ａｌを添加したものである。これら鋼につ
いても第４表の結果から明らかなよう（て、最方法しで
より行えは、なお一層加工ｉ生に優れた鋼板が得られる
。
Ｔ］、Ｎｂ、Ａｌを添加したものである。これら鋼につ
いても第４表の結果から明らかなよう（て、最方法しで
より行えは、なお一層加工ｉ生に優れた鋼板が得られる
。
このように、本発明によれば、Ｐを高めた耐食１生合金
の加工性は、顕著に改善され、この種鋼板の用途を大き
く拡大することができる。
の加工性は、顕著に改善され、この種鋼板の用途を大き
く拡大することができる。
第１図は本発明に従う耐食性合金鋼のＰ含有量とｒ値と
の関係を最終焼鈍の方式の違いによって示した関係図で
ある、 第１図 Ｐ（％） 手続補正書（自発） １２ 昭和５８年科月 ５日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １ 事件の表示 昭和５７年 特許 願第２３０８３３ 号２、発明の
名称 耐食性合金鋼板の製造法３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、 代 理 人 〒１６２ （１）明細書第１２貞２行の「ｏ、ｏｓ％」をＦ Ｄ、
５０％」に補正する。 １０７−
の関係を最終焼鈍の方式の違いによって示した関係図で
ある、 第１図 Ｐ（％） 手続補正書（自発） １２ 昭和５８年科月 ５日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １ 事件の表示 昭和５７年 特許 願第２３０８３３ 号２、発明の
名称 耐食性合金鋼板の製造法３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、 代 理 人 〒１６２ （１）明細書第１２貞２行の「ｏ、ｏｓ％」をＦ Ｄ、
５０％」に補正する。 １０７−
Claims (10)
- （１）必須成分として、重量％で、０．０５％以下のｃ
、 ｉｏ、ｏｏ 〜ｉｓ、ｏｏ ％のＯｒ 、 Ｏ，
ＯＣ］５〜Ｃ１，５０％のｓｏｌ、ＡＩ、および０．０
４０超〜０．１５０％のｐ ’４゛含有す；ｂ鋼の熱延
板ケ焼鈍することｌく、中間焼鈍ケその間にげてんで実
施するかまたはせずして冷間圧延し、箱型焼鈍炉で３０
Ｄ Ｃ以上の温度域を６００’Ｑ／ｈｒ９下の昇温速度
で６５０〜９００ Ｃのｇ （ｙ、 瞳囲に加熱する最
終・焼鈍ケ施すことからなる加工性に優、れた耐食性合
金鋼板の製造法。 - （２）鋼のｆ化学成分が、重量％で、Ｃ；０゜０５係以
下、Ｃｒ ； １０．１３０− ｉｓ、ｏｏ ％、Ｓｉ
； ｉ、ＤＯ％以下、Ｍｎ ； ｉ、００ ％以下、
Ｓ ； ０．０５０ ％以下、Ｎｌ ； Ｃ６６［］係
係上下ｓｏｌ、Ａ１ ；０．００５〜０．５０ ％、ｐ
； ０．０４０超〜（，１，１５０％、および不可避
的不純物でろる特許請求の範囲の１項記載の製造法。 - （３）鋼のｆ化学成分が、Ｍｏ ； １．００ ％以下
またＵＣｕｏｌ、００ｑｌ）以下の１種捷たけ２種ケで
らに含有する特許請求の範囲第２項記載の製造法− - （４）鋼の化学成分が、Ｔｉ ； ００５０％以下また
Ｉｌ″１ＩＮ１）’ ０．５０％以下のいづれか１種−
！たに２種？合計量で０．５０％以下の量でζらに含有
する特許請求の範囲第２項またに第３項記載の製造法。 - （５）必須成分として、重量％で、０．０５％以下のＣ
１１０，００〜１８．００ ％のＯｒ 、Ｏ；００５−
０・５０％のｓｏｌ、Ａコ・および０．０４０超〜０．
１５０％のＰ？金含有る鋼の熱延板２３０（Ｉ Ｃ／ｈ
ｒ以下の昇温速度で加熱する箱型焼鈍炉で焼鈍し、中間
焼鈍ケその間にに烙んで実施するかまたにせずして冷間
圧延し、箱型焼鈍炉てｓｏｏ Ｃ以上の温度域を３００
’Ｃ／ｈｒ以下の昇温速度で６５０〜９００Ｃの温度範
囲に加熱する最終焼鈍？施すことからなる加工性に優れ
た耐食性合金鋼板の製造法。 - （６）鋼の化学成分が、重量％で、Ｃ； ０．０５係ヅ
、下、Ｃｒ ； １０．００〜１８．００ ％、Ｓｌ
； １．ｏｂ ％以下、Ｍｎ ； １．００％以下、Ｓ
； ０．０５０ ％以下、Ｎ１；口。６０噛以下、ｓ
ｏｌ、Ａｌ ；０．ＯＯ５〜０．５０％、ｐ ； ０．
０４０超〜Ｏ、＋ ５０％、および不可避的不純物であ
る特許請求の範囲第５項記載の製造法。 - （７）鋼の化学成分が、Ｍｏ ；ｉ、００係以下嘗たに
Ｃｕ； １．００係以下の１種寸たけ２種ケさらに含有
する特許請求の範囲第６項記載の製造法。 - （８）鋼の化学成分が、Ｔｉ ； ０．５０ ％以下’
！ ｆＵ Ｐｆｆ Ｎ ｂ； Ｏ，ＳＯ％以下のいづれ
が１種寸たに２種ケ合計量て゛０．５０％以下の量でさ
らに含有する特許請求の範囲第６項甘だ汀第７項記載の
製造法。 - （９）必須成分として、重Ｎ係で、０．０５ ％ ９．
下Ｌ：Ｊ）Ｃ１ＩＯ，ＯＯ〜１８．００％１７） Ｏ
ｒ 、 ０．００５〜０．５０ ％ Ｔ） ｓｏｌ、Ａ
］、および０．０４０超〜０．１５０％のＰヶ含有する
式の熱延板’ｆｚ ２００ ｃ／ｍｉｎ以上の昇温速度
で加熱する連続焼鈍炉で焼′種じ、中間焼鈍？その間に
汀をんで実施するか寸た汀せずして冷間圧延し、箱型′
焼鈍炉で３００Ｃ以上の温度域’ｚ ３００ ｃ／ｈｒ
以下の昇温速度で６５０〜９００ Ｃの温度範囲に加熱
する最終焼鈍ケ施すことからなる加工性に優れた耐食性
合金鋼板の製造法。 - （１０）鋼の化学Ｊ成分が、重量％で、ｃ ； ｏ、ｏ
ｓ係以下、Ｃｒ ； １０．００〜１８．００％、Ｓｉ
； ｉ、ｃ］０％以下、Ｍｎ； １．００％以下、Ｓ
； ０．０５０％以下、旧−；０．６０係以下、ｓａ
ｌ、Ａ１ ；０．ｃ１０５〜０．５０ ％、ｐ ； ０
．０４０超〜００１５０％、および不可避的不純物て゛
ある特許請求の範囲第９項記載の製造法。 ０１）鋼のｆヒ学成分が、Ｍｏ ； 、１．００係以下
嘗た汀Ｃｕ；１００％以下の１種寸たに２種ケさらに含
有する特許請求の範囲第１Ｄ項記載の製造法、（１２）
鋼の化学成分が、Ｔｉ ； ０．５０％以下’Ｅ７ｊｉ
Ｎｂ； ０．５０係以下のいづれが１種寸たに２種？合
計量″Ｔ Ｏ，５０係以下の量Ｔ：妊らに含有する特許
請求の範囲第１０項１た汀第１１項記載の製造法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57230833A JPS59123718A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 耐食性合金鋼板の製造法 |
| BR8307664A BR8307664A (pt) | 1982-12-29 | 1983-12-28 | Processo para produzir tiras de aco-liga resistente a corrosao |
| DE8484900305T DE3380120D1 (en) | 1982-12-29 | 1983-12-28 | Process for producing corrosion-resistant alloy steel |
| US06/634,020 US4594114A (en) | 1982-12-29 | 1983-12-28 | Process for producing strip of corrosion resistant alloy steel |
| PCT/JP1983/000462 WO1984002535A1 (en) | 1982-12-29 | 1983-12-28 | Process for producing corrosion-resistant alloy steel |
| EP84900305A EP0130221B1 (en) | 1982-12-29 | 1983-12-28 | Process for producing corrosion-resistant alloy steel |
| KR1019830006282A KR870000703B1 (ko) | 1982-12-29 | 1983-12-29 | 내식성 합금 강판의 제조법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57230833A JPS59123718A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 耐食性合金鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123718A true JPS59123718A (ja) | 1984-07-17 |
| JPH0137454B2 JPH0137454B2 (ja) | 1989-08-07 |
Family
ID=16913985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57230833A Granted JPS59123718A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 耐食性合金鋼板の製造法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4594114A (ja) |
| EP (1) | EP0130221B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59123718A (ja) |
| KR (1) | KR870000703B1 (ja) |
| DE (1) | DE3380120D1 (ja) |
| WO (1) | WO1984002535A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6184329A (ja) * | 1984-10-01 | 1986-04-28 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 塗装用フエライト系ステンレス鋼帯板の製造方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4690798A (en) * | 1985-02-19 | 1987-09-01 | Kawasaki Steel Corporation | Ultrasoft stainless steel |
| US5925189A (en) * | 1995-12-06 | 1999-07-20 | Applied Materials, Inc. | Liquid phosphorous precursor delivery apparatus |
| US6436202B1 (en) * | 2000-09-12 | 2002-08-20 | Nova Chemicals (International) S.A. | Process of treating a stainless steel matrix |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2851384A (en) * | 1953-07-03 | 1958-09-09 | Armco Steel Corp | Process of diminishing of ridging in 17-chrome stainless steel |
| US3128211A (en) * | 1961-08-14 | 1964-04-07 | Armco Steel Corp | Process for minimizing ridging in chromium steels |
| US3244565A (en) * | 1962-08-10 | 1966-04-05 | Bethlehem Steel Corp | Deep drawing steel and method of manufacture |
| FR1555907A (ja) * | 1967-01-14 | 1969-01-31 | ||
| US3650848A (en) * | 1969-06-18 | 1972-03-21 | Republic Steel Corp | Production of ferritic stainless steel with improved drawing properties |
| GB1549338A (en) * | 1976-11-10 | 1979-08-01 | Armco Inc | Method of producing ferritic stainless steel for coinage |
| JPS55134128A (en) * | 1979-04-04 | 1980-10-18 | Showa Denko Kk | Production of ferrite base stainless steel plate |
-
1982
- 1982-12-29 JP JP57230833A patent/JPS59123718A/ja active Granted
-
1983
- 1983-12-28 EP EP84900305A patent/EP0130221B1/en not_active Expired
- 1983-12-28 WO PCT/JP1983/000462 patent/WO1984002535A1/ja active IP Right Grant
- 1983-12-28 DE DE8484900305T patent/DE3380120D1/de not_active Expired
- 1983-12-28 US US06/634,020 patent/US4594114A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-29 KR KR1019830006282A patent/KR870000703B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6184329A (ja) * | 1984-10-01 | 1986-04-28 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 塗装用フエライト系ステンレス鋼帯板の製造方法 |
| JPH0140093B2 (ja) * | 1984-10-01 | 1989-08-25 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR840007033A (ko) | 1984-12-04 |
| EP0130221B1 (en) | 1989-06-28 |
| EP0130221A1 (en) | 1985-01-09 |
| JPH0137454B2 (ja) | 1989-08-07 |
| KR870000703B1 (ko) | 1987-04-07 |
| WO1984002535A1 (en) | 1984-07-05 |
| EP0130221A4 (en) | 1986-05-16 |
| DE3380120D1 (en) | 1989-08-03 |
| US4594114A (en) | 1986-06-10 |
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