JP2759517B2 - 曲げ加工性にすぐれる高張力浴融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
曲げ加工性にすぐれる高張力浴融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法に関
し、特に、例えば、建築足場板として用いるに好適な曲
げ加工性にすぐれる高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方
法に関する。
し、特に、例えば、建築足場板として用いるに好適な曲
げ加工性にすぐれる高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方
法に関する。
従来の技術 従来、引張強さ60kgf/mm2以上の曲げ加工用高張力溶
融亜鉛めつき鋼板の製造には、製造費用が低廉である回
復焼鈍法が広く採用されている。一般に、この回復焼鈍
法とは、薄鋼板に冷間圧延を加えて、その強度を向上さ
せ、その後、焼鈍によつて、大きい強度低下なしに、曲
げ加工性を得る方法である。
融亜鉛めつき鋼板の製造には、製造費用が低廉である回
復焼鈍法が広く採用されている。一般に、この回復焼鈍
法とは、薄鋼板に冷間圧延を加えて、その強度を向上さ
せ、その後、焼鈍によつて、大きい強度低下なしに、曲
げ加工性を得る方法である。
しかし、この回復焼鈍法にて曲げ加工性を得る場合
に、回復が不十分であれば、鋼板が曲げ加工性に不足
し、過剰になれば、鋼板組織が再結晶して急激に軟化
し、強度不足を生じる。このような機械的性質の不都合
が生じる傾向は、冷間圧延率が高いほど、著しい。即
ち、冷間圧延率が高いほど、強度と曲げ加工性にとつて
適正な焼鈍温度範囲が狭い。従つて、回復焼鈍法によつ
て、曲げ加工性にすぐれる均質な冷延鋼板を得るには、
焼鈍炉内の位置による温度変化が小さく、温度制御にす
ぐれる設備を用いるか、又はNbやZrを添加する等によつ
て、適正な焼鈍温度範囲を広くする必要がある。
に、回復が不十分であれば、鋼板が曲げ加工性に不足
し、過剰になれば、鋼板組織が再結晶して急激に軟化
し、強度不足を生じる。このような機械的性質の不都合
が生じる傾向は、冷間圧延率が高いほど、著しい。即
ち、冷間圧延率が高いほど、強度と曲げ加工性にとつて
適正な焼鈍温度範囲が狭い。従つて、回復焼鈍法によつ
て、曲げ加工性にすぐれる均質な冷延鋼板を得るには、
焼鈍炉内の位置による温度変化が小さく、温度制御にす
ぐれる設備を用いるか、又はNbやZrを添加する等によつ
て、適正な焼鈍温度範囲を広くする必要がある。
例えば、特開昭51−110416号公報には、重量％にてＣ
量0.02〜0.10％及びMn0.1〜0.9％を含むアルキルド鋼に
Nbを0.02〜0.18％の範囲で添加し、得られた鋼を40〜70
％という比較的低い冷間圧延率にて冷間圧延した後、７
分乃至24時間の回復焼鈍を行なつて、降伏強さ63kgf/mm
2以上、２インチ伸び10％以上を有する冷延鋼板を得る
方法が記載されている。
量0.02〜0.10％及びMn0.1〜0.9％を含むアルキルド鋼に
Nbを0.02〜0.18％の範囲で添加し、得られた鋼を40〜70
％という比較的低い冷間圧延率にて冷間圧延した後、７
分乃至24時間の回復焼鈍を行なつて、降伏強さ63kgf/mm
2以上、２インチ伸び10％以上を有する冷延鋼板を得る
方法が記載されている。
この方法は、Nb又はZrの全量を炭化物として析出させ
ることによつて、再結晶温度を高め、回復焼鈍温度範囲
を拡大し、また、析出物によつて、高い降伏強さを得る
ものである。しかし、曲げ加工性の改善については、何
ら考慮されていない。
ることによつて、再結晶温度を高め、回復焼鈍温度範囲
を拡大し、また、析出物によつて、高い降伏強さを得る
ものである。しかし、曲げ加工性の改善については、何
ら考慮されていない。
発明が解決しようとする課題 本発明者らは、従来の曲げ加工用高張力溶融亜鉛めつ
き鋼板の製造における上記した問題を解決するために鋭
意研究した結果、フエライト・ベイナイト組織の高張力
溶融亜鉛めつき鋼板における化学成分、組織、冷間圧延
率及び焼鈍条件を適正に規制することによつて、十分な
強度及び曲げ加工性を具備した曲げ加工用高張力溶融亜
鉛めつき鋼板を得ることができることを見出して、本発
明に至つたものである。
き鋼板の製造における上記した問題を解決するために鋭
意研究した結果、フエライト・ベイナイト組織の高張力
溶融亜鉛めつき鋼板における化学成分、組織、冷間圧延
率及び焼鈍条件を適正に規制することによつて、十分な
強度及び曲げ加工性を具備した曲げ加工用高張力溶融亜
鉛めつき鋼板を得ることができることを見出して、本発
明に至つたものである。
即ち、本発明は、高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方
法を提供することを目的とし、特に、曲げ加工性にすぐ
れる高張力合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法を提供
することを目的とする。
法を提供することを目的とし、特に、曲げ加工性にすぐ
れる高張力合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法を提供
することを目的とする。
課題を解決するための手段 本発明による曲げ加工性にすぐれる高張力溶融亜鉛め
つき鋼板の製造方法は、重量％にて C 0.03〜0.12％、 Si 0.50％以下、 Mn 0.30〜2.0％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに
際して、仕上圧延温度を800〜1000℃の温度とし、巻取
までの平均冷却速度を20〜100℃／秒、巻取温度を400〜
600℃として、熱延コイルを巻取り、フエライト・ベイ
ナイト複合組織熱延鋼板とし、酸洗し、圧延率30〜60％
にて冷間圧延し、その後、400〜680℃の範囲の温度にて
２秒乃至10分間焼鈍し、引き続いて、溶融亜鉛めつきを
施すことによつて、張強さ60kgf/mm2以上である曲げ加
工性にすぐれる高張力溶融亜鉛めつき鋼板を得ることを
特徴とする。
つき鋼板の製造方法は、重量％にて C 0.03〜0.12％、 Si 0.50％以下、 Mn 0.30〜2.0％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに
際して、仕上圧延温度を800〜1000℃の温度とし、巻取
までの平均冷却速度を20〜100℃／秒、巻取温度を400〜
600℃として、熱延コイルを巻取り、フエライト・ベイ
ナイト複合組織熱延鋼板とし、酸洗し、圧延率30〜60％
にて冷間圧延し、その後、400〜680℃の範囲の温度にて
２秒乃至10分間焼鈍し、引き続いて、溶融亜鉛めつきを
施すことによつて、張強さ60kgf/mm2以上である曲げ加
工性にすぐれる高張力溶融亜鉛めつき鋼板を得ることを
特徴とする。
先ず、本発明において用いる鋼の化学成分について説
明する。
明する。
Ｃは、鋼板の強度を確保するために必要な元素であつ
て、0.03％よりも少ないときは、後述する冷間圧延にお
いて、圧延率を30〜60％として、60kgf/mm2以上の引張
強さを得ることが困難である。しかし、0.12％を越える
ときは、高強度化を達成し得ても、曲げ加工性が著しく
劣化する。従つて、本発明においては、Ｃの添加量は、
0.03〜0.12％の範囲とする。
て、0.03％よりも少ないときは、後述する冷間圧延にお
いて、圧延率を30〜60％として、60kgf/mm2以上の引張
強さを得ることが困難である。しかし、0.12％を越える
ときは、高強度化を達成し得ても、曲げ加工性が著しく
劣化する。従つて、本発明においては、Ｃの添加量は、
0.03〜0.12％の範囲とする。
Siは、強度と曲げ加工性を劣化させないために添加さ
れるが、0.5％を越えて過多に添加するときは、溶融亜
鉛めつきの密着性を劣化させるので、添加量は0.5％以
下の範囲とする。
れるが、0.5％を越えて過多に添加するときは、溶融亜
鉛めつきの密着性を劣化させるので、添加量は0.5％以
下の範囲とする。
Mnも、鋼板の強度を確保するために必要な元素であ
る。添加量が0.03％よりも少ないときは、60kgf/mm2以
上の引張強さを得るためには、その他の合金元素の添加
を必要として、製造費用の上昇を招くので、好ましくな
い。しかし、2.0％を越えるときは、鋼のバンド組織が
強くなつて、曲げ加工性が劣化する。従つて、Mnの添加
量は、0.30〜2.0％の範囲とする。
る。添加量が0.03％よりも少ないときは、60kgf/mm2以
上の引張強さを得るためには、その他の合金元素の添加
を必要として、製造費用の上昇を招くので、好ましくな
い。しかし、2.0％を越えるときは、鋼のバンド組織が
強くなつて、曲げ加工性が劣化する。従つて、Mnの添加
量は、0.30〜2.0％の範囲とする。
本発明においては、用いる鋼は、上記した元素に加え
て、 P 0.10％以下、 Cr 1.0％以下、及び Mo 0.5％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
ていてもよい。
て、 P 0.10％以下、 Cr 1.0％以下、及び Mo 0.5％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
ていてもよい。
Ｐは、鋼の強化のために用いられるが、0.1％を越え
て過多に添加するときは、鋼の脆化が著しくなり、ま
た、亜鉛めつきの密着性を劣化させる。
て過多に添加するときは、鋼の脆化が著しくなり、ま
た、亜鉛めつきの密着性を劣化させる。
Cr及びMoは、共に、鋼の焼入れ性を向上させるために
添加されるが、過多に添加しても、上記効果が飽和し、
経済性の点からも好ましくないので、添加量は、Crにつ
いては1.0％以下とし、Moについては0.5％以下とする。
添加されるが、過多に添加しても、上記効果が飽和し、
経済性の点からも好ましくないので、添加量は、Crにつ
いては1.0％以下とし、Moについては0.5％以下とする。
更に、本発明においては、用いる鋼は、 Ti 0.01〜0.06％、 Nb 0.01〜0.06％、及び V 0.01〜0.06％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
ていてもよい。
ていてもよい。
これらの元素は、少量にて鋼の強化に効果を有し、ま
た、回復焼鈍の温度範囲を高温側に拡大する効果を有す
る。しかし、それぞれの元素について、0.6％を越えて
添加しても、上記効果が飽和し、経済性の点からも好ま
しくない。また、析出物の量が多くなつて、曲げ加工性
を劣化させる。
た、回復焼鈍の温度範囲を高温側に拡大する効果を有す
る。しかし、それぞれの元素について、0.6％を越えて
添加しても、上記効果が飽和し、経済性の点からも好ま
しくない。また、析出物の量が多くなつて、曲げ加工性
を劣化させる。
次に、本発明の方法における製造条件について説明す
る。
る。
本発明の方法によれば、上述したような化学成分を有
するスラブを通常の造塊又は連続鋳造によつて得た後、
先ず、熱間圧延によつて、フエライト・ベイナイト複合
組織熱延鋼板を得る。フエライト・パーライト組織鋼板
とした場合は、パーライトが非常に硬い組織であるため
に、曲げ加工の際に、フエライト・ベイナイト組織に比
べて、小さい歪量にて、亀裂が発生しやすい。即ち、フ
エライト・ベイナイト組織とすることによつて、フエラ
イト・パーライト組織鋼板よりも、局部伸びを大きくし
て、曲げ加工性にすぐれしめることができる。
するスラブを通常の造塊又は連続鋳造によつて得た後、
先ず、熱間圧延によつて、フエライト・ベイナイト複合
組織熱延鋼板を得る。フエライト・パーライト組織鋼板
とした場合は、パーライトが非常に硬い組織であるため
に、曲げ加工の際に、フエライト・ベイナイト組織に比
べて、小さい歪量にて、亀裂が発生しやすい。即ち、フ
エライト・ベイナイト組織とすることによつて、フエラ
イト・パーライト組織鋼板よりも、局部伸びを大きくし
て、曲げ加工性にすぐれしめることができる。
同じ成分（第１表発明鋼Ａ）を有するフエライト・ベ
イナイト鋼板とフエライト・パーライト鋼板の引張強さ
と穴拡げ率（λ）との関係を第１図に示す。
イナイト鋼板とフエライト・パーライト鋼板の引張強さ
と穴拡げ率（λ）との関係を第１図に示す。
本発明の方法においては、上述したように、熱間圧延
によつて、フエライト・ベイナイト組織鋼板を得るため
に、仕上温度を800〜1000℃の範囲とし、好ましくは、8
50〜950℃の範囲とし、巻取までの平均冷却速度を20〜1
00℃／秒とし、巻取を400〜600℃の範囲で行なう。
によつて、フエライト・ベイナイト組織鋼板を得るため
に、仕上温度を800〜1000℃の範囲とし、好ましくは、8
50〜950℃の範囲とし、巻取までの平均冷却速度を20〜1
00℃／秒とし、巻取を400〜600℃の範囲で行なう。
仕上温度が800℃よりも低いときは、所定のベイナイ
ト組織を得ることができず、他方、1000℃を越えるとき
は、オーステナイト粒径が大きくなり、組織が粗くな
る。また、巻取温度が400℃よりも低いときは、マルテ
ンサイトが生成し、冷間圧延での変形抵抗が著しく高く
なる。600℃よりも高いときは、パーライト組織があら
われるので、好ましくない。
ト組織を得ることができず、他方、1000℃を越えるとき
は、オーステナイト粒径が大きくなり、組織が粗くな
る。また、巻取温度が400℃よりも低いときは、マルテ
ンサイトが生成し、冷間圧延での変形抵抗が著しく高く
なる。600℃よりも高いときは、パーライト組織があら
われるので、好ましくない。
次いで、このようにして得られたフエライト・ベイナ
イト組織熱延鋼板を酸洗し、30〜60％の圧延率にて冷間
圧延を施して、薄鋼板を得る。第２図及び第３図に示す
ように、一般に、同じ成分の熱延鋼板を冷却率を変えて
圧延すると、冷延率の低い方が再結晶温度が高く、回復
焼鈍温度範囲が拡大する。また、冷延率の低い方が回復
焼鈍温度に対して、引張強さの変動が小さく、曲げ加工
性にもすぐれている。
イト組織熱延鋼板を酸洗し、30〜60％の圧延率にて冷間
圧延を施して、薄鋼板を得る。第２図及び第３図に示す
ように、一般に、同じ成分の熱延鋼板を冷却率を変えて
圧延すると、冷延率の低い方が再結晶温度が高く、回復
焼鈍温度範囲が拡大する。また、冷延率の低い方が回復
焼鈍温度に対して、引張強さの変動が小さく、曲げ加工
性にもすぐれている。
しかし、回復焼鈍後に引張強さ60kgf/mm2以上を得る
ために、冷延率は30％以上が必要である。他方、冷延率
が60％を越えるときは、再結晶温度が低下して、急激に
再結晶を起こし、引張強さが焼鈍温度に対して鈍感であ
るために、均質な材質を得ることが困難である。本発明
においては、冷延率は、特に、40〜56％の範囲が好まし
い。
ために、冷延率は30％以上が必要である。他方、冷延率
が60％を越えるときは、再結晶温度が低下して、急激に
再結晶を起こし、引張強さが焼鈍温度に対して鈍感であ
るために、均質な材質を得ることが困難である。本発明
においては、冷延率は、特に、40〜56％の範囲が好まし
い。
この後、本発明によれば、回復焼鈍を行なつて、目的
とする高張力溶融亜鉛めつき鋼板を得る。回復焼鈍は、
400〜680℃の範囲の温度で２秒乃至10分間、連続焼鈍に
よつて行ない、引き続いて、鋼帯を400〜500℃の溶融亜
鉛めつき槽に浸漬して、亜鉛めつきを施して、引張強さ
60kgf/mm2を保持しつつ、曲げ加工性を回復させること
ができる。
とする高張力溶融亜鉛めつき鋼板を得る。回復焼鈍は、
400〜680℃の範囲の温度で２秒乃至10分間、連続焼鈍に
よつて行ない、引き続いて、鋼帯を400〜500℃の溶融亜
鉛めつき槽に浸漬して、亜鉛めつきを施して、引張強さ
60kgf/mm2を保持しつつ、曲げ加工性を回復させること
ができる。
このようにして得られる本発明による高張力溶融亜鉛
めつき鋼板は、実質的に未再結晶のミクロ組織を有す
る。
めつき鋼板は、実質的に未再結晶のミクロ組織を有す
る。
発明の効果 以上のように、本発明の方法によれば、引張強さ60kg
f/mm2以上を有し、曲げ加工性に相関する穴拡げ率
（λ）が高い高張力溶融亜鉛めつき鋼板を得ることがで
きる。
f/mm2以上を有し、曲げ加工性に相関する穴拡げ率
（λ）が高い高張力溶融亜鉛めつき鋼板を得ることがで
きる。
実施例 以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明は
これら実施例により何ら限定されるものではない。
これら実施例により何ら限定されるものではない。
第１表に示す化学成分を有する大気溶解鋼を用いて、
常法に従つて、分塊、熱間圧延及び冷間圧延を行なつ
て、0.8mm厚の鋼板を製造した。この鋼板について、溶
融亜鉛めつきをシミュレートした熱処理を施した。尚、
亜鉛めつきは、450℃のポツトに５秒間浸漬し、処理し
た。この後、JIS5号引張試験片及び穴拡げ試験片を採取
し、機械的性質を調べた。結果を第２表に示す。
常法に従つて、分塊、熱間圧延及び冷間圧延を行なつ
て、0.8mm厚の鋼板を製造した。この鋼板について、溶
融亜鉛めつきをシミュレートした熱処理を施した。尚、
亜鉛めつきは、450℃のポツトに５秒間浸漬し、処理し
た。この後、JIS5号引張試験片及び穴拡げ試験片を採取
し、機械的性質を調べた。結果を第２表に示す。
比較鋼A2は、冷延率が80％であるので、引張強さは高
いが、加工組織が多く残留するために、曲げ加工性に劣
る。比較鋼A3は、焼鈍温度が700℃と高いため、ミクロ
組織は部分的に再結晶化し、軟化するので、引張強さに
劣る。比較鋼A4は、巻取温度が700℃と高いために、ミ
クロ組織がフエライト・パーライト組織であつて、引張
強さは高いが、曲げ加工の際に、フエライト・パーライ
ト界面に応力が集中するために、曲げ加工性に劣る。
いが、加工組織が多く残留するために、曲げ加工性に劣
る。比較鋼A3は、焼鈍温度が700℃と高いため、ミクロ
組織は部分的に再結晶化し、軟化するので、引張強さに
劣る。比較鋼A4は、巻取温度が700℃と高いために、ミ
クロ組織がフエライト・パーライト組織であつて、引張
強さは高いが、曲げ加工の際に、フエライト・パーライ
ト界面に応力が集中するために、曲げ加工性に劣る。
比較鋼Ｂは、Mn量が過多であるので、引張強さは大き
いが、曲げ加工性に劣る。比較鋼Ｃは、Ｃ量が過多であ
るので、曲げ加工性に劣る。比較鋼Ｄは、Ｃ量が少な
く,Mn量が過少であるので、引張強さに劣る。比較鋼Ｅ
は、引張強さ及び曲げ 加工性を有するが、Si量が過多であるので、めつき層の
密着性に劣る。更に、比較鋼Ｏは、強度、延性共に十分
であるが、Nbを過多に含有しているので、析出物の量が
多く、曲げ加工性に劣る。
いが、曲げ加工性に劣る。比較鋼Ｃは、Ｃ量が過多であ
るので、曲げ加工性に劣る。比較鋼Ｄは、Ｃ量が少な
く,Mn量が過少であるので、引張強さに劣る。比較鋼Ｅ
は、引張強さ及び曲げ 加工性を有するが、Si量が過多であるので、めつき層の
密着性に劣る。更に、比較鋼Ｏは、強度、延性共に十分
であるが、Nbを過多に含有しているので、析出物の量が
多く、曲げ加工性に劣る。
これら比較鋼に対して、本発明の方法による溶融亜鉛
めつき鋼板は、少なくとも60kgf/mm2の引張強さを有
し、曲げ加工性に相関する穴拡げ率（λ）が高く、ポン
チ（Ｒ＝0.5mm）による45゜曲げの後の密着曲げを満足
する。
めつき鋼板は、少なくとも60kgf/mm2の引張強さを有
し、曲げ加工性に相関する穴拡げ率（λ）が高く、ポン
チ（Ｒ＝0.5mm）による45゜曲げの後の密着曲げを満足
する。
第３図に従来の回復焼鈍法による鋼板と、本発明によ
る鋼板の強度と穴拡げ率（λ）との関係を示す。本発明
鋼によれば、従来鋼に比べて、穴拡げ率（λ）が改善さ
れ、曲げ加工性にすぐれることが示される。
る鋼板の強度と穴拡げ率（λ）との関係を示す。本発明
鋼によれば、従来鋼に比べて、穴拡げ率（λ）が改善さ
れ、曲げ加工性にすぐれることが示される。
第１図は、同一成分を有するフエライト・パーライト組
織鋼とフエライト・ベイナイト組織鋼について、引張強
さと穴拡げ率（λ）との関係を示すグラフ、第２図は、
焼鈍温度と引張強さとの関係を示すグラフ、第３図は、
従来鋼と本発明鋼について、引張強さと穴拡げ率（λ）
との関係を示すグラフである。
織鋼とフエライト・ベイナイト組織鋼について、引張強
さと穴拡げ率（λ）との関係を示すグラフ、第２図は、
焼鈍温度と引張強さとの関係を示すグラフ、第３図は、
従来鋼と本発明鋼について、引張強さと穴拡げ率（λ）
との関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F21D 9/46
Claims (3)
- 【請求項１】重量％にて C 0.03〜0.12％、 Si 0.50％以下、 Mn 0.30〜2.0％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに
際して、仕上圧延温度を800〜1000℃の温度とし、巻取
までの平均冷却速度を20〜100℃／秒、巻取温度を400〜
600℃として、熱延コイルを巻取り、フエライト・ベイ
ナイト複合組織熱延鋼板とし、酸洗し、圧延率30〜60％
にて冷間圧延し、その後、400〜680℃の範囲の温度にて
２秒乃至10分間焼鈍し、引き続いて、溶融亜鉛めつきを
施すことを特徴とする引張強さ60kgf/mm2以上である曲
げ加工性にすぐれる高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】重量％にて （ａ）C 0.03〜0.12％、 Si 0.50％以下、及び Mn 0.30〜2.0％ を含有すると共に、 （ｂ）P 0.10％以下、 Cr 1.0％以下、及び Mo 0.5％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに
際して、仕上圧延温度を800〜1000℃の温度とし、巻取
までの平均冷却速度を20〜100℃／秒、巻取温度を400〜
600℃として、熱延コイルを巻取り、フエライト・ベイ
ナイト複合組織熱延鋼板とし、酸洗し、圧延率30〜60％
にて冷間圧延し、その後、400〜680℃の範囲の温度にて
２秒乃至10分間焼鈍し、引き続いて、溶融亜鉛めつきを
施すことを特徴とする引張強さ60kgf/mm2以上である曲
げ加工性にすぐれる高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方
法。 - 【請求項３】重量％にて （ａ）C 0.03〜0.12％、 Si 0.50％以下、及び Mn 0.30〜2.0％ を含有すると共に、 （ｂ）Ti 0.01〜0.06％、 Nb 0.01〜0.06％、及び V 0.01〜0.06％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに
際して、仕上圧延温度を800〜1000℃の温度とし、巻取
までの平均冷却速度を20〜100℃／秒、巻取温度を400〜
600℃として、熱延コイルを巻取り、フエライト・ベイ
ナイト複合組織熱延鋼板とし、酸洗し、圧延率30〜60％
にて冷間圧延し、その後、400〜680℃の範囲の温度にて
２秒乃至10分間焼鈍し、引き続いて、溶融亜鉛めつきを
施すことを特徴とする引張強さ60kgf/mm2以上である曲
げ加工性にすぐれる高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22987689A JP2759517B2 (ja) | 1989-09-05 | 1989-09-05 | 曲げ加工性にすぐれる高張力浴融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22987689A JP2759517B2 (ja) | 1989-09-05 | 1989-09-05 | 曲げ加工性にすぐれる高張力浴融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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