JPS6182402A - 鉄心 - Google Patents
鉄心Info
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- JPS6182402A JPS6182402A JP20487084A JP20487084A JPS6182402A JP S6182402 A JPS6182402 A JP S6182402A JP 20487084 A JP20487084 A JP 20487084A JP 20487084 A JP20487084 A JP 20487084A JP S6182402 A JPS6182402 A JP S6182402A
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- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、鉄粉または鉄合金粉の表面に、電気絶縁性無
機化合物粉末を略均−に付着させた混合物を圧縮成形し
て形成する鉄心に関するものである。
機化合物粉末を略均−に付着させた混合物を圧縮成形し
て形成する鉄心に関するものである。
従来、交流を直流に変換する装置、直流を交流に変換す
る装置、成る周波数の交流を異なる周波数の交流に変換
する装置、および所謂チョッノ４等の直流を直流に変換
する装置等のような電力変換装置、あるいは無接点遮断
器等の電気機器には、その電気回路構成要素として、サ
イリスタまたは、トランジスタに代表される半導体スイ
ッチング素子、並にこれに接続されたターンオンストレ
ス緩和用リアクトル、転流リアクトル、エネルギー蓄積
用リアクトル、あるいはマツチング用変圧器等が使用さ
れている。
る装置、成る周波数の交流を異なる周波数の交流に変換
する装置、および所謂チョッノ４等の直流を直流に変換
する装置等のような電力変換装置、あるいは無接点遮断
器等の電気機器には、その電気回路構成要素として、サ
イリスタまたは、トランジスタに代表される半導体スイ
ッチング素子、並にこれに接続されたターンオンストレ
ス緩和用リアクトル、転流リアクトル、エネルギー蓄積
用リアクトル、あるいはマツチング用変圧器等が使用さ
れている。
このようなりアクドルや変圧器においては、高周波帯域
でも優れた磁気特性を有する鉄心が必要とされる。
でも優れた磁気特性を有する鉄心が必要とされる。
すなわち、これらのりアクドルや・変圧器においては、
半導体のスイッチングに伴い、数十Ｈｚ〜２００ ｋＨ
ｚ程度のスイッチング周波数を有する電流の他に、この
周波数よ）もはるかに高い数十ｋＨｚから場合によって
は５００ ｋＨｚ以上の周波数を有する電流が流れるこ
とがある。
半導体のスイッチングに伴い、数十Ｈｚ〜２００ ｋＨ
ｚ程度のスイッチング周波数を有する電流の他に、この
周波数よ）もはるかに高い数十ｋＨｚから場合によって
は５００ ｋＨｚ以上の周波数を有する電流が流れるこ
とがある。
また鉄心の交流励磁に対する鉄損のうちで、渦電流損は
、同一磁束密度では周波数の２乗に比例して増加する。
、同一磁束密度では周波数の２乗に比例して増加する。
従って、高周波帯域では、鉄損の大部分が渦電流損で占
められ、この損失が大きいと高周波帯域での透磁率が低
下してしまう。
められ、この損失が大きいと高周波帯域での透磁率が低
下してしまう。
このため磁性粉を用いた鉄心においては、磁性粉間の電
気絶縁性を高めて、高周波帯域での渦電流を小さくする
ことが必要となる。
気絶縁性を高めて、高周波帯域での渦電流を小さくする
ことが必要となる。
このように周波数特性を重視した従来の鉄心材料として
は、例えば特許８８７７９号、あるいは特許１１２２３
５号の如き、鉄粉と無機結着剤との混合物を圧縮成形し
た、所謂ダストコアがある。
は、例えば特許８８７７９号、あるいは特許１１２２３
５号の如き、鉄粉と無機結着剤との混合物を圧縮成形し
た、所謂ダストコアがある。
しかしながら、これらダストコアにおいては、周波数特
性に優れているものの、磁束密度が低く、例えば磁化力
１００００ Ａ７ｍにおいても、その磁束密度は、高々
０．１２５Ｔにしか過ぎない。この点、絶縁材として有
機物の樹脂を用いた特許６７０５１８号の鉄心材料は、
周波数特性に優れていると共に、高い磁束密度を有する
ものである。
性に優れているものの、磁束密度が低く、例えば磁化力
１００００ Ａ７ｍにおいても、その磁束密度は、高々
０．１２５Ｔにしか過ぎない。この点、絶縁材として有
機物の樹脂を用いた特許６７０５１８号の鉄心材料は、
周波数特性に優れていると共に、高い磁束密度を有する
ものである。
一方、金属磁性粉を圧縮成形する工程を経て製造される
鉄心材料においては、圧縮によって加えられた歪によっ
て、元の金属磁性粉よシも保磁力が増加し、ヒステリシ
ス損もそれに伴って大きくなる問題がある。このため、
一般には高温での熱処理（焼鈍）を行うことによシ、圧
縮成形時の歪をとシ除くことが有効でおる。しかしなが
ら、特許６７０５１８号の鉄心では、絶縁材として有機
物の樹脂を用いているため、歪と９の熱処理過程で、樹
脂の劣化分解が避けられず、金属磁性粉粒子間の絶縁を
充分に保持することが難しかった。
鉄心材料においては、圧縮によって加えられた歪によっ
て、元の金属磁性粉よシも保磁力が増加し、ヒステリシ
ス損もそれに伴って大きくなる問題がある。このため、
一般には高温での熱処理（焼鈍）を行うことによシ、圧
縮成形時の歪をとシ除くことが有効でおる。しかしなが
ら、特許６７０５１８号の鉄心では、絶縁材として有機
物の樹脂を用いているため、歪と９の熱処理過程で、樹
脂の劣化分解が避けられず、金属磁性粉粒子間の絶縁を
充分に保持することが難しかった。
本発明はかかる点に鑑みなされたもので、高い磁束密度
を有すると共に、渦電流損の増大を抑えて高い周波数帯
域まで優れた透磁率を保持し、しかも高温で熱処理を可
能にして低損失化を図ることができる鉄心を提供するも
のである。
を有すると共に、渦電流損の増大を抑えて高い周波数帯
域まで優れた透磁率を保持し、しかも高温で熱処理を可
能にして低損失化を図ることができる鉄心を提供するも
のである。
本発明は粒径が１０μｍ以上の鉄粉または鉄合金粉など
の金属磁性粉と、電気陰性度が１２．５以上もしくは８
．５未満で粒径が５μ以下の電気絶縁性無機化合物粉末
とを混合して、金属磁性粉の表面に静電力で前記無機化
合物粉末を略均、 −に付着させ、この混合物を所定
の形状に圧縮成形したことを特徴とするものである。
の金属磁性粉と、電気陰性度が１２．５以上もしくは８
．５未満で粒径が５μ以下の電気絶縁性無機化合物粉末
とを混合して、金属磁性粉の表面に静電力で前記無機化
合物粉末を略均、 −に付着させ、この混合物を所定
の形状に圧縮成形したことを特徴とするものである。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明に用いる金属磁性粉としては、純鉄の粉、Ｆｅ−
３Ｓｉで代表されるＦｅ−８ｔ合金粉、Ｆｅ −ＡＪ合
金粉、Ｆｅ−８ｔ−Ａｊ！合金粉、Ｆｅ−Ｎｉ合金粉、
Ｆｅ−Ｃ。
３Ｓｉで代表されるＦｅ−８ｔ合金粉、Ｆｅ −ＡＪ合
金粉、Ｆｅ−８ｔ−Ａｊ！合金粉、Ｆｅ−Ｎｉ合金粉、
Ｆｅ−Ｃ。
合金粉などが挙げられ、これらは各々単独で、または適
宜な組合せによって用いられる。
宜な組合せによって用いられる。
また本発明において用いられる金属磁性粉は、その固有
電気抵抗率が１０μΩ−のから高々数十μΩ−α程度で
あるため、表皮効果が生ずる高い周波数を含む交流電流
によっても充分な鉄心材料特性を得るためには、これら
粉末を微細な粒子として、粒子表面から粒子内部まで充
分に磁化に寄与させなければならない。このため数十ｋ
Ｈｚ程度までの周波数成分をもつ電流に磁化され、その
周波数帯域まで透磁率特性を要求される鉄心については
、金属磁性粉の平均粒径が３００μｍ以下であることが
望ましい。一方、１００ ｋＨｚ以上の高周波成分をも
つ交流電流によシ磁化され、その周波数帯域までの透磁
率特性を要求される鉄心の場合には、金属磁性粉の平均
粒径は１００μｍ以下であることが望ましい。
電気抵抗率が１０μΩ−のから高々数十μΩ−α程度で
あるため、表皮効果が生ずる高い周波数を含む交流電流
によっても充分な鉄心材料特性を得るためには、これら
粉末を微細な粒子として、粒子表面から粒子内部まで充
分に磁化に寄与させなければならない。このため数十ｋ
Ｈｚ程度までの周波数成分をもつ電流に磁化され、その
周波数帯域まで透磁率特性を要求される鉄心については
、金属磁性粉の平均粒径が３００μｍ以下であることが
望ましい。一方、１００ ｋＨｚ以上の高周波成分をも
つ交流電流によシ磁化され、その周波数帯域までの透磁
率特性を要求される鉄心の場合には、金属磁性粉の平均
粒径は１００μｍ以下であることが望ましい。
しかしながら平均粒径が１０μｍ未満と極めて小さくな
ると、鉄心の成形段階で通常適用される１ ０００ Ｍ
Ｐａ以下の成形圧力では、得られる鉄心の密度が大きく
ならず、結果として磁束密度の低下を招く上、以下に述
べる無機化合物粉末が静電力によシ表面に均一に分散せ
ず、電気絶縁性を保持できないため平均粒径は１０μｍ
以上必要である。
ると、鉄心の成形段階で通常適用される１ ０００ Ｍ
Ｐａ以下の成形圧力では、得られる鉄心の密度が大きく
ならず、結果として磁束密度の低下を招く上、以下に述
べる無機化合物粉末が静電力によシ表面に均一に分散せ
ず、電気絶縁性を保持できないため平均粒径は１０μｍ
以上必要である。
なおこれらの金属磁性粉は、そのまま用いても良いし、
また大気中で表面に形成される厚さ数十ｎｍの酸化物層
を還元してから用いても良い。
また大気中で表面に形成される厚さ数十ｎｍの酸化物層
を還元してから用いても良い。
この場合、例えば純鉄粉やＦｅ−Ｎｉ合金粉などでは水
素中で加熱還元する方法が良い。
素中で加熱還元する方法が良い。
本発明において電気絶縁性の無機化合物粉末としては、
例えば酸化物、窒化物、炭化物などの粉末を、各々単独
で、またはこれらを混合しても良く、また多成分の化合
物でも良い。
例えば酸化物、窒化物、炭化物などの粉末を、各々単独
で、またはこれらを混合しても良く、また多成分の化合
物でも良い。
またこれら無機化合物の電気陰性度は１２，５以上か８
．５未満で粒径が５μｍ未満が望ましい。
．５未満で粒径が５μｍ未満が望ましい。
金属イオンを含む無機化合物の電気陰性度Ｘｉはポーリ
ングの金属イオンの電気陰性度Ｘ０からＸ１＝（１＋２
Ｚ）Ｘｏ（Ｚ：価数） なる関係で求められる。この電気陰性度と鉄との接触帯
電量には相関関係があシて小口、玉谷、静電気学会誌Ｖ
ｏｊ！、 ７ Ａ５ （１９８３） ｐ２９２参照）、
鉄に対して電気陰性度の十分に大きい、あるいは十分に
小さい無機化合物は鉄粉もしくは鉄合金粉など金属磁性
粉の表面に強く引き付けられる。
ングの金属イオンの電気陰性度Ｘ０からＸ１＝（１＋２
Ｚ）Ｘｏ（Ｚ：価数） なる関係で求められる。この電気陰性度と鉄との接触帯
電量には相関関係があシて小口、玉谷、静電気学会誌Ｖ
ｏｊ！、 ７ Ａ５ （１９８３） ｐ２９２参照）、
鉄に対して電気陰性度の十分に大きい、あるいは十分に
小さい無機化合物は鉄粉もしくは鉄合金粉など金属磁性
粉の表面に強く引き付けられる。
また本発明の無機化合物粉末の粒径は５μｍ以下が望ま
しい。一般に粒径が小さくなると、重量当）の表面積が
大きくなシ、これに伴って蓄えられる静電エネルギーは
犬きくなシ、重力の１０３〜１０倍にも達することがあ
る。本発明では無機化合物粉末の最大粒径を５μ惧以下
に規定することによって大きな静電エネルギーが蓄積さ
れ、金属磁性粉の表面に強固に付着させることができる
。この場合、粒径が５μｍよシ大きい粉末では、金属磁
性粉の表面から離れ易く、また最大粒径５μｍを超える
粉末粒子が、ある程度混入していると、無機化合物粉末
同志が凝集して、金属磁性粉の表面に均一に付着できな
い。
しい。一般に粒径が小さくなると、重量当）の表面積が
大きくなシ、これに伴って蓄えられる静電エネルギーは
犬きくなシ、重力の１０３〜１０倍にも達することがあ
る。本発明では無機化合物粉末の最大粒径を５μ惧以下
に規定することによって大きな静電エネルギーが蓄積さ
れ、金属磁性粉の表面に強固に付着させることができる
。この場合、粒径が５μｍよシ大きい粉末では、金属磁
性粉の表面から離れ易く、また最大粒径５μｍを超える
粉末粒子が、ある程度混入していると、無機化合物粉末
同志が凝集して、金属磁性粉の表面に均一に付着できな
い。
なお無機化合物粉末の分散性を更に高めるためには、必
要に応じて、混合の際に分散剤として、Ｔｉ系、Ｓｔ系
、Ｂ系などの有機金属カップリング剤（例えばＫｅｎｒ
ｉｃｈ Ｐｅｔｒｏ ＣｈｅｍｉｃａＪ社、Ｕｎｉｏｎ
Ｃａｒｂｉｄ＠社で販売しているもの）を使用すると
、よシ効率良く付着層を得ることができ、更に透磁率の
高周波特性を向上させることができる。
要に応じて、混合の際に分散剤として、Ｔｉ系、Ｓｔ系
、Ｂ系などの有機金属カップリング剤（例えばＫｅｎｒ
ｉｃｈ Ｐｅｔｒｏ ＣｈｅｍｉｃａＪ社、Ｕｎｉｏｎ
Ｃａｒｂｉｄ＠社で販売しているもの）を使用すると
、よシ効率良く付着層を得ることができ、更に透磁率の
高周波特性を向上させることができる。
次に上記力、プリング剤の代表的なものを挙げるが、そ
の混合量は、全体重量の０．０５〜１．５重量％で充分
な効果が得られる。
の混合量は、全体重量の０．０５〜１．５重量％で充分
な効果が得られる。
テトラ（２，２−ジアリルオキシメチル−１−ブチル）
ビス（ノドリプシルホス７アイト）チタネート γ−グリシドキシグロビルトリメトキシシランエチルア
セトアセテートアルミニウムソイソプロビレート 次に鉄心の製造方法について説明すると、上述の如く、
粒径が１０μ常以上の金属磁性粉末と、電気陰性度が１
２．５以上もしくは８．５未満で粒径が５μｍ以下の電
気絶縁性無機化合物粉末とを、そのまま、あるいは有機
溶剤中で十分に混合すると粉体表面が摩擦帯電して、粒
径の大きい金属磁性粉の表面に、粒径の小さい無機化合
物粉末が引き付けられて均一に付着させることができる
。この状態をＳＥＭ （走査匿電子顕微鏡）写真で見る
と第１図のように分散性良く均一に付着している。これ
に対して電気陰性度が本発明に規定する範囲を外れた無
機化合物粉末を混合しても第２図のＳＥＭ写真に示すよ
うに、金属磁性粉の表面に付着しに＜＜、無機化合物粉
末同志の凝集が優先し、磁性粉間の充分な電気的絶縁が
得られない。
ビス（ノドリプシルホス７アイト）チタネート γ−グリシドキシグロビルトリメトキシシランエチルア
セトアセテートアルミニウムソイソプロビレート 次に鉄心の製造方法について説明すると、上述の如く、
粒径が１０μ常以上の金属磁性粉末と、電気陰性度が１
２．５以上もしくは８．５未満で粒径が５μｍ以下の電
気絶縁性無機化合物粉末とを、そのまま、あるいは有機
溶剤中で十分に混合すると粉体表面が摩擦帯電して、粒
径の大きい金属磁性粉の表面に、粒径の小さい無機化合
物粉末が引き付けられて均一に付着させることができる
。この状態をＳＥＭ （走査匿電子顕微鏡）写真で見る
と第１図のように分散性良く均一に付着している。これ
に対して電気陰性度が本発明に規定する範囲を外れた無
機化合物粉末を混合しても第２図のＳＥＭ写真に示すよ
うに、金属磁性粉の表面に付着しに＜＜、無機化合物粉
末同志の凝集が優先し、磁性粉間の充分な電気的絶縁が
得られない。
このように無機化合物粉末の付着層を形成した金属磁性
粉の混合物を、金型に充填して、工業的に容易な１００
０ ＭＰａ以下の圧力で圧縮成形することによシ所望形
状の鉄心を得ることができる。
粉の混合物を、金型に充填して、工業的に容易な１００
０ ＭＰａ以下の圧力で圧縮成形することによシ所望形
状の鉄心を得ることができる。
更に圧縮成形時に加えられた圧力によシ鉄心に生じた歪
をとる場合には、４５０’〜１０００℃で０．５Ｈ以上
程度の熱処理を行うことによシ、絶縁劣化を招くことな
く、保磁力を低下させ、ヒステリシス損の低下に伴って
鉄損の減少を図ることができる。
をとる場合には、４５０’〜１０００℃で０．５Ｈ以上
程度の熱処理を行うことによシ、絶縁劣化を招くことな
く、保磁力を低下させ、ヒステリシス損の低下に伴って
鉄損の減少を図ることができる。
（実施例１）
第１表の試料７ｆ＆１〜Ａ５の組成の金属磁性粉と無機
化合物粉末とを、夫°々重量比で９９＝１の割合で混合
し、充分に攪拌して、得られた混合物の磁性粉表面の状
態をＳＥＭで観察した。その結果、試料Ａ１の混合物は
第１図のＳＥＭ写真のように均一に分散付着し、この状
態が得られたものを第１表にＯ印で示した。
化合物粉末とを、夫°々重量比で９９＝１の割合で混合
し、充分に攪拌して、得られた混合物の磁性粉表面の状
態をＳＥＭで観察した。その結果、試料Ａ１の混合物は
第１図のＳＥＭ写真のように均一に分散付着し、この状
態が得られたものを第１表にＯ印で示した。
（比較例１）
第１表の試料４６、Ａ７、およびｊ１６８に示すように
本発明に規定する範囲を外れた組成の金属磁性粉と無機
化合物粉末を上記実施例１と同様に混合して、その混合
物についてＳＥＭ観察を行ったところ、第２図のＳＥＭ
写真のように表面に均一に付着していないものを第１表
にＸ印で示した。
本発明に規定する範囲を外れた組成の金属磁性粉と無機
化合物粉末を上記実施例１と同様に混合して、その混合
物についてＳＥＭ観察を行ったところ、第２図のＳＥＭ
写真のように表面に均一に付着していないものを第１表
にＸ印で示した。
第１表の結果から、本発明の実施同品は静電作用によυ
均一に分散付着することが確認された。また比較例の試
料点６〜煮８については、更にカップリング剤（Ｋｅｎ
ｒｉｃｈ Ｐｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａ１社製ＫＲ−４６
１３）を添加して攪拌したが、分散性は余シ改善されず
、磁性粉表面の７０〜９０％に無機化合物粉末が付着し
ていなかった。また同様に比較同品について有機溶剤（
エタノール）を添加して攪拌したところ、有機溶剤を用
いなかった場合とほとんど変化がなく、付着率の向上は
認められなかった。
均一に分散付着することが確認された。また比較例の試
料点６〜煮８については、更にカップリング剤（Ｋｅｎ
ｒｉｃｈ Ｐｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａ１社製ＫＲ−４６
１３）を添加して攪拌したが、分散性は余シ改善されず
、磁性粉表面の７０〜９０％に無機化合物粉末が付着し
ていなかった。また同様に比較同品について有機溶剤（
エタノール）を添加して攪拌したところ、有機溶剤を用
いなかった場合とほとんど変化がなく、付着率の向上は
認められなかった。
（実施例２）
第１表の試料点１の組成で充分に攪拌した混合物を、６
００ ＭＰａの圧力で圧縮成形して鉄心を作成した。
００ ＭＰａの圧力で圧縮成形して鉄心を作成した。
このようにして得られた鉄心について、高周波帯域での
初透磁率の低下率を１０ ｋＨｚのときの値を１として
２００ ｋＨｚまでの変化状態を測定してその結果を第
３図のグラフに曲線Ａで示した。
初透磁率の低下率を１０ ｋＨｚのときの値を１として
２００ ｋＨｚまでの変化状態を測定してその結果を第
３図のグラフに曲線Ａで示した。
また鉄心の磁束密度は磁化力ｉ ｏ ｏ ｏ ｏ ｙｍ
において１１以上であった。
において１１以上であった。
更に上記方法な形成した鉄心を、Ａｒ雰囲気中で５００
℃２時間の熱処理を施して、その前後における保磁力と
鉄損の変化を測定し、その結果を第２表に示した。
℃２時間の熱処理を施して、その前後における保磁力と
鉄損の変化を測定し、その結果を第２表に示した。
（実施例３）
第１表の試料４１の組成の混合に際して、全体重量の０
．３％のチタン系カップリング剤を加えた他は、実施例
２と同様の鉄心を作成した。
．３％のチタン系カップリング剤を加えた他は、実施例
２と同様の鉄心を作成した。
得られた鉄心について初透磁率の変化を上記実施例２と
同様に測定し、その結果を第３図のグラフに曲線Ｂで示
した。
同様に測定し、その結果を第３図のグラフに曲線Ｂで示
した。
また鉄心の磁束密度を測定したところ磁化力１００００
Ａ、４において１７以上であった。
Ａ、４において１７以上であった。
更にこの゛鉄心を上記実施例２と同様に熱処理を施し、
その前後における保持力と鉄損の変化を測定し、その結
果を第２表に示した。
その前後における保持力と鉄損の変化を測定し、その結
果を第２表に示した。
第２表から明らかな如く、熱処理後の鉄心では、保磁力
の低下が確認され、更にヒステリシス損の減少沈みあっ
た鉄損減少が認められた。
の低下が確認され、更にヒステリシス損の減少沈みあっ
た鉄損減少が認められた。
（比較例２）
平均粒径５４ ｕｒｎのＦｅ−１１８１合金粉を６００
ＭＰａで圧縮成形して鉄心を作成した。得られた鉄心に
ついて初透磁率の変化を上記実施例２と同様に測定し、
その結果を第３図のグラフに曲線Ｃで示した。
ＭＰａで圧縮成形して鉄心を作成した。得られた鉄心に
ついて初透磁率の変化を上記実施例２と同様に測定し、
その結果を第３図のグラフに曲線Ｃで示した。
（比較例３）
第１表の試料ムロに示す組成のＦｅ−１％Ｓｉ合金粉と
電気陰性度が１０，５のＡ−１２０ｓ粉末との混合物を
６００ ＭＰａの圧力で圧縮成形して鉄心を作成した。
電気陰性度が１０，５のＡ−１２０ｓ粉末との混合物を
６００ ＭＰａの圧力で圧縮成形して鉄心を作成した。
得られた鉄心についても上記実施例２と同様に初透磁率
の変化を測定し、その結果を第３図のグラフに曲線りで
示した。
の変化を測定し、その結果を第３図のグラフに曲線りで
示した。
第３図のグラフから明らかな如く、実施例２（曲線Ａ）
および実施例３（曲線Ｂ）の鉄心は、比較例２（曲線Ｃ
）および比較例３（曲線Ｄ）の鉄心に比べて高周波帯域
での初透磁率の低下が少なく、金属磁性粉間の絶縁性が
、表面に均一に付着した無機化合物粉末によシ効果的に
保たれていることを示している。
および実施例３（曲線Ｂ）の鉄心は、比較例２（曲線Ｃ
）および比較例３（曲線Ｄ）の鉄心に比べて高周波帯域
での初透磁率の低下が少なく、金属磁性粉間の絶縁性が
、表面に均一に付着した無機化合物粉末によシ効果的に
保たれていることを示している。
またカッブリング剤を添加した実施例３（曲線Ｂ）の鉄
心の方が、添加していない実施例２（曲線Ａ）の鉄心に
比べて、特性が優れていることが認められた。
心の方が、添加していない実施例２（曲線Ａ）の鉄心に
比べて、特性が優れていることが認められた。
なお第１表中、試料＆２〜ム５の組成の混合物について
も、夫々鉄心を圧縮成形し、得られた鉄心について同様
に各種の磁気特性を調べたところ実施例２の鉄心とほぼ
同様の優れた特性を有することが確認された。
も、夫々鉄心を圧縮成形し、得られた鉄心について同様
に各種の磁気特性を調べたところ実施例２の鉄心とほぼ
同様の優れた特性を有することが確認された。
以上説明した如く、本発明に係る鉄心によれば金属磁性
粉の表面に無機化合物粉末を静電力によシ均一に付着さ
せて、磁性粉間の絶縁性を良好に保持しているので、高
い磁束密度を有すると共に、渦電流損の増大を抑えて高
周波数帯域まで優れた透磁率を保持し、しかも高温での
熱処理を可能にして低損失化を図れるなど、極めて工業
的価値が高いものである。
粉の表面に無機化合物粉末を静電力によシ均一に付着さ
せて、磁性粉間の絶縁性を良好に保持しているので、高
い磁束密度を有すると共に、渦電流損の増大を抑えて高
周波数帯域まで優れた透磁率を保持し、しかも高温での
熱処理を可能にして低損失化を図れるなど、極めて工業
的価値が高いものである。
第１図は本発明によるもので無機化合物粉末が金属磁性
粉の表面に均一に付着した状態を示すｓｍ写真、第２図
は無機化合物粉末がほとんど付着していない金属磁性粉
の表面状態を示したＳＥＭ写真、第３図は本発明の実施
例および比較例の鉄心の、高周波帯域における初透磁率
の変化を示したグラフである。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１図 第２２図 第３図 同及改（ＫＨ７） 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、事件の表示 特願昭５９−２０４８７０号 ２、発明の名称 鉄心 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （３０７）株式会社 東芝 ４、代理人 昭和６０年１月２９日 ６、補正の対象 明細書 ′、補正の内容 明細書中第１８頁５行目及び７行目において、１’−８
ＥＭ写真」とあるを「ｓＥＭ（走査型電子顕微鏡）で撮
った粒子構造の写真」と訂正する。
粉の表面に均一に付着した状態を示すｓｍ写真、第２図
は無機化合物粉末がほとんど付着していない金属磁性粉
の表面状態を示したＳＥＭ写真、第３図は本発明の実施
例および比較例の鉄心の、高周波帯域における初透磁率
の変化を示したグラフである。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第１図 第２２図 第３図 同及改（ＫＨ７） 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、事件の表示 特願昭５９−２０４８７０号 ２、発明の名称 鉄心 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （３０７）株式会社 東芝 ４、代理人 昭和６０年１月２９日 ６、補正の対象 明細書 ′、補正の内容 明細書中第１８頁５行目及び７行目において、１’−８
ＥＭ写真」とあるを「ｓＥＭ（走査型電子顕微鏡）で撮
った粒子構造の写真」と訂正する。
Claims (1)
- 粒径が１０μｍ以上の鉄粉または鉄合金粉と、電気陰性
度が１２．５以上もしくは８．５未満で粒径５μｍ以下
の電気絶縁性無機化合物粉末との混合物を、所定の形状
に圧縮成形して成ることを特徴とする鉄心。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20487084A JPS6182402A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 鉄心 |
| EP91103347A EP0434669B1 (en) | 1984-09-29 | 1985-09-26 | Method of making a coated magnetic powder and a compressed magnetic powder core |
| DE3587906T DE3587906T2 (de) | 1984-09-29 | 1985-09-26 | Verfahren zur Herstellung eines gecoateden magnetischen Pulvers und gepresster magnetischer Pulverkern. |
| EP85306848A EP0177276B2 (en) | 1984-09-29 | 1985-09-26 | Compressed magnetic powder core |
| DE3587010T DE3587010T3 (de) | 1984-09-29 | 1985-09-26 | Gepresster Magnetpulverkern. |
| US07/097,402 US4919734A (en) | 1984-09-29 | 1987-09-14 | Compressed magnetic powder core |
| US07/260,314 US4927473A (en) | 1984-09-29 | 1988-10-20 | Compressed magnetic powder core |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20487084A JPS6182402A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 鉄心 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6182402A true JPS6182402A (ja) | 1986-04-26 |
Family
ID=16497761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20487084A Pending JPS6182402A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 鉄心 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6182402A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61243101A (ja) * | 1985-04-17 | 1986-10-29 | Hitachi Metals Ltd | Ｆｅ−Ｎｉ系合金圧粉磁心 |
| JPH03150810A (ja) * | 1989-11-07 | 1991-06-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ラインフィルタ |
| JP2016508673A (ja) * | 2013-01-29 | 2016-03-22 | インスティトゥト ニスキク テンペラトゥル イ バダン ストルクトゥラリンクＩｎｓｔｙｔｕｔ Ｎｉｓｋｉｃｈ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒ Ｉ Ｂａｄａｎ Ｓｔｒｕｋｔｕｒａｌｎｙｃｈ | 軟磁性セラミック材の製造方法 |
-
1984
- 1984-09-29 JP JP20487084A patent/JPS6182402A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61243101A (ja) * | 1985-04-17 | 1986-10-29 | Hitachi Metals Ltd | Ｆｅ−Ｎｉ系合金圧粉磁心 |
| JPH03150810A (ja) * | 1989-11-07 | 1991-06-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ラインフィルタ |
| JP2016508673A (ja) * | 2013-01-29 | 2016-03-22 | インスティトゥト ニスキク テンペラトゥル イ バダン ストルクトゥラリンクＩｎｓｔｙｔｕｔ Ｎｉｓｋｉｃｈ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒ Ｉ Ｂａｄａｎ Ｓｔｒｕｋｔｕｒａｌｎｙｃｈ | 軟磁性セラミック材の製造方法 |
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