JPS6179729A - レ−ザ−溶接方法 - Google Patents
レ−ザ−溶接方法Info
- Publication number
- JPS6179729A JPS6179729A JP59199413A JP19941384A JPS6179729A JP S6179729 A JPS6179729 A JP S6179729A JP 59199413 A JP59199413 A JP 59199413A JP 19941384 A JP19941384 A JP 19941384A JP S6179729 A JPS6179729 A JP S6179729A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- heating
- laser
- steel plates
- immediately
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Laser Beam Processing (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はレーザー(ビーム)溶接方法に関し、トに高u
cjH@目c>o、s % 1.771合金%’l(a
〉0.3%、 Or > 0.3%、 Mo ′:20
.2 % 、 Ni 〉0.2%、 etc、 1等の
溶接割れを起しやすい鋼種について、し力1も溶接手段
自体も比較的溶接割れを招きやすいという溶接条件下に
あってなお溶接割れを起ざないような溶接を行う有利な
方法についての提案である。
cjH@目c>o、s % 1.771合金%’l(a
〉0.3%、 Or > 0.3%、 Mo ′:20
.2 % 、 Ni 〉0.2%、 etc、 1等の
溶接割れを起しやすい鋼種について、し力1も溶接手段
自体も比較的溶接割れを招きやすいという溶接条件下に
あってなお溶接割れを起ざないような溶接を行う有利な
方法についての提案である。
(従来の技術)
ストリップを突合わせてレーザービームにより溶接する
場合、他の溶接法に較べると溶接部が溶融状態から常温
になる冷却速度が大さい。これはレーザー溶接の場合、
レーザービームによる披熱邪が挾く、そのために溶融部
や島影W部が小ごくなり、従って逆に熱放散速度も大き
く溶接後数秒間で常温にまで温度降下する。
場合、他の溶接法に較べると溶接部が溶融状態から常温
になる冷却速度が大さい。これはレーザー溶接の場合、
レーザービームによる披熱邪が挾く、そのために溶融部
や島影W部が小ごくなり、従って逆に熱放散速度も大き
く溶接後数秒間で常温にまで温度降下する。
こうした状況下では溶戻部及び熱影響部の一部は、マル
テンサイト変態が起る。従って従来は溶接後焼戻し熱処
理を行ってフェライト、パーライト変態をぎせるのが慣
用手段である。
テンサイト変態が起る。従って従来は溶接後焼戻し熱処
理を行ってフェライト、パーライト変態をぎせるのが慣
用手段である。
しかもレーザー溶接機の場合、レーザービームスポット
径が小だ<、ギャップ精度も厳しいことから、クランプ
やレーザー集光装置の走行精度が0.1〜0.3鴎のも
のを要求される。要するにこのことは、溶接直後に焼戻
し温度(800℃位)にまで上げるのに局部加熱が困難
なことを意味しており、常に装置全体の温度アップを図
らねばならないことになるが、上記高精度面から入・出
側クランプ間ギャップが狭く、高精度機器のためにクラ
ンプトーチ部に歪が生じることがあった。そこで従来は
、溶接機とは別に加熱装置(ガスバーナー、〕気低抵抗
−ター等)を設置し、溶接後にストリップを移動して加
熱し焼戻し処理をするのが一般的な方法であった、 (発明が解決しようとする問題点) ところが上述したような高炭素yl (Q 〉0.5%
)高台金E(0〉0.3%、cr>o、a%、 Mo
〉0.2%、 Ni 20.2%)をレーザー溶接した
場合、急冷されるためにマルテンサイト化が速く、しか
もマルテンサイト化するために体積変化(膨張)を起し
やすい。
径が小だ<、ギャップ精度も厳しいことから、クランプ
やレーザー集光装置の走行精度が0.1〜0.3鴎のも
のを要求される。要するにこのことは、溶接直後に焼戻
し温度(800℃位)にまで上げるのに局部加熱が困難
なことを意味しており、常に装置全体の温度アップを図
らねばならないことになるが、上記高精度面から入・出
側クランプ間ギャップが狭く、高精度機器のためにクラ
ンプトーチ部に歪が生じることがあった。そこで従来は
、溶接機とは別に加熱装置(ガスバーナー、〕気低抵抗
−ター等)を設置し、溶接後にストリップを移動して加
熱し焼戻し処理をするのが一般的な方法であった、 (発明が解決しようとする問題点) ところが上述したような高炭素yl (Q 〉0.5%
)高台金E(0〉0.3%、cr>o、a%、 Mo
〉0.2%、 Ni 20.2%)をレーザー溶接した
場合、急冷されるためにマルテンサイト化が速く、しか
もマルテンサイト化するために体積変化(膨張)を起し
やすい。
そして組織的にも脆くなっているので、溶接後加熱する
までに静置時間が長いと、脆い粒界などを起点に微少な
りラックが入り、加熱時そのクラックが進行し、溶接部
(溶融部と熱影響部の境界)が割れる現象が生じる。ま
た溶接後加熱するまでの時間が短かくても、溶接部に衝
撃を与えると、上述したと同様の微小なりラックが発生
し、加熱時に同じような割れを生じる。特に先・後行す
るストリップのプロセスラインの場合、溶接後加熱装置
までストリップを運搬するときに、かような衝撃を全く
なくすことは不可能で、良好な溶接強度を得ることがで
きないという問題点があった0本発明はまざにそうした
高炭素鋼や高合金鋼などのレーザー溶接時に見られる上
述した特有の問題点を克服できる溶接方法の提供を目的
とする0(問題点を解決するための手段] 上記問題点に対し本発明は、溶接割れを起しやすい鋼板
を突合わせレーザー溶接するに当り、突合わせる鋼板の
各端部を溶接前から溶接終了直後までの間連続的もしく
は間欠的に加熱し、溶接直後における溶接部およびその
近傍の温度が80℃〜400’Cになるように保持し、
その後焼戻し熱処理を行う方法を解決手段として提案す
る、・上記溶接の前後にわたって加熱するとさのその加
熱の領域は、溶接部からライン方向に向って、それぞれ
5〜5QIIfiの範囲について行い、かつその加熱手
段が溶接機本体その他の部分に悪影響を及ぼす(熱歪)
ような方法によらず局部加熱を行うことが必要である。
までに静置時間が長いと、脆い粒界などを起点に微少な
りラックが入り、加熱時そのクラックが進行し、溶接部
(溶融部と熱影響部の境界)が割れる現象が生じる。ま
た溶接後加熱するまでの時間が短かくても、溶接部に衝
撃を与えると、上述したと同様の微小なりラックが発生
し、加熱時に同じような割れを生じる。特に先・後行す
るストリップのプロセスラインの場合、溶接後加熱装置
までストリップを運搬するときに、かような衝撃を全く
なくすことは不可能で、良好な溶接強度を得ることがで
きないという問題点があった0本発明はまざにそうした
高炭素鋼や高合金鋼などのレーザー溶接時に見られる上
述した特有の問題点を克服できる溶接方法の提供を目的
とする0(問題点を解決するための手段] 上記問題点に対し本発明は、溶接割れを起しやすい鋼板
を突合わせレーザー溶接するに当り、突合わせる鋼板の
各端部を溶接前から溶接終了直後までの間連続的もしく
は間欠的に加熱し、溶接直後における溶接部およびその
近傍の温度が80℃〜400’Cになるように保持し、
その後焼戻し熱処理を行う方法を解決手段として提案す
る、・上記溶接の前後にわたって加熱するとさのその加
熱の領域は、溶接部からライン方向に向って、それぞれ
5〜5QIIfiの範囲について行い、かつその加熱手
段が溶接機本体その他の部分に悪影響を及ぼす(熱歪)
ような方法によらず局部加熱を行うことが必要である。
(作用)
本発明においては、溶接開始前〜溶接直後の間、突合わ
せる被溶接材の各端部近傍に当る溶接部からライン方向
に向って5〜50鴎の範囲の部分を、連杆的にもしくは
間欠的にno熱して80〜400゛Cの温度に保持する
。その理由は、溶接後の接続されたス) IJツブを、
熱処理設備まで移送する間に温度が低下して溶接部が破
断したり溶接部あるいは溶接フヘ近傍にクラックが発生
するのを防止すること(こある。
せる被溶接材の各端部近傍に当る溶接部からライン方向
に向って5〜50鴎の範囲の部分を、連杆的にもしくは
間欠的にno熱して80〜400゛Cの温度に保持する
。その理由は、溶接後の接続されたス) IJツブを、
熱処理設備まで移送する間に温度が低下して溶接部が破
断したり溶接部あるいは溶接フヘ近傍にクラックが発生
するのを防止すること(こある。
まずかかる湿度は、下限の場合Ms点以上に保持するこ
とが望ましいのは言うまでもないが、加熱設備までの搬
送中にクラックが入らない範囲であればMs点よりも低
くても良く、実用上は十分使える。従って上記のような
温度範囲で、他に悪影響を与えない局部加熱手段を採用
して行う。その後は、+J[]熱投(Actにより焼戻
し熱処理のための加熱+700〜800℃)を行い、溶
接部強度の向上をはかる。
とが望ましいのは言うまでもないが、加熱設備までの搬
送中にクラックが入らない範囲であればMs点よりも低
くても良く、実用上は十分使える。従って上記のような
温度範囲で、他に悪影響を与えない局部加熱手段を採用
して行う。その後は、+J[]熱投(Actにより焼戻
し熱処理のための加熱+700〜800℃)を行い、溶
接部強度の向上をはかる。
第1図は、SK5クラスの鋼板につきレーザー溶接した
ときの溶接終了後〜焼戻し開始までの時間と溶接強度と
の関係を示す図であるが、まず溶接後、ラインスタート
時の衝撃がある場合においては特に加熱条件の影響が強
いことが判る。そして力ロ熱のない場合には溶接直後に
クラックが入り必要な溶接強度が得られないことも明ら
かである(図の■)。一方10KBの範囲にわたって1
50℃に加熱した場合は、長時間にわたって十分な溶接
強度が得られている1図のの)。加熱範囲が2〜3朋で
so’cに加熱した場合には、熱処理範囲が狭いために
1分経過時点で溶接強度が急に落ちる1図の@)。ただ
このケースでは初期の強度は出ているので、加熱範囲さ
え広くとれば長時間にわたって強度確保は可能である。
ときの溶接終了後〜焼戻し開始までの時間と溶接強度と
の関係を示す図であるが、まず溶接後、ラインスタート
時の衝撃がある場合においては特に加熱条件の影響が強
いことが判る。そして力ロ熱のない場合には溶接直後に
クラックが入り必要な溶接強度が得られないことも明ら
かである(図の■)。一方10KBの範囲にわたって1
50℃に加熱した場合は、長時間にわたって十分な溶接
強度が得られている1図のの)。加熱範囲が2〜3朋で
so’cに加熱した場合には、熱処理範囲が狭いために
1分経過時点で溶接強度が急に落ちる1図の@)。ただ
このケースでは初期の強度は出ているので、加熱範囲さ
え広くとれば長時間にわたって強度確保は可能である。
ざらに加熱温度を60″Cとしたケースでは心安な溶は
強度が得られていない。
強度が得られていない。
以上説明した結果より、溶接部の加′fA温度を8゜℃
以上、そして加熱範囲としては溶接線を中心としてその
片側5關以上50朋までとし、上限の温度としては変態
温度以下であれば高温程良いが、あまり高温にするとク
ランプ面の歪発生などが考えられるので400℃とした
。
以上、そして加熱範囲としては溶接線を中心としてその
片側5關以上50朋までとし、上限の温度としては変態
温度以下であれば高温程良いが、あまり高温にするとク
ランプ面の歪発生などが考えられるので400℃とした
。
(実施例1
第2図は、本発明レーザー溶接方法を適用実施するため
のプロセスラインの図で、1はアンフィラー、2は巻戻
しフィードロール、8はクロップシャー、4はレーザー
溶接機であり、その後工程には焼戻し熱処理装置5や酸
洗等の処理設備6、そしてデフレクタロール7と巻取り
リール8が設けられている。
のプロセスラインの図で、1はアンフィラー、2は巻戻
しフィードロール、8はクロップシャー、4はレーザー
溶接機であり、その後工程には焼戻し熱処理装置5や酸
洗等の処理設備6、そしてデフレクタロール7と巻取り
リール8が設けられている。
第3図は、レーザー溶接機4を示し、上クランプ9.下
クランプ10、レーザートーチ走行フレーム11、レー
ザートーチ昇降モータ13、仮押えバックパー14、バ
ックパー押しロッド15、バックバー押えシリンダー1
6からなるものである。
クランプ10、レーザートーチ走行フレーム11、レー
ザートーチ昇降モータ13、仮押えバックパー14、バ
ックパー押しロッド15、バックバー押えシリンダー1
6からなるものである。
第4図は、本発明の好適実1M態様の1つを示すもので
、先・後行ストリップ19 、19’のレーザー溶接部
20の近傍を、上記バックパー14に開示するような埋
込み型のヒーター18を断熱材17 、 l 7’を介
して取付け、加熱を行えば、他の影響もなく所定の範囲
を局部的に加熱できる他、これによれば溶接前、溶接中
および溶接後のいずれのタイミングでも加熱が可能であ
る。
、先・後行ストリップ19 、19’のレーザー溶接部
20の近傍を、上記バックパー14に開示するような埋
込み型のヒーター18を断熱材17 、 l 7’を介
して取付け、加熱を行えば、他の影響もなく所定の範囲
を局部的に加熱できる他、これによれば溶接前、溶接中
および溶接後のいずれのタイミングでも加熱が可能であ
る。
溶接施行例
板厚2藺、板巾1000鴎の高炭素鋼鋼板(SK5クラ
ス)を用いて、レーザー溶接しながら、突合せ部を加熱
し、溶接直后の温度を220℃とした。その后、加熱装
置にて700℃まで加熱して焼戻しを行って、ライン通
板して酸洗処理して、巻取ったが、溶接部からの割れは
発生しなかった。
ス)を用いて、レーザー溶接しながら、突合せ部を加熱
し、溶接直后の温度を220℃とした。その后、加熱装
置にて700℃まで加熱して焼戻しを行って、ライン通
板して酸洗処理して、巻取ったが、溶接部からの割れは
発生しなかった。
(発明の効果)
本発明方法によれば、溶接割れを起しやすい鋼種につき
レーザー突合わせ溶接する場合であっても、紗面時間に
関係なく、シかもたとえ溶接部に衝撃が加わっても割れ
を生じることがなく、望ましいレーザー溶接が果せる。
レーザー突合わせ溶接する場合であっても、紗面時間に
関係なく、シかもたとえ溶接部に衝撃が加わっても割れ
を生じることがなく、望ましいレーザー溶接が果せる。
第1図は、溶接終了〜焼戻し開始迄の時間と溶接強度と
の関係を示すグラフ、 第2図は、レーザー溶妥機を含むプロセスラインの路線
図、 第3図は、レーザー溶接機の正向図2 第4図は、加熱設備を組込んだバックパーの1例を示す
断面図である。 1・・・アンコイラ−2・・・巻戻しフィードロール3
・・・クロップシャー 4・・・レーザー溶接機5・
・・熱処理(焼戻し)装置 6・・・プロセス(lW洗など]処理設備7・・・デフ
レクタ−ロール8・・・巻取りリール9・・・上クラン
プ 1o・・・下クランプ11・・・レーザート
ーチ走行フレーム12・・・レーザートーチ 13・
・・レーザートーチ昇降モータ14・・・仮押エバツク
パー15・・・バックバー押えロッド16・・・バック
バー押えシリンダー 17・・・断熱機 18・・・加熱装置19
・・・先・後行ストリップ 20・・・レーザー溶接部
。 第1図 ■う容オ姿イ褒 ン豐〒−N戸有 O簿拝* ifl (幻ム)
の関係を示すグラフ、 第2図は、レーザー溶妥機を含むプロセスラインの路線
図、 第3図は、レーザー溶接機の正向図2 第4図は、加熱設備を組込んだバックパーの1例を示す
断面図である。 1・・・アンコイラ−2・・・巻戻しフィードロール3
・・・クロップシャー 4・・・レーザー溶接機5・
・・熱処理(焼戻し)装置 6・・・プロセス(lW洗など]処理設備7・・・デフ
レクタ−ロール8・・・巻取りリール9・・・上クラン
プ 1o・・・下クランプ11・・・レーザート
ーチ走行フレーム12・・・レーザートーチ 13・
・・レーザートーチ昇降モータ14・・・仮押エバツク
パー15・・・バックバー押えロッド16・・・バック
バー押えシリンダー 17・・・断熱機 18・・・加熱装置19
・・・先・後行ストリップ 20・・・レーザー溶接部
。 第1図 ■う容オ姿イ褒 ン豐〒−N戸有 O簿拝* ifl (幻ム)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、溶接割れを起しやすい鋼板を突合わせレーザー溶接
するに当り、突合わせる鋼板の各端部を溶接前から溶接
終了直後までの間を連続的もしくは間欠的に加熱し、溶
接直後における溶接部およびその近傍の温度が80℃〜 400℃になるように保持し、その後焼戻し熱処理を行
うことを特徴とするレーザー溶接方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59199413A JPS6179729A (ja) | 1984-09-26 | 1984-09-26 | レ−ザ−溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59199413A JPS6179729A (ja) | 1984-09-26 | 1984-09-26 | レ−ザ−溶接方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6179729A true JPS6179729A (ja) | 1986-04-23 |
Family
ID=16407387
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59199413A Pending JPS6179729A (ja) | 1984-09-26 | 1984-09-26 | レ−ザ−溶接方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6179729A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03281078A (ja) * | 1990-03-29 | 1991-12-11 | Nippon Steel Corp | 高炭素鋼の溶接方法 |
JP2011031249A (ja) * | 2009-07-29 | 2011-02-17 | Kobe Steel Ltd | 高張力鋼板のレーザ溶接方法 |
WO2012105326A1 (ja) * | 2011-02-04 | 2012-08-09 | 三菱重工業株式会社 | 溶接方法及び溶接装置 |
KR101242688B1 (ko) | 2005-12-21 | 2013-03-12 | 주식회사 포스코 | 규소 강판의 레이저 용접 방법 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56154290A (en) * | 1980-04-30 | 1981-11-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Laser working device |
JPS57106489A (en) * | 1980-12-25 | 1982-07-02 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Laser joining method |
-
1984
- 1984-09-26 JP JP59199413A patent/JPS6179729A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56154290A (en) * | 1980-04-30 | 1981-11-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Laser working device |
JPS57106489A (en) * | 1980-12-25 | 1982-07-02 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Laser joining method |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03281078A (ja) * | 1990-03-29 | 1991-12-11 | Nippon Steel Corp | 高炭素鋼の溶接方法 |
KR101242688B1 (ko) | 2005-12-21 | 2013-03-12 | 주식회사 포스코 | 규소 강판의 레이저 용접 방법 |
JP2011031249A (ja) * | 2009-07-29 | 2011-02-17 | Kobe Steel Ltd | 高張力鋼板のレーザ溶接方法 |
WO2012105326A1 (ja) * | 2011-02-04 | 2012-08-09 | 三菱重工業株式会社 | 溶接方法及び溶接装置 |
JP2012161808A (ja) * | 2011-02-04 | 2012-08-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 溶接方法及び溶接装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5266068B2 (ja) | 鋼板のレーザ溶接方法、およびレーザ溶接装置 | |
US11745287B2 (en) | Metal material solid-phase bonding method and solid-phase bonding device | |
JP3399445B2 (ja) | 鋼板連続処理ラインにおけるストリップ接続方法 | |
JPS6179729A (ja) | レ−ザ−溶接方法 | |
CN108296638B (zh) | 一种提高连续镀锌产线带钢焊接质量的方法 | |
JPS58184081A (ja) | レ−ザ−を用いた複合調質溶接法 | |
JP7006632B2 (ja) | 鋼帯の接合方法および鋼帯の接合装置 | |
US3467808A (en) | Electroslag welding method for fabricating heavy forgings | |
JPH08215872A (ja) | 高炭素鋼帯の溶接方法及びその装置 | |
JPH08276207A (ja) | 連続圧延における鋼帯溶接部の強化方法 | |
JP2517814B2 (ja) | 高珪素鋼の溶接方法 | |
JPH0375241B2 (ja) | ||
JP3288600B2 (ja) | 鋼管の製造方法 | |
JPH0557477A (ja) | 突合わせ溶接機の後加熱装置 | |
JPH08155642A (ja) | 熱間金型の肉盛溶接補修方法 | |
JPH02112888A (ja) | 高密度エネルギ・ビーム溶接方法 | |
JP3447891B2 (ja) | 条材端面を平坦面に接合する方法 | |
JP2870435B2 (ja) | 高強度・高靱性の溶接鋼管の製造方法 | |
JPH1099984A (ja) | 2相ステンレス溶接鋼管の製造方法 | |
JPS5948718B2 (ja) | 熱間圧延鋼帯のコイルビルドアップ装置 | |
JPH0550276A (ja) | 高炭素鋼帯のコイル継ぎ溶接方法 | |
JPS606757B2 (ja) | けい素鋼帯の溶接法 | |
JP2005095963A (ja) | 帯鋼の突き合せ溶接継ぎ手形成方法 | |
JP2004076159A (ja) | 連続処理における高Cr系高炭素鋼帯の破断防止処理方法および鋼帯の連続処理設備 | |
JPS60141377A (ja) | 点溶接方法 |