JPS6173828A - 高強度高勒性鋼線の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、高強度で？：ｓＦＪ性を有する鋼線の製造
方法に１３Ｑするものである。

（従来技術） 高炭素鋼線は線径と引張強さに規定があり、硬鋼線では
直径１，０１１１１１１以下で２２０　ｋａ／（ｌ１ｍ
２以し、ピアノ線では直径２．５ｎ＋ｍ以下で２２０　
ｋｇ／　ｍｍ２以上が製造されているが、直径が３．５
ｍｍ以上になるとピアノ線でも２１０　ｋｇ／　ａｕａ
２を越えることは困難になる。これは大径でに４強度化
づると捻回値が異常を示し、破ｆｆ１ｉ時には縦割れを
伴った飛散破壊が生じるようになり、製造も困難となる
からである。とくに安価な硬鋼線の場合は、溶製−ヒ不
純物の低減もピアノ線はど厳密に要求されないため、直
径が１，５ｕ＋以上になると２１０　ｋａ／　ｍｍ’以
上の強度で高靭性を保つことは困難である。

従って、ＪＩＳＧ３５３６のｐｃｍ線および鋼より線で
も直径２．９ｍｍの鋼線で１９７　ｋａ／　ｍｍ２以上
、５　ｍｍＦ　１６５　ｋｇ／　＋０１１１’以上、Ｐ
Ｃ鋼より線では１８９　ｋＱ／　ｍ１以上が実用的イ【
値であり、とくに直径１２．４ｍｍ、　１５．　２ｏｅ
ｍ、１７．８１１１１１の太（￥より線４；Ｌ４．２ｍ
ｍ以１−の太径ワイＶを撚り合ｖ−Ｕいるため、高強麿
畠靭性化は行４つれていなかった。

また同様の理由から、複数本の中線を撚り合ＵＣ製造・
」るロープにＪ３い（し、ロープ径が太いしのはホ線６
１．５１１１１１以ｉを必り２どりるｂのが多いために
めに靭性劣化を１（１き、１．５ｍｍ以ヒの大径’Ｃ２
１０ｋｇ／′ｎ＋ｍ２１ス土の１−１−グ用系線の生産
は行われておらず、このため太（Ｙ高強度ロー１Ｇ、Ｕ
実用化が困九となっている。

以トのように、通常の高炭糸ｎ４線材を用いて通常の条
件に限定し、例えば伸線回数８回、伸線速度２００ｍ／
分、伸線加工度９０％に設定し、高強度化するど捻回値
の署しい低Ｆが起こり、そのためそれぞれの製品につい
では上記のような問題点が発生「ることに４Ｉる。

（Δ）ＰＣ１ｔｉ線・・・・・・伸線の最終さ取り時の
ターンローラ、−二１イルくＶ′ＪＩ整［１−ラ等で断
線が起こり、製造が不可能にｔ【りばかりＴ：ｆ、ｔ　
＜、仮に単線が製作できてもプレストレス導入時の緊張
中に、定着チャック等よりＶｆｒ線が発生する危険性が
大きく、このため実用化できない。

（ｒ３）ＰＣｎ４より線・・・・・・、１記の問題の外
に脆化が大きいとＪ：り線時に断線がＲ１し、事実上よ
り線の製造（よできない。また、Ｊ、り線としての継子
りＪ十等６低く、高強度化のメリッ１〜はない。

（Ｃ）仙鉛めっき鋼線・・・・・・ＡＣ８Ｒ（鋼強化ア
ルミニウムケーブル）用亜鉛めっき鋼線は捻回１＋ｆ＋
　１６回以」、または２０回以上という規定があり、脆
化したワイ曳７は縦ｖ１つが起こり、捻回（１１１は規
格に合致しない。また捻回値が低いと疲労強度ち低いの
で実用化は困ガである。

（Ｄ）ロープ・・・・・捻回値が低くなると、より線が
不可能である。またロープの虫型な特性である曲げ疲労
強度も低く、使用中の破断により大きなトラブルに結び
つく可能性がある。

またワイヤの脆化防止については、従来より伸線加工時
の線の発熱を少なくし、かつ速やかに線を冷却するため
に伸線直後の線をダイス後面も含めて直接水冷する３の
冷却伸線方法も採用されているが、高強度、高靭性化の
ために成分、伸線回数、加［度、バＴンデインク強度、
伸線回数、冷ｆＪ］　１１１１線を（１傭的に紺６（４
だ方式は採用されていない。

（発明の目的） この発明はこのような技術向背…のちとになされたもの
Ｃあり、高強瓜Ｊ５よび高靭性の両方の性能を同時に達
成Ｊることができるｎ４Ｉ！ｉｌの製造方法を促供する
ものである。

（Ｔｅ明の構成） この発明は、Ｊ、を本面には、ｒ！ｉ炭素鋼線材に３ｉ
−（’；ｒ、３１−Ｍｎを添加することにより成分を調
整し、イの結果として最適パテンティング条件で熱処ｆ
’ｌ’　Ｊ’ることにより従来より八いパチシアーＣレ
グ強疫どし、この線祠を伸線加■度、伸線回数、沖線速
１ａを限定して冷ｌＪＩ伸線を行うようにしでいる。

’ｊ　％わらこの発明は、Ｃ：０．７５へ−１，００％
、Ｓ　ｉ　：　０．８０〜２．０％、Ｍｎ：Ｑ、（３Ｑ
〜２．０％を含有し・、微細パーライト組織をイ１する
引張強ざ１４３〜１６０ｋｏ／田ｌｌ１２の高炭素ｙ４
れ一材を伸線する際に、ｂいて、伸線直後の線を直らに
水冷する方法を用いて伸線回教７〜１６回、仲腺速度５
０〜５５０ｍ／分、伸線加Ｉ　ＰＡ７０〜９３％の条ｒ
［で伸線するようにしたちのｒある。また、Ｃ：０．７
５へ−１，００％、Ｓｉ：０．８０〜２゜０％、Ｍｎ　
：０．３〜０．８％、Ｃｒ：０．１０〜０．５０％を含
有し、微細パーライト絹糊を有する引張強さ１４３〜１
６０ｋｇ／ｍｒＡ２の高炭素鋼線材を上記方法に従って
伸縮するようにしてもよい。なお、上記成分鋼線材で微
細パーライト組織をイｉ″！する引張強さ１４３〜１６
０Ｊ／ｍｎ＋２を得る方法は従来行われている再加熱パ
テンティングに限らず、熱間圧延Ｉ！１１祠を調整冷却
づる直接パテンティングも含まれる。

（実備例） 第１図に示すように、従来法では加工度を増加していく
ど、線１に示ずように引張強さは上背りるが、捻回（１
ｆ１は線２−て・示すようにある伯を越えると急激に減
少し、脆化が激しくなる。そこでパチン゛７（ングの；
ｋ　、Ｊ、Ｃの強ｊｐを高り１Ｊると線３し：小すよう
に強度は上Ｆ？　”Ｉると者えられるので２１０ＪＪ、
／１ｌＨ１２以１−の８強度にＡ５いても、靭性を劣１
ヒさ１２（いよう＜Ｔ伸線方法を用い４１１；ｒ　ｉｊ
’＋　Ｌｘ回値がえられる。そこ℃・まずパテンティン
グのままでへ強亀がえられ、かつ実用性の（ｂる材料成
分を限定する。

１なわら、成分としては■・記の２成分を定めた。

（Ｓｉ−Ｍｎ系） Ｃ：０．７５へ・１．００％ Ｓｉ：０．８０〜２．０％ Ｍｎ　：０．６０〜２．０％ （Ｓｉ・−Ｃｒ系） Ｃ：０．７０〜１．００％ Ｓｉ：０．８０へ・２．０％ Ｍｎ　：０．３０〜０．８０％ Ｃｒ　：　０．１０〜０．５０％ ぞの他製鋼上の不可避的不純物としてＰ、Ｓを含むしの
である。成分限定の理由は以Ｆの通りである。

Ｃ：０％は０．１％当り１６ｋｏ／ｉｓ２のパテンティ
ング強電の１冒があり、強１腹を上シフざけるためには
多い方が右利であるが、１．００％を越えると網状セメ
ンタイ］−が粒界に析出し、靭性を害するので、５ｉ−
１ｖｌｎ系ひは０．７５〜１．００％とし、３ｉ−Ｃｒ
系では・Ｃｒの強化があるので０．７０〜１．００％と
下限Ｃ％を少し低めとした。

３ｉ　　：Ｓｉは１％添加当り１２ｋｇ／働１のパテン
ティング強度の上昇があるが、２％を越えると、フエラ
イ１〜の固溶硬化が大きくなり、伸び、絞りが急減する
ので、２％を上限とする。通常ＪＩｓ材は０．３％の３
ｉが含まれており、下限はこれより０．５％多く１、少
なくとも６　ｋａ／　ｎｖ２以上の・パテンティング強
度のｌｕを狙った。

Ｍｎ　　：Ｍｎは焼入性を上昇させる結果、変態のノー
ズを長時間側へ移動させ、大径の線材でも微細パーライ
トを生成させ、高強度化に寄与するが、２％を越えると
パテンティング処理でパーライト変態を完了さけるため
に鉛浴中で保持づべき時間が長くなりすき゛て実際的で
ないので、３１−Ｍｎ系では２％を上限とした。３ｉ−
Ｃｒ系では製鋼上脱硫簀の製鋼反応十必要な０．３〜０
．８％という通常添加ωとし、５１−Ｍｎ系と同程度の
変態終了時間になるように調整した。

Ｃｒ　　：Ｃｒは適当に７１ライト生地に固溶・して強
化を図るどどもに、強炭化物生成元素′Ｃあるため、Ｆ
ｅ５Ｃ中へも固溶し、ｒ：０３Ｇの強度も土性させ、さ
らにパーライト変態の反応をｄらＶ１長時間側へ移動さ
せるので太径線材でも微細パーライトが１ｉＩられやＶ
＜、：Ｘ常に強化に有効な元素であるが、０．５％を越
えるとパテンティング中にパーライト変態を完了さぼる
のに長詩１５１を要し、実用的Ｃはないので、３ｉ”Ｃ
ｒ系のみ０．５％を−Ｆ限どした。しかし０．１％以上
は添加しないと強化の効果がでないので下限は０．１％
としｌζ。

Ｓ　ｉ−Ｍｎ系ではＣｒを添加すると変態終了時間が良
くなりツぎるので添加しない。

４ｒお、微細パーライト結晶粒度を１！Ｉるために、Ａ
Ｑ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒおよび−ｒ　ｉ　（１）　１種類以
［ヲ総吊で０．３％を越えない＠囲で添加すること（）
できる。０．３％以上添加しても、オーステナイト精品
＃１度のａｍ化効果は飽和し、逆に靭延性の劣化を沼く
ので、総…で０．３％以下とした。ま１＝　Ｃａ、希土
類元素による介在物形態・制御やＰ、Ｓ、Ｎ、０等の不
純物の低減対策を行った鋼も本発明の効果を損うものぐ
は’？にい。

第２図は３ｉ−１ｙｌｎ、系および３　ｉ　−Ｃｒ系の
成分を炭素当ＩＪｉ　（Ｃｅｃ＋＝Ｃ＋　（Ｍｎ＋Ｓ　
ｉ　）　／６４−　Ｃｒ　／　４　）で表わし、鉛パテ
ンテイング後の強度どの関係を示したものである。Ｓｔ
−Ｍｎ系はＣｅｑが１．１〜１．６で、３ｉ−Ｃｒ系は
Ｃｅｑが１．０〜１．５で、パテンティング強１ｆｆ１
４２　ｋｇ／　ｍｍ２〜．．１６０　ｋＭ　ｍｍ２を示
し強化すｔｔ　ｒ　（＋Ｎる。

つぎにこのような成分をもつ高パテンティング強爪の線
材を伸線し、高強度高靭性タイＶを作る方法について説
明りる。なお、以下の説明では、ｓ　ｒ−ｃｒ系と５１
−Ｍｎ系とは同じ傾向を示すので両者は区別しない。

第二３図は伸線加工されて発熱したワイ−１７を直ｌう
に水冷りるツイヤ冷ｒＪ１装置の１例１：市る。ワイＶ
は−１−１１ツブ５１からダイス５２に導かれて伸線さ
れ、伸線後のワイＸ７４０は冷ノＪＩ？＋ミ１〕３内（
゛人ｕ５４から供給される冷却水によって冷２ＪＩされ
る。冷１４１水（よ出口５５から回出される。つい−（
゛、「アシール部５）７を通過する間に人口５６からの
エアーがエアシール？＋５７を通過・Ｊることにより、
ワ１′臂４０の表面の水分が除去される。このように伸
線されたワイＡ７４０　Ｇ、Ｌダイス出口で冷却される
ので、歪時効による脆化が抑えられる。上記ダイスによ
る沖Ｐ；Ａａ３よびその直後の水冷が、所定の伸線回数
繰返される。

第４図は第３図の装置を用いて伸線したときの伸線加丁
度、バｌ−ンｉ−ｒング強ｊ口の変化に対する引張強さ
ど捻回（「１との関係を示している。線６Ｃ示づ“パチ
ンデイング強度１３３　ｋｇ／　ｍｍ２のものは、０、
ε３２Ｃ−０，３８ｉ−０，５Ｍｒ］の成分をもつ通常
材（従来品）、Ｉ！ｉ１７で示すパチンライング強度１
４２ｋｇ／爾Ｒ１２のらのおよび線８て示ザ１６０　ｋ
ａ／　ｍｍ２のものはそれぞれ３ｉ−Ｃｒ系、５１−Ｍ
ｎ系の本発明材Ｃある。線９で示づパチン１４２フ強度
１６８　ｋｇ、’　ｌ１１ｍ２のもツバ、Ｓｉ成／ｌ−
限定範囲より多い３．０′％どしたちの℃ある。−１−
配線６，７，８．９の材料の捻回値はそねぞれ線６０．
７０，８０．９０に承りようにイｊる。

これより明らかなように、通Ｊδ祠では引張強さ２１０
にり／　ｍｍ２　を越えると捻回値【よ２０回の乃求を
ψ１足しないが、木冗明材は２１０　ｋｇ／　ｍｍ２以
ｔの高強爪でも捻回Ｉｉｉ′ｉ２０回以上の要求全以上
する。

３ｉを３％と高くし過ぎた材料は、脆化が大きく捻回１
直は非常に低い。本発明の場合、伸線加工１臭は７０％
以上では引張強さ２１０　ｋａ／　ｍ１２以上と／ρつ
、９３％以上で捻回値は２０回以下となるので７０−９
３％に限定する必要がある。

さらに、パチンディング強度が１４３〜１６０に！ＩＩ
／１１１１１’　（１）場合に、引張強さが２１０　ｋ
ｃｕｍｍ２　ｕ上で捻回値が２０回以上を満足するので
、この範囲に限定する必要がある。また通常ＨについＣ
は伸線後の冷に１のＰまた１の影響を示し、仲’ｆＡ　
ｔ’ｊの冷ノ４１のｈい場合は線６１で示す特性のらの
が、線６２で２５ザように脆化が大きく、この傾向が本
発明ｔイについでも全く同じ傾向を示りので、本発明の
場合第３図で説明りるＪ、）な冷に口よ必須である３、
伸線回数は６回以下では１ダイス当りの加工度が高く、
発熱が大きくなつＣ第５図レニ示すように脆化し、−・
方あまり回数が多いど特１／１１は問題は４１いが、杼
済ｆ’ｌが劣るの工゛１６回とじｌζ。

第６図は引へ強さ２１０　ｋｇ／′ｍｍ’以上を承りワ
イヤの捻回１１ｎと沖ｌＡ速度のＩｓ！ｌ係ぐある。伸
線速度が５５０　ｍ　７分収ＬＴ：［！ｌｌｉ線りるの
Ｃ１５５（１ｍ　７分以下が望ましい。伸線速度の低速
側は脆化を示さないが、５０ｍ、／分未満では本発明に
係る成分鋼では高靭性が６１Ｃ保ひき′・ｆ、経済性が
劣るので５０ｍ／分以上どした。以上の結果１）＋　ｔ
ろ本発明の構成μつぎのＪ：うになる。

成分・・・・・・前述の成分 伸線方法・・・・・・・・・伸線１１３よび伸線直ＩＶ
ｔの冷１４１パテンノイング強度・・・・・・１４３〜
１６０　ｋｇ／　ｍｍ２伸線回数・・・・・・７〜１６
回 伸線速度・・・・・・５０〜！、’）　５Ｑ　ｍ　／分
伸線加ＩＩ良・・−・・・７０〜９３％以上の各条件を
特定範囲に限定することにより引張強ざ２１０にり７１
１１ｍ２、捻回値２０回以上の昌強度ｉ１靭性ワイパノ
を製造することができる。

実施例 成分として、　Ｓ　ｉ　　−Ｍ　ｎ系は０．８７Ｇ−１
゜２３　ｉ　−１，２Ｍｎ−０，０２０Ｐ−０，０’ｌ
　Ｏ３，５ｉ−Ｃｒ系は０．８４Ｇ　　１．２Ｓｉ　　
−０゜５０Ｍｎ−０，２０Ｃｒ−０，０２’ＩＰ−０，
０１５３、通ｊｈ材はＯ０ε）２Ｇ−０，５Ｑｔｖｌｎ
−Ｑ。

４０８　ｉ−０，０１８Ｐ−０，０１７Ｓを用いた。

溶製は畠周波炉で行い、通常の分塊、圧延を経て、直径
１３ｍｍと９．５ｍｍのロッドとし、・ぞのロッドを用
いて下記のワイＸ７を製作した。

（１）ＰＣ鋼線 直径１３ｍｍのロッドを３１−Ｍｎ系Ｊ３よび５ｉ−Ｃ
ｒ系は５６０℃、通常材は５００’Ｃ’（バデンテｆン
グし、それぞれ１５２ハｇ／ｍｍ２．１５　／１ｋｇ、
、’　ｍｍ２および１３１　ｋ（１／ｍｍ２の引張強さ
としたＩＬＭ洗Ｊ洗上３りん１％ｔ　ｍｌ　−ｊイング
後伸線直後の冷Ｎ＋を行って伸線回数９回、伸線速度１
８　Ｑ　ｍ　７分で直？Ｙ５ｍｍまで伸線Ｌ　／、、：
　（ＪＪＩＩ　Ｌ１度８６％ン。また通常材は伸線後の
冷７ＪＩのない状態でも伸線し、３　ｉ−Ｍｎ系、Ｓ　
ｉ−Ｃｒ系においても伸線速疫１０ｍ／分、冷却なし、
６回伸線の対比例のものを製作し、比較すると第１表に
承り−ようにむった。

第１表から明らか４ｉように本発明材は強度が畠く、ｊ
司性も１９れ、疲労強１１（も畠いが、通常材は靭性が
＾い場合は強度が低く、強度を上昇さけると靭性が大き
く劣化する。また、本発明材と同じ成分のものでも伸線
条件が適切でないと高強度で靭性の高いワイ１７はＩｑ
られないことがわかる。

（２）Ｚｎめっき鋼線 第１表（”　’！Ｉ′１作した直径５ＩＩＩＩ１１のワ
イ＼７を４４０℃て・７ｎめっきし１強度と靭性を調べ
ると第２表に示ｔＪ、うになった。これより明らかなよ
うに、Ｚｎめっきを打つ【ｂ高強度で高靭性が保たれＣ
いる。本発明材と同じ成分でも伸線条件が適１．ＩＪで
ないとＺｎめっき後の靭性も非常に低いことは明らかで
ある。

第１表 第　２　表 （３）ＰＣ鋼より線 前述の直径１’３１１０１の［］ツドを直径１１．４ｍ
ｍａ３よび１０．９ｍｍまで伸線した後、５ｉ−ＩＶＩ
ｎ系、Ｓ　１−Ｃｒ系は５６０℃、通常材は５１０℃で
パテンティングし、引張強さをそれぞれ１５６　ｋ（１
／ｌ１１ｍ２．１５５　ｋｇ／ａ＋ｍ２および１３３ｋ
。

／　ｍｍ２　とした。つい′Ｃ酸洗、りん酸塩コーティ
ングの後、伸線後の冷７ＪＩを行って伸線回数８回、伸
線速度２００ｍ／分で直径１１．４ｍｍの線材ハ４．４
０１１１１１まで、直径１０．９ａｕｕの線材は４゜２
２ｍ１まて゛伸線した（加工度８５％）。通常材は冷Ｎ
Ｊなしの条件でも製造した。またＳ；−Ｃｒ系、５１−
Ｍｎ系にＪ了いても、伸線回数６回、伸線速度１０ｍ／
分、冷却なしの条件でも直径４．４０ｍ１ｌと４．２＋
ｕのワイヤとを製作Ｌ／　タ。

その後４．４ＱＩＩＩＢの線材は芯線、４．２２ｍｍの
線材は側線どして７本より、０．５インチサイズのＰＣ
鋼より線を製作し、３８０℃でブルー−／ジグ後、特性
を比較したところ第３表に示すようになった。

なお、同表中の継手効率は次式によって定めている。

継手効率−（りさび定着による引張り破Ｉｇｉ伺４）ｘ
１００／（通常試験材ぐのス１〜ランドの破断荷重） また疲労破ＩＷｉ：Ｘ験でのｉｆｄ小応力ｊ、Ｌ引張強
さの０．６倍、応力幅は１５　ｋ！＋／　ＩＲｍ２□Ｃ
−・定ｒある。

第３表から明らかなように、通常材の冷７ＪＪ伸線材は
強反が低く、疲労特性もよくない。また通常材の伸線１
なの冷却を行わ４【いものはソイＶの脆化が大きく、よ
り線の製作がＣさイ１かった。

ｅｌ−１，：Ｓｊ　　Ｍ　’１系、３　ｉ　−Ｃ’ｒ系
材料でも、伸線条件が適切て゛ないど沖びが低く、継手
効率し低く、脆化が人さいことがＩ！ＩＪらかぐ（ちる
。これに対し、本発明材は２２０　ｋｇ／ｍｍ２級の畠
強Ｉ良を右し、疲労特性も滞れていることが明白である
。。

（４）ＡＣ３Ｒ用Ｚｎめっき鋼線 萌゛述の直径９．５ｎｏ＋＋のロッドを３ｍｍまで生地
伸線した俊、Ｓｉ　　Ｍ　ｎ系、５ｉ−Ｑｒ系は５７０
℃、通常材は５３０℃でパテンティングし、引張強ざを
それぞれ１６０ｋａ／＋１１ｍ２．１５８　ｋｇ／ｌｌ
ｌ１１２および１３４．　ｋｇ／　ｍｍ２とした後、酸
洗、す／υ酸塩コープ・Ｃングし、伸線後の冷７ｊｌを
行って伸線回数１２回、伸Ｐｉｌ速度２４０　ｍ　７分
で２゜５２ＩｎＩＩｌまで伸線しく加工度９０％）、そ
の後ト（Ｃρ洗い、ノラックス処理して、４４２℃の２
ｎめっきを行い、直径２．６１のＡＣ３Ｒ用２ｎめっさ
・ソイＶを製作した。通常材は伸線後の冷ＩＩを行わな
いものについても製作し、３１−Ｍｎ系、Ｓｉ　　Ｃｒ
系材料も伸線゛回数６回、伸ね速度１０ｍ／分、水冷な
しの条ｆ’ｌ−で伸線し、直径２．６１１１１１のめつ
きワイヤをＶ　ｌ’ｌ：’　した。

その結果は第４人に示１通りである。同表にａ３いて、
巻解とは、巻付け、巻戻しの繰返し操作をいい、さ付（
プ試験する線材と同じ直径の線材に対する巻解を行って
外表面の傷の０無を見る。また、巻き付は性は、試験す
る線材の直径の１５侶の直径のロッドに対づる巻付（］
を行って、イの状況を判断する。同表から本発明材は第
　４　ａ （５）ロープ 前述の直径１３ｍ１１のロッドを生地伸線により１０．
８５１１Ｉ１１と１０．、−４５１１１ｍとに伸線し、
このワイＡ７について３ｉ−１ｙｌｎ系、３ｉ−Ｃｒ系
は５７０℃、通常材は５’５０℃でパテンティング・し
たところ、それぞれ第５表に承りようになった。

このワイ亀７を酸洗、りん酸塩〕−ティングの後、沖Ｉ
！ｉｔ後に冷ｒＪ］　’Ｌ、て伸線回数１２“回、伸線
速。

度２５０ｍ／分で直径１０．８５ｍｎ＋のちのは３゜４
、３　＋ｎｏ＋よ（゛、直径１０．４５１ｍのものは３
．３０ｎｍｔで、それぞれ９０％の加］、を行つ／、１
′、、その後直径３　、４３．＋＋ｕｅのものを芯線ど
し、直径３゜３Ｑｍｍのものを側線として７本撚りのス
トランドを製作し、このズ１−ランド６本を撚り合せて
第７図に示すような外径３０ｍ１ｌｌの「１−ブを製作
した。通常品は、索線製作時に伸線接の冷１４１なしＣ
・の条件・で−ｂ試作した。その結果は第６表に示す通
りである。疲労゛破壊試験は、試験前中１０．０１−ン
、シーブ径′４６０ＩＩＩ１１、曲げ角度θ−・１６°
で行い、破断発生まＣのＮ返し曲げ回数を求めた。

１０１表から明らかなように、本発明材は強度が高く、
さ゛らに疲労寿命が通常材の５倍どなっている。

第５）表 第　６　人 （発明の効果） 以上説明したように、この発明は、Ｃ，Ｓｉ、〜１ｎ等
の成分を適切に調整りるとともに、伸線回数、伸線速度
、伸線加工度等の条件を適切な範囲に設定りることによ
り、高強度高靭性の鋼線を装造りることがでさるように
したしのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は引張強さ、捻回ｆ＋（ｊと伸線加工度との関係
図、柚〕２図（よ引張強さと炭素当けとの関係図、第３
図は伸縮および冷ｕ１を行う装置の前面図、第４図は引
張強さ、従来品と本発明材とにｌ１１′３【プる捻回１
＋ｒＪと伸線加工度どの関係図、第５図は捻回値と仲ね
回数どの関係図、第６図Ｇ；ｔ　１２回値と沖、腺速匪
との関係図、第７図はロープの横断面図である。 ４・・・ワイＡ７．４０・・・伸線後のワイ１７．５２
・・・ダイス、５３・・・冷１」室。 特許出願人　　　　　神ｕＡ鋼線工業株式会社第　　１
　　図 Ｓ球皮０烏炙（％） 第　　４　　図 第　　５　　図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．７５〜１．００％、Ｓｉ：０．８０〜２．
   ０％、Ｍｎ：０．６０〜２．０％を含有し、微細パーラ
   イト組織を有する引張強さ１４３〜１６０ｋｇ／ｍｍ＾
   ２の高炭素鋼線材を伸線する際において、伸線回数７〜
   １６回、伸線速度５０〜５５０ｍ／分、伸線加工度７０
   〜９３％の条件で、各伸線ごとに直ちに水冷し、伸線す
   ることを特徴とする高強度高靭性鋼線の製造方法。 ２、Ｃ：０．７０〜１．００％、Ｓｉ：０．８０〜２．
   ０％、Ｍｎ：０．３〜０．８％、Ｃｒ：０．１０〜０．
   ５０％を含有し、微細パーライト組織を有する引張強さ
   １４３〜１６０ｋｇ／ｍｍ＾２の高炭素鋼線材を伸線す
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の高強度
   高靭性鋼線の製造方法。