JPS6153155A - 高靭性セラミツクの製造法 - Google Patents
高靭性セラミツクの製造法Info
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- JPS6153155A JPS6153155A JP59176928A JP17692884A JPS6153155A JP S6153155 A JPS6153155 A JP S6153155A JP 59176928 A JP59176928 A JP 59176928A JP 17692884 A JP17692884 A JP 17692884A JP S6153155 A JPS6153155 A JP S6153155A
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- Japan
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- sintering
- toughness
- ceramic
- weight
- cutting
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は高密度で靭性の大きいセラミック材料の製造法
に関するものであり、特に切削工具用材料として有用な
A立zoa−TiC系の高靭性セラミックの製造法に関
するものである。
に関するものであり、特に切削工具用材料として有用な
A立zoa−TiC系の高靭性セラミックの製造法に関
するものである。
[従来の技術]
工具材料のうち、特に刃先部に過酷な力やだ1を受ける
切削工具では、次のような材料特性が要求される。
切削工具では、次のような材料特性が要求される。
1 高温硬度が大きいこと。
2 靭性、特に高温での靭性を有すること。
3 化学的に安定で、刃先において被切削材と反応しな
いこと。
いこと。
切削工具材料としてのアルミナ系工具では、これらの要
求特性のうちの1と3とについては申し分ないが、2に
ついては問題がある。この限界を乗り超えるべく開発さ
れたのが、Al203−TiC系のセラミックである。
求特性のうちの1と3とについては申し分ないが、2に
ついては問題がある。この限界を乗り超えるべく開発さ
れたのが、Al203−TiC系のセラミックである。
この系のセラミックは、A文203基材料の改良として
は画期的なもので、複合化セラミックの典型的な成功例
である。ところが酸化物と炭化物との複合化であるため
、単純に熱を加えるだけの製法では緻密化することが困
難である。そこでへ立203粒子と分散粒子(TiC>
との間のガス発生を極力抑制する工夫が必要になるが、
工業的な製造技術としては、熱とともに別械的な力を加
えるホットプレスの適用、更には全周囲方向から均等で
大きな力を加えることのできる熱間静水圧プレス(以後
HIPと略す)の適用が、安定して高性能な製品製造に
使われている。このようなAizOs−Ti C系のセ
ラミックは、耐摩耗性が優れ、鉄との親和性が低いとい
う特徴をもつために、鋳鉄の精密仕上げや高速切削にお
いて広く使用されている。
は画期的なもので、複合化セラミックの典型的な成功例
である。ところが酸化物と炭化物との複合化であるため
、単純に熱を加えるだけの製法では緻密化することが困
難である。そこでへ立203粒子と分散粒子(TiC>
との間のガス発生を極力抑制する工夫が必要になるが、
工業的な製造技術としては、熱とともに別械的な力を加
えるホットプレスの適用、更には全周囲方向から均等で
大きな力を加えることのできる熱間静水圧プレス(以後
HIPと略す)の適用が、安定して高性能な製品製造に
使われている。このようなAizOs−Ti C系のセ
ラミックは、耐摩耗性が優れ、鉄との親和性が低いとい
う特徴をもつために、鋳鉄の精密仕上げや高速切削にお
いて広く使用されている。
[発明が解決しようとする問題点1
種々の業界例えば、自動車や航空機産業などでは生産性
向上のために、切削速度が極度に速くなりつつあり、一
方ではこうした高速切削に耐えろる工作機械の発展もあ
る。
向上のために、切削速度が極度に速くなりつつあり、一
方ではこうした高速切削に耐えろる工作機械の発展もあ
る。
又、生産現場の無人化が進むにしたがって切削工具特に
セラミック工具の信頼性を高めることが必要となってき
た。
セラミック工具の信頼性を高めることが必要となってき
た。
高速切削および切削工具の信頼性を向上させるためには
、現在のへ立203−TiC系セラミックの性能、特に
靭性面を更に向上させることが必要である。
、現在のへ立203−TiC系セラミックの性能、特に
靭性面を更に向上させることが必要である。
この靭性の改善の一手段としてTiC粒同士、AizO
s粒同士あるいはTi0粒とAl2O3粒間の界面の強
化が考えられ、過去にTi Oz(特公昭5l−569
)やTi (特公昭50−20963及び持分[5O
−39445)(7)添加により試みられたことがある
が十分な成果は得られていない。
s粒同士あるいはTi0粒とAl2O3粒間の界面の強
化が考えられ、過去にTi Oz(特公昭5l−569
)やTi (特公昭50−20963及び持分[5O
−39445)(7)添加により試みられたことがある
が十分な成果は得られていない。
本発明は、上記問題点を解決するためになされたもので
より靭性の大きいAl2O3−Ti (:系セラミック
の製造法を提供することを目的とする。
より靭性の大きいAl2O3−Ti (:系セラミック
の製造法を提供することを目的とする。
[発明の構成]
一般式Ti Cx (ただしXは0.65〜0.93
)で表わされる炭化チタン20〜50重杏%と、I I
I又は28以上からなる希土類酸化物0.05〜3.0
!11!m%ト、 A120a47〜79.95重jii%か’3なる配合
物を成形後、不活性ガス中で一次焼結を行ない、対理論
密度を95〜99%とし、次いで熱間静水圧プレス法に
より焼結することを特徴とする高靭性セラミックの製造
法を要旨とする。
)で表わされる炭化チタン20〜50重杏%と、I I
I又は28以上からなる希土類酸化物0.05〜3.0
!11!m%ト、 A120a47〜79.95重jii%か’3なる配合
物を成形後、不活性ガス中で一次焼結を行ない、対理論
密度を95〜99%とし、次いで熱間静水圧プレス法に
より焼結することを特徴とする高靭性セラミックの製造
法を要旨とする。
本発明においてTi CX (ただしXは0.65〜
0.93)が20〜50Iffi%用いられることが必
要である。
0.93)が20〜50Iffi%用いられることが必
要である。
上記のT1CxはTiが過剰の非化学量論的効果チタン
であり、TiCで表わされる化学量論的炭化チタンに比
べて、結晶構造が不完全かつ不安定である。そのため固
相反応等の焼結反応が容易となり、AjLzOs粒と7
i Cx粒及び7iQx粒同士の界面がA文20a粒と
Ti0粒及びTiC粒同士の界面に比較して強化される
。又、TIC×の原子間の結合形態は共有結合に金属結
合的性質を帯びたものとなり靭性が向上する。
であり、TiCで表わされる化学量論的炭化チタンに比
べて、結晶構造が不完全かつ不安定である。そのため固
相反応等の焼結反応が容易となり、AjLzOs粒と7
i Cx粒及び7iQx粒同士の界面がA文20a粒と
Ti0粒及びTiC粒同士の界面に比較して強化される
。又、TIC×の原子間の結合形態は共有結合に金属結
合的性質を帯びたものとなり靭性が向上する。
T1CxにおけるXが0.65より小さい場合には、焼
結体の性能特に耐摩耗性が低下し、又Xが0.93より
大きくなるとT1Cxにおける非化学量論的効果が弱く
なり、十分な靭性が得られなくなる。
結体の性能特に耐摩耗性が低下し、又Xが0.93より
大きくなるとT1Cxにおける非化学量論的効果が弱く
なり、十分な靭性が得られなくなる。
上記TiC×は20〜50重量%用いられることが必要
であるがT1Cxが20重徂%未満の場合は、7i C
xを用いIC効果が十分に表われず、50重重量を超え
る場合は焼結性が悪くなり、十分な靭性が1qられなく
なる。
であるがT1Cxが20重徂%未満の場合は、7i C
xを用いIC効果が十分に表われず、50重重量を超え
る場合は焼結性が悪くなり、十分な靭性が1qられなく
なる。
更に1種又は28以上からなる希土類酸化物例えハY
20 a 、D V z Oa等が0.05〜3.0重
量%用いることが必要である。
20 a 、D V z Oa等が0.05〜3.0重
量%用いることが必要である。
希土類酸化物は1次焼結において比較的低い温度例えば
1750℃以下で配合物の対理論密度を後述のHIP処
理に必要な95%以上とするために用いる。
1750℃以下で配合物の対理論密度を後述のHIP処
理に必要な95%以上とするために用いる。
希土類酸化物が0.05重量%未満の場合には、1次焼
結において比較的高い温度で焼結しないと対理論密度が
95%以上とならない。この場合にはへ立203が粒成
長を起こし焼結体の強度が低くなり好ましくない。
結において比較的高い温度で焼結しないと対理論密度が
95%以上とならない。この場合にはへ立203が粒成
長を起こし焼結体の強度が低くなり好ましくない。
逆に希土類酸化物が3重量%を超える場合には、焼結体
は得られるが靭性に劣り工具としての特性に欠ける。
は得られるが靭性に劣り工具としての特性に欠ける。
希土類酸化物の中でもDV zoa、Y2O3、Tb
40?、Ho 20a、Er 203およびGdZOa
は特に上記の1次焼結における比較的低温で所定の対理
論密度を与える効果が大きい。
40?、Ho 20a、Er 203およびGdZOa
は特に上記の1次焼結における比較的低温で所定の対理
論密度を与える効果が大きい。
さらに、MO0SCa O,Si 02 、Zr Oz
およびNiO答の通常A1203系、Al2O3−Ti
C系、AizOa−Zr Oz系ナトI) A 12
03主体のセラミックの焼結に用いられる焼結助剤から
遍ばれfc 1種又は2種以上を全配合物に対して2重
量%以下添加してもよい。この場合には、焼結時の粒成
長抑制の効果が更に大きく、より強度のセラミックとな
って好ましい。
およびNiO答の通常A1203系、Al2O3−Ti
C系、AizOa−Zr Oz系ナトI) A 12
03主体のセラミックの焼結に用いられる焼結助剤から
遍ばれfc 1種又は2種以上を全配合物に対して2重
量%以下添加してもよい。この場合には、焼結時の粒成
長抑制の効果が更に大きく、より強度のセラミックとな
って好ましい。
本発明は、上記配合物を成形助剤を用いるプレス成形等
の通常用いられる成形方法によって所望の形状に成形し
た後、TlCxの酸化を防ぐため不活性ガス中で対理論
密度が95〜99%となるまで1次焼結を行なう。
の通常用いられる成形方法によって所望の形状に成形し
た後、TlCxの酸化を防ぐため不活性ガス中で対理論
密度が95〜99%となるまで1次焼結を行なう。
1次焼結後の対理論密度が95%より小さいとHIP処
理において緻密化せず、又対理論密度が99%より大き
いとAlzOiが粒成長を起こし、どちらの場合も焼結
体の強度が低下する。
理において緻密化せず、又対理論密度が99%より大き
いとAlzOiが粒成長を起こし、どちらの場合も焼結
体の強度が低下する。
HIP処理は、1400〜1580℃、200気圧以上
の条件等の通常用いられる条件下で行なねれる。実用上
の強度を得るためにHIP処理後の対理論密度が99.
5%以上となることが好ましい。
の条件等の通常用いられる条件下で行なねれる。実用上
の強度を得るためにHIP処理後の対理論密度が99.
5%以上となることが好ましい。
以上のような本発明方法によって得られるセラ 。
ミック工具は耐摩耗性及び靭性に優れたものとなる。そ
の理由はAl2O3とT1Cxの接着強度が高く、かつ
AizOaの結晶粒子が微細なためである。
の理由はAl2O3とT1Cxの接着強度が高く、かつ
AizOaの結晶粒子が微細なためである。
[実施例]
本発明の一実施例について述べる。
5純度99.9%平均粒径0.4μmのα−A文20
3、第1表の内容に調整されたTlCx、希土類酸化物
、及び場合によって焼結助剤を第2表のように各種配合
し、ボールミルにて40hr湿式混合を行った後乾燥し
、混合粉を19だ。この混合粉にパラフィン4flif
fi%を加えて1 、0ton /(、iの圧力で焼結
後の寸法が13X13X5mmになるようプレス成型し
、その後不活性ガス雰囲気で対理論密度が95〜99%
になるよう1次焼結した。
5純度99.9%平均粒径0.4μmのα−A文20
3、第1表の内容に調整されたTlCx、希土類酸化物
、及び場合によって焼結助剤を第2表のように各種配合
し、ボールミルにて40hr湿式混合を行った後乾燥し
、混合粉を19だ。この混合粉にパラフィン4flif
fi%を加えて1 、0ton /(、iの圧力で焼結
後の寸法が13X13X5mmになるようプレス成型し
、その後不活性ガス雰囲気で対理論密度が95〜99%
になるよう1次焼結した。
焼結後H[P炉を用いて1450℃テ1hr、1500
、k(]/crAの圧力で焼結した。ガスはアルゴ、ン
を用いた。得られた焼結体はダイヤモンド砥石を用いて
SNG’N432の形状(JIS)に仕上げた。
、k(]/crAの圧力で焼結した。ガスはアルゴ、ン
を用いた。得られた焼結体はダイヤモンド砥石を用いて
SNG’N432の形状(JIS)に仕上げた。
チャンフン7−4よ0.1mmX25°とした。−のも
のについて次の工、■の条件にて切削テストを行ったと
ころ第2表のような結果が得られた。
のについて次の工、■の条件にて切削テストを行ったと
ころ第2表のような結果が得られた。
切削テストの条件
工 被削U :Fe12(HB200〜220>切削
条件:切削速度(V)−900m/min、切り込み(
t ) −0,5mm。
条件:切削速度(V)−900m/min、切り込み(
t ) −0,5mm。
送り速度(f ) −0’、 25mm/ev 1
寿命判定:120+11111φx15mm立の外周部
を100回切削した後の摩耗幅V。
を100回切削した後の摩耗幅V。
(mm)を測定
■ 被削材 :5KD11 (HRC60)切削条件:
切削速度(V’) = 120m /min 。
切削速度(V’) = 120m /min 。
切り込み(t ) =0.5mm、
送り速ti (f ) −0,1mm/rev寿命判定
:120φmmの棒材を20分間切削した後の摩耗幅V
B(mm)を測定 第1表 第2表の結果により次の(1)〜(8)の場合には、セ
ラミックの摩耗幅が大きくなり、場合によっては欠損す
ることが判った。
:120φmmの棒材を20分間切削した後の摩耗幅V
B(mm)を測定 第1表 第2表の結果により次の(1)〜(8)の場合には、セ
ラミックの摩耗幅が大きくなり、場合によっては欠損す
ることが判った。
<1)No、19のようにTiOxが50重社%よりも
多く配合された場合。
多く配合された場合。
(2)No、20のようにT1Cxが20虫邑%よりも
少なく配合された場合。
少なく配合された場合。
(3)No、21のようにTiCxf、:J3けるXの
(直が0.93を超える場合。
(直が0.93を超える場合。
(4)No、22のようにT1CxにおけるXの値が0
.65よりも小さい場合。
.65よりも小さい場合。
(5)No、23のように18又は2稲以上からなる希
土類酸化物が0.05ff)ffi%にりも少ない場合
。
土類酸化物が0.05ff)ffi%にりも少ない場合
。
(6)No、24のように1種又は2種以上からなる希
土類酸化物が3重量%よりも多い場合。
土類酸化物が3重量%よりも多い場合。
(7)No、25のように1次焼結後の対理論密度が9
5%未満の場合。
5%未満の場合。
(8)No、26のように1次焼結後の対理論密度が9
9%を超える場合。
9%を超える場合。
これらより高靭性セラミックを1ηるには、本発明のよ
うに7i CxにおけるXの値、T1Cxの配合量、1
種又は2種以上からなる湖上m酸化物の配合量を所定に
することがどうしても必要であることがわかった。
うに7i CxにおけるXの値、T1Cxの配合量、1
種又は2種以上からなる湖上m酸化物の配合量を所定に
することがどうしても必要であることがわかった。
又No、1〜No、15より配合物にMgO1CaON
S i○2 、Z ’02およびNiO等の通常AJ
ILz Os主体のセラミックの焼結に用いられる焼結
助剤を添加す6ると耐摩耗性が更に向上することが判っ
た。
S i○2 、Z ’02およびNiO等の通常AJ
ILz Os主体のセラミックの焼結に用いられる焼結
助剤を添加す6ると耐摩耗性が更に向上することが判っ
た。
[発明の効果]
本発明のセラミックの製造法を用いることによって靭性
の大きいAizOa −Ti C系セラミックを製造す
ることができ製造されたセラミックは鋳鉄、鋼、高ニッ
ケル、アルミニウム、チタン等や、非金属の切削工具と
して、又振動が激しくかかるあるいは高熱のかかる椴械
部品等に有用である。
の大きいAizOa −Ti C系セラミックを製造す
ることができ製造されたセラミックは鋳鉄、鋼、高ニッ
ケル、アルミニウム、チタン等や、非金属の切削工具と
して、又振動が激しくかかるあるいは高熱のかかる椴械
部品等に有用である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 一般式TiC_x(ただしxは0.65〜0.93
)で表わされる炭化チタン20〜50重量%と、 1種又は2種以上からなる希土類酸化物0.05〜3.
0重量%と、 Al_2O_347〜79.95重量%と、からなる配
合物を成形後、不活性ガス中で一次焼結を行ない、対理
論密度を95〜99%とし、次いで熱間静水圧プレス法
により焼結することを特徴とする高靭性セラミツクの製
造法。 2 熱間静水圧プレス法により対理論密度を99.5%
以上とする特許請求の範囲第1項記載の高靭性セラミツ
クの製造法。 3 希土類酸化物がDy_2O_3、Y_2O_3、T
b_4O_7、HO_2O_3、Er_2O_3および
Gd_2O_3から選ばれる1種又は2種以上である特
許請求の範囲第1項又は第2項記載の高靭性セラミツク
の製造法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59176928A JPS6153155A (ja) | 1984-08-22 | 1984-08-22 | 高靭性セラミツクの製造法 |
DE19853529265 DE3529265A1 (de) | 1984-08-22 | 1985-08-16 | Keramik mit sehr hoher zaehigkeit und verfahren zur herstellung derselben |
US07/742,737 US5106788A (en) | 1984-08-22 | 1991-08-06 | Process for producing highly tough ceramics |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59176928A JPS6153155A (ja) | 1984-08-22 | 1984-08-22 | 高靭性セラミツクの製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6153155A true JPS6153155A (ja) | 1986-03-17 |
JPH0411503B2 JPH0411503B2 (ja) | 1992-02-28 |
Family
ID=16022196
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59176928A Granted JPS6153155A (ja) | 1984-08-22 | 1984-08-22 | 高靭性セラミツクの製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6153155A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01119558A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-05-11 | Kyocera Corp | 切削工具用アルミナ質焼結体及びその製法 |
JP2006291350A (ja) * | 2005-04-07 | 2006-10-26 | Sulzer Metco Ag | 熱被覆する材料及び方法、表面層並びにその材料の表面層を備える圧縮機 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59102865A (ja) * | 1982-12-03 | 1984-06-14 | 日本特殊陶業株式会社 | 切削用セラミツク工具の製造方法 |
-
1984
- 1984-08-22 JP JP59176928A patent/JPS6153155A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59102865A (ja) * | 1982-12-03 | 1984-06-14 | 日本特殊陶業株式会社 | 切削用セラミツク工具の製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01119558A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-05-11 | Kyocera Corp | 切削工具用アルミナ質焼結体及びその製法 |
JP2006291350A (ja) * | 2005-04-07 | 2006-10-26 | Sulzer Metco Ag | 熱被覆する材料及び方法、表面層並びにその材料の表面層を備える圧縮機 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0411503B2 (ja) | 1992-02-28 |
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